高爐堵泥材組合物的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及1種高爐堵泥材組合物，其包含堵泥基材、有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)。藉由添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可降低有機(jī)黏結(jié)劑之含量，進(jìn)而增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性與抗渣性。
【專利說(shuō)明】高爐堵泥材組合物

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明是有關(guān)于一種高爐堵泥材組合物，且特別是有關(guān)于I種含有硬脂酸或其鹽類(lèi)之高爐堵泥材組合物。
現(xiàn)有技術(shù)
[0002]出鋼制程中，當(dāng)堵泥材無(wú)法維持相似之質(zhì)量時(shí)，常造成現(xiàn)場(chǎng)操作人員不易作業(yè)，進(jìn)而影響高爐之穩(wěn)定性，不利于后續(xù)之出鋼步驟。
[0003]習(xí)知聞爐堵泥材組合物包含堵泥基材與有機(jī)黏結(jié)劑，然而堵泥基材表面具有許多微孔，隨著高爐堵泥材組合物存放時(shí)間之增加，此些微孔會(huì)吸收黏結(jié)劑，造成高爐堵泥材組合物之?dāng)D出條件改變，進(jìn)而影響高爐穩(wěn)定性。
[0004]此外，當(dāng)高爐堵泥材組合物擠出至出鋼口時(shí)，鋼液之高溫會(huì)去除低分子量之有機(jī)黏結(jié)劑，而造成高爐堵泥材組合物具有許多孔洞，導(dǎo)致其對(duì)于鋼爐渣侵蝕之抵抗力降低，進(jìn)而減少高爐堵泥材組合物之出鐵時(shí)間(tapping time)。
[0005]有鑒于此，亟需提供一種高爐堵泥材組合物，以改善習(xí)知的高爐堵泥材組合物包含有機(jī)黏結(jié)劑之缺點(diǎn)，進(jìn)而提供具有優(yōu)良經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性與出鐵時(shí)間之高爐堵泥材組合物。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0006]因此，本發(fā)明之一實(shí)施方式是在提供一種高爐堵泥材組合物，其包含堵泥基材、有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)。藉由添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可降低有機(jī)黏結(jié)劑之含量，進(jìn)而增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性與抗渣性。
[0007]根據(jù)本發(fā)明之上述實(shí)施方式，提出一種高爐堵泥材組合物。在一實(shí)施例中，此高爐堵泥材組合物包含堵泥基材、有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)。其中堵泥基材之含量系79.9重量百分比(wt%)至87.9wt%，有機(jī)黏結(jié)劑之含量系12wt%至20wt%，而硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量系0.1被％至5被％?；诓缓仓峄蚱潲}類(lèi)之高爐堵泥材組合物的抗渣指數(shù)為100，含硬脂酸或其鹽類(lèi)之高爐堵泥材組合物的抗渣指數(shù)為93至98。
[0008]依據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例，上述之堵泥基材包含氧化物或碳化物。
[0009]依據(jù)本發(fā)明另一實(shí)施例，上述之氧化物可包括但不限于由氧化鋁、氧化硅、鋁-硅氧化混合礦物(alumina-silicate compounds)、氧化鎂招尖晶石礦物以及上述之任意組合所組成之一族群。
[0010]依據(jù)本發(fā)明又一實(shí)施例，上述之碳化物系選自于由碳黑、石墨、碳化硅、碳氮化硅以及上述之任意組合所組成之一族群。
[0011]依據(jù)本發(fā)明再一實(shí)施例，上述之有機(jī)黏結(jié)劑系選自于由煤焦油、蒽油、酚醛樹(shù)脂液以及上述之任意組合所組成之一族群。
[0012]依據(jù)又另一實(shí)施例，上述之硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量系0.5重量百分比至3重量百分比。
[0013]依據(jù)再另一實(shí)施例，上述之硬脂酸或其鹽類(lèi)之平均粒徑系小于0.074毫米。
[0014]依據(jù)更另一實(shí)施例，上述之硬脂酸鹽包含硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、硬脂酸鈣、硬脂酸鈉、硬脂酸鉛、硬脂酸鋁、硬脂酸鉀、硬脂酸鋇或硬脂酸鐵。
[0015]應(yīng)用本發(fā)明之高爐堵泥材組合物，其系藉由添加硬脂酸或其鹽類(lèi)，以降低有機(jī)黏結(jié)劑之含量，進(jìn)而增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性與抗渣性。
[0016]附圖簡(jiǎn)述
為讓本發(fā)明之上述和其它目的、特征、優(yōu)點(diǎn)與實(shí)施例能更明顯易懂，附圖之說(shuō)明如下: 第I圖系繪示依據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例之流動(dòng)性指標(biāo)之實(shí)驗(yàn)裝置的立體圖。
[0017]第2圖系繪示依據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例之抗渣指數(shù)之實(shí)驗(yàn)裝置的部分剖面圖。
[0018]第3圖系繪示依據(jù)本發(fā)明實(shí)施例5與比較例2之?dāng)D出力經(jīng)時(shí)變化圖。
[0019]第4圖系繪示依據(jù)本發(fā)明實(shí)施例6與比較例2之?dāng)D出力經(jīng)時(shí)變化圖。
[0020]主要組件符號(hào)說(shuō)明
10:圓環(huán)11:圓錐體
20:裝置21:開(kāi)口
22:筒壁22a:厚度
23:鋼爐渣
301/302/303:曲線。

【具體實(shí)施方式】
[0021]以下仔細(xì)討論本發(fā)明實(shí)施例之制造和使用。然而，可以理解的是，實(shí)施例提供許多可應(yīng)用的發(fā)明概念，其可實(shí)施于各式各樣的特定內(nèi)容中。所討論之特定實(shí)施例僅供說(shuō)明，并非用以限定本發(fā)明之范圍。
[0022]本發(fā)明提供一種高爐堵泥材組合物。在一實(shí)施例中，此高爐堵泥材組合物包含堵泥基材、有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)。
[0023]在一實(shí)施例中，上述之堵泥基材包含氧化物、碳化物、其它合適之材料或上述材料之任意組合。上述之氧化物包含氧化鋁、氧化硅、鋁-硅氧化混合礦物、氧化鎂鋁尖晶石礦物、其它合適之氧化物或上述氧化物之任意組合；上述之碳化物包含碳黑、石墨、碳化硅、碳氮化硅、其它合適之碳化物或上述碳化物之任意組合。
[0024]上述之堵泥基材系用以增強(qiáng)高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度。在一實(shí)施例中，堵泥基材于高爐堵泥材組合物之含量系79.9重量百分比(wt%)至87.9wt%。當(dāng)堵泥基材之含量超過(guò)87.9wt%時(shí)，其余有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量將過(guò)少，導(dǎo)致堵泥基材顆粒間不易黏結(jié)成形，降低高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度。反之，當(dāng)堵泥基材之含量未滿79.9wt%時(shí)，其余有機(jī)黏結(jié)劑與硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量將過(guò)多，導(dǎo)致高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度不足。
[0025]在一實(shí)施例中，上述之有機(jī)黏結(jié)劑包含煤焦油、蒽油、酚醛樹(shù)脂液、其它合適之有機(jī)黏結(jié)劑或上述材料之任意組合。有機(jī)黏結(jié)劑系用以黏結(jié)堵泥基材，以形成高爐堵泥材組合物。此外，有機(jī)黏結(jié)劑對(duì)于堵泥基材亦可提供部分潤(rùn)滑性，增加其流動(dòng)。
[0026]有機(jī)黏結(jié)劑于高爐堵泥材組合物之含量系12￥丨％至20wt%。當(dāng)有機(jī)黏結(jié)劑之含量超過(guò)20被％時(shí)，會(huì)降低高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度。反之，當(dāng)有機(jī)黏結(jié)劑之含量未滿12wt%時(shí)，堵泥基材間之黏結(jié)性不足，進(jìn)而降低高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度。
[0027]在一實(shí)施例中，上述之硬脂酸或其鹽類(lèi)之平均粒徑系小于0.074毫米。其中硬脂酸鹽包含硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、硬脂酸鈣、硬脂酸鈉、硬脂酸鉛、硬脂酸鋁、硬脂酸鉀、硬脂酸鋇、硬脂酸鐵、其它合適之硬脂酸鹽材料或上述材料之任意組合。
[0028]硬脂酸或其鹽類(lèi)具有潤(rùn)滑性，有助于降低高爐堵泥材組合物之?dāng)D出力。此外，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可降低有機(jī)黏結(jié)劑之使用量，進(jìn)而提升高爐堵泥材組合物之?dāng)D出力的經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性。
[0029]硬脂酸或其鹽類(lèi)于高爐堵泥材組合物之含量系0.lwt%至5wt%。當(dāng)硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量超過(guò)5被％時(shí)，硬脂酸或其鹽類(lèi)易結(jié)團(tuán)，進(jìn)而降低高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度。反之，當(dāng)硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量未滿0.lwt%時(shí)，硬脂酸或其鹽類(lèi)對(duì)于高爐堵泥材之潤(rùn)滑性不足，導(dǎo)致硬脂酸或其鹽類(lèi)之功效不明顯。
[0030]在另一實(shí)施例中，堵泥基材之含量系79.5wt%至87.5wt%,有機(jī)黏結(jié)劑之含量系12wt%至20wt%,而硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量系0.5wt%至3wt%。上述之組成比例除可提升高爐堵泥材組合物之強(qiáng)度，亦可降低高爐堵泥材組合物之?dāng)D出力并增加擠出力之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性。
[0031]此高爐堵泥材組合物系以一混煉步驟混合上述組合物，并進(jìn)行擠出成型步驟所制得。于混煉步驟時(shí)，上述之硬脂酸或其鹽類(lèi)系固態(tài)或半固態(tài)物質(zhì)。若硬脂酸或其鹽類(lèi)于混煉時(shí)不為固態(tài)或半固態(tài)物質(zhì)，則易和堵泥基材或有機(jī)黏結(jié)劑產(chǎn)生反應(yīng)，甚至改變高爐堵泥材組合物之性質(zhì)。此外，固態(tài)或半固態(tài)之硬脂酸或其鹽類(lèi)不容易被堵泥基材表面之微孔吸收，可增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性。
[0032]以下利用實(shí)施例以說(shuō)明本發(fā)明之應(yīng)用，然其并非用以限定本發(fā)明，本發(fā)明【技術(shù)領(lǐng)域】中具有通常知識(shí)者，在不脫離本發(fā)明之精神和范圍內(nèi)，當(dāng)可作各種之更動(dòng)與潤(rùn)飾。
實(shí)施例
[0033]制備堵泥基材與硬脂酸或其鹽.類(lèi)之混合物實(shí)施例1
首先，設(shè)定混煉機(jī)之溫度，例如為60°C。當(dāng)溫度到達(dá)設(shè)定值時(shí)，將95.5wt%之氧化鋁(Al)與0.5wt%之硬脂酸(Cl)加入混煉機(jī)內(nèi)攪拌混煉20分鐘至30分鐘，即制得堵泥基材與硬脂酸或其鹽類(lèi)之混合物。
[0034]實(shí)施例2至實(shí)施例4與比較例I
實(shí)施例2至實(shí)施例4與比較例I系使用與實(shí)施例1相同之儀器與方法制備上述之混合物。不同的是，實(shí)施例2至實(shí)施例4系使用不同比例的組合物來(lái)進(jìn)行混煉；比較例I則不添加硬脂酸或其鹽類(lèi)，如表1所示。
[0035]制備高爐堵泥材組合物實(shí)施例5
首先，設(shè)定混煉機(jī)之溫度，例如為60°C。當(dāng)溫度到達(dá)設(shè)定值時(shí)，將85wt%之Al、14wt%之煤焦油(BI)與lwt%之Cl加入混煉機(jī)內(nèi)攪拌混煉20分鐘至30分鐘。然后，再以擠出成型步驟制得塊狀高爐堵泥材組合物。
[0036]實(shí)施例6與比較例2
實(shí)施例6與比較例2系使用與實(shí)施例5相同之儀器與方法制備塊狀高爐堵泥材組合物。不同的是，實(shí)施例6系添加硬脂酸鎂(C2)，與不同比例的組合物來(lái)進(jìn)行混煉；比較例2則不添加硬脂酸或其鹽類(lèi)，如表1所示。
[0037]評(píng)價(jià)方式
1.流動(dòng)性指標(biāo)
請(qǐng)參照第I圖，其系繪示依據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例之流動(dòng)性指標(biāo)之實(shí)驗(yàn)裝置的立體圖。流動(dòng)性指標(biāo)之實(shí)驗(yàn)方法系將堵泥基材與硬脂酸或其鹽類(lèi)之混合物緩慢倒入固定直徑之圓環(huán)10，直至上述之混合物填滿圓環(huán)10所環(huán)繞之面積并形成圓錐體11，再將圓環(huán)10移開(kāi)，讓圓錐體11自由散開(kāi),并量測(cè)散開(kāi)后之上述混合物的平均直徑。
[0038]基于比較例I之上述的混合物散開(kāi)之平均直徑為100，各組成比例之混合物的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。
[0039]2.擠出力與經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性
高爐堵泥材組合物進(jìn)行且完成混煉步驟后，將高爐堵泥材組合物于室溫(例如:15°C至45°C )放置O天、7天、30天與90天，再量測(cè)以擠出成型機(jī)擠出塊狀高爐堵泥材組合物所需之?dāng)D出力，其結(jié)果如表1所示。
[0040]3.燒結(jié)物性
將混煉后之高爐堵泥材組合物于400°c、600°c、900°c、120(rc與1500°C燒結(jié)3小時(shí)后，
量測(cè)其表面氣孔率與壓碎強(qiáng)度。
[0041](I)表面氣孔率
以顯微鏡觀察燒結(jié)后之高爐堵泥材組合物，并以影像處理軟件計(jì)算高爐堵泥材組合物表面氣孔所占之面積比例，其結(jié)果如表1所示。
[0042](2)壓碎強(qiáng)度
高爐堵泥材組合物之壓碎強(qiáng)度系以市售之測(cè)量?jī)x器或習(xí)知之測(cè)量方法量測(cè)，其結(jié)果如表1所示。
[0043]4.抗渣指數(shù)
請(qǐng)參照第2圖，其系繪示依據(jù)本發(fā)明一實(shí)施例之抗渣指數(shù)之實(shí)驗(yàn)裝置的部分剖面圖?？乖笖?shù)系利用高爐堵泥材組合物制成之圓筒狀的裝置20進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，其中裝置20之筒壁22具有厚度22a。首先，將鋼爐渣23由開(kāi)口 21放入裝置20中，然后以火焰由開(kāi)口 21噴入并轉(zhuǎn)動(dòng)裝置20，以仿真熔融鋼爐渣對(duì)于高爐堵泥材組合物之侵蝕。
[0044]于模擬侵蝕后，實(shí)施例5之筒壁22減少的厚度與比較例2之筒壁22減少的厚度相比較，即為抗渣指數(shù)，其中基于比較例2之筒壁22減少的厚度為100，進(jìn)而可量測(cè)出實(shí)施例5與實(shí)施例6之抗渣指數(shù)，其結(jié)果如表1所示。其中，較低之抗渣指數(shù)代表高爐堵泥材組合物之抗渣性越佳。
[0045]5.出鐵時(shí)間與出鐵深度
將本發(fā)明之高爐堵泥材組合物實(shí)際應(yīng)用于高爐出鐵制程，以量測(cè)其出鐵時(shí)間與出鐵深度(taphole length)，其結(jié)果如表1所示。由于高爐出鐵制程系利用習(xí)知制程進(jìn)行，實(shí)為本發(fā)明所屬【技術(shù)領(lǐng)域】中任何具有通常知識(shí)者所熟知，故在此不再逐一贅述。
[0046]請(qǐng)參閱表1，其系表列各實(shí)施例與比較例之組成成分、組成比例與上述之評(píng)價(jià)方式。其中組合物Al系氧化鋁，BI系煤焦油，Cl系硬脂酸，而C2系硬脂酸鎂?！竉」則表示未添加此組合物。實(shí)施例1至實(shí)施例4與比較例I系用以制備堵泥基材與硬脂酸或其鹽類(lèi)之混合物，而實(shí)施例5、實(shí)施例6與比較例2系用以制備高爐堵泥材組合物。
[0047]根據(jù)表1之流動(dòng)性指標(biāo)的結(jié)果可以得知，相較于比較例1，于實(shí)施例1至實(shí)施例4中，由于所添加之硬脂酸或其鹽類(lèi)具有潤(rùn)滑性，因此堵泥基材與硬脂酸或其鹽類(lèi)之混合物中加入硬脂酸或其鹽類(lèi)有助于提高上述混合物的流動(dòng)性。然而添加過(guò)量(超過(guò)5wt%)之硬脂酸或其鹽類(lèi)易形成結(jié)團(tuán)，導(dǎo)致硬脂酸或其鹽類(lèi)無(wú)法均勻分散于堵泥基材中，而無(wú)法大幅提升上述混合物之流動(dòng)性，如實(shí)施例2至實(shí)施例4所示。雖然添加過(guò)量之硬脂酸或其鹽類(lèi)無(wú)法大幅提升上述混合物之流動(dòng)性，但其流動(dòng)性仍高于比較例I之流動(dòng)性。
[0048]請(qǐng)參閱表1。相較于比較例2，實(shí)施例5與實(shí)施例6添加之Cl或C2有助于提高高爐堵泥材組合物之流動(dòng)性，且Cl或C2可提升高爐堵泥材組合物對(duì)于擠出成型機(jī)之器壁的潤(rùn)滑，進(jìn)而降低其擠出力。
[0049]請(qǐng)參閱第3圖與第4圖，第3圖系繪示依據(jù)本發(fā)明實(shí)施例5與比較例2之?dāng)D出力經(jīng)時(shí)變化圖，其中縱軸系擠出力(kg)，橫軸系時(shí)間(天)；第4圖系繪示依據(jù)本發(fā)明實(shí)施例6與比較例2之?dāng)D出力經(jīng)時(shí)變化圖，其中縱軸系擠出力(kg)，橫軸系時(shí)間(天)。根據(jù)第3圖與第4圖的結(jié)果可以得知，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可大幅提升高爐堵泥材組合物之流動(dòng)性，進(jìn)而降低有機(jī)黏結(jié)劑之使用量，使得高爐堵泥材組合物即使經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間的存放，其擠出力亦不會(huì)有明顯變化，以增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性。而且,相較于實(shí)施例6之曲線302，由于實(shí)施例5添加更多之硬脂酸或其鹽類(lèi)，導(dǎo)致實(shí)施例5之曲線301越早達(dá)到穩(wěn)定。而較穩(wěn)定之高爐堵泥材組合物可確保高爐出鋼制程之制程參數(shù)穩(wěn)定，且有利存料質(zhì)量之穩(wěn)定，降低庫(kù)存成本。
[0050]請(qǐng)?jiān)賲㈤啽?。相較于比較例2，實(shí)施例5與實(shí)施例6添加之Cl或C2可減少有機(jī)黏結(jié)劑之使用量，進(jìn)而降低高爐堵泥材組合物之表面氣孔率。
[0051]實(shí)施例5與實(shí)施例6于400°C與600°C時(shí)，其壓碎強(qiáng)度系低于比較例2，雖然較低之壓碎強(qiáng)度不利于高爐堵泥材組合物之抗渣指數(shù)，但較低之壓碎強(qiáng)度系有助于高爐堵泥材組合物之開(kāi)孔作業(yè)，進(jìn)而可減低開(kāi)孔作業(yè)對(duì)于高爐穩(wěn)定性之影響。
[0052]至于在900°C、1200°C與1500°C時(shí)，實(shí)施例5與實(shí)施例6之壓碎強(qiáng)度皆較比較例2高，顯示添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可減少有機(jī)黏結(jié)劑之使用量，進(jìn)而提升高爐堵泥材組合物之壓碎強(qiáng)度，而高爐堵泥材組合物之抗渣指數(shù)亦相對(duì)降低。較低之抗渣指數(shù)代表高爐堵泥材組合物之抗渣性越佳，越可耐受鋼爐渣之侵蝕，延長(zhǎng)其使用壽命，進(jìn)而增加高爐堵泥材組合物之出鐵時(shí)間與出鐵深度，降低出鋼制程之成本，且可減少高爐堵泥材組合物擠出至高爐出鋼口的次數(shù)，以增加高爐之穩(wěn)定性。
[0053]相較于比較例2，實(shí)施例5與實(shí)施例6中，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)所制得之高爐堵泥材組合物的抗渣指數(shù)可降低至93、8，代表其具有較高之抗渣性，進(jìn)而延長(zhǎng)其出鐵時(shí)間至162分鐘~165分鐘。隨著高爐堵泥材組合物之出鐵時(shí)間的延長(zhǎng)，可減少擠出高爐堵泥材組合物至高爐出鋼口的次數(shù)，以降低高爐堵泥材組合物對(duì)于高爐穩(wěn)定性之影響，進(jìn)而可降低出鋼制程之成本。
[0054]綜言之，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)可減少有機(jī)黏結(jié)劑之使用量，以增加高爐堵泥材組合物之經(jīng)時(shí)穩(wěn)定性。此外，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)亦可降低高爐堵泥材組合物之抗渣指數(shù)，提升高爐堵泥材組合物對(duì)于鋼爐渣之抗渣性，以增加高爐堵泥材組合物之出鐵時(shí)間。相較于未添加硬脂酸或其鹽類(lèi)之高爐堵泥材組合物，添加硬脂酸或其鹽類(lèi)之高爐堵泥材組合物的抗渣指數(shù)為93至98。
[0055]雖然本發(fā)明已以實(shí)施方式闡述如上，然其并非用以限定本發(fā)明，任何熟習(xí)此技藝者，在不脫離本發(fā)明之精神和范圍內(nèi)，當(dāng)可作各種之更動(dòng)與潤(rùn)飾，因此本發(fā)明之保護(hù)范圍當(dāng)視后附之申請(qǐng)專利范圍所界定者為準(zhǔn)。

【權(quán)利要求】
1.一種高爐堵泥材組合物，包含: 79.9重量百分比至87.9重量百分比之堵泥基材； 12重量百分比至20重量百分比之有機(jī)黏結(jié)劑；以及 0.1重量百分比至5重量百分比之硬脂酸或其鹽類(lèi)，且 其中基于不含該硬脂酸或其鹽類(lèi)之該高爐堵泥材組合物之抗渣指數(shù)為100，含該硬脂酸或其鹽類(lèi)之該高爐堵泥材組合物之抗渣指數(shù)為93至98。
2.如權(quán)利要求1所述之高爐堵泥材組合物，其中該堵泥基材包含氧化物或碳化物。
3.如權(quán)利要求2所述之高爐堵泥材組合物，其中該氧化物系選自于由氧化鋁、氧化硅、鋁-硅氧化混合礦物、氧化鎂鋁尖晶石礦物以及上述之任意組合所組成之族群。
4.如權(quán)利要求2所述之高爐堵泥材組合物，其中該碳化物系選自于由碳黑、石墨、碳化硅、碳氮化硅以及上述之任意組合所組成之族群。
5.如權(quán)利要求1所述之高爐堵泥材組合物，其中該有機(jī)黏結(jié)劑系選自于由煤焦油、蒽油、酚醛樹(shù)脂液以及上述之任意組合所組成之族群。
6.如權(quán)利要求1所述之高爐堵泥材組合物，其中該硬脂酸或其鹽類(lèi)之含量系0.5重量百分比至3重量百分比。
7.如權(quán)利要求 1所述之高爐堵泥材組合物，其中該硬脂酸或其鹽類(lèi)之平均粒徑系小于0.074暈米。
8.如權(quán)利要求1所述之高爐堵泥材組合物，其中該硬脂酸鹽包含硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、硬脂酸鈣、硬脂酸鈉、硬脂酸鉛、硬脂酸鋁、硬脂酸鉀、硬脂酸鋇或硬脂酸鐵。
【文檔編號(hào)】C04B35/66GK104045353SQ201310083304
【公開(kāi)日】2014年9月17日 申請(qǐng)日期:2013年3月15日 優(yōu)先權(quán)日:2013年3月15日
【發(fā)明者】邵靖衡, 翁丁財(cái), 潘建男 申請(qǐng)人:中國(guó)鋼鐵股份有限公司