定方式形成于所述底部表面部分的中心的中空圓筒形突出部分，其向著所述背襯板側延 伸，該多層滑動部件設置在所述齒條導承基體的凹陷表面上，使得底部表面部分中心的突 出部分適于安裝在所述齒條導承基體的凹陷表面的底部部分的中心的孔內(nèi)，由此形成齒 條導承，其中多層滑動部件固定于所述齒條導承主體。
[0049] 發(fā)明的優(yōu)點
[0050] 根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種多層滑動部件，其不含鉛之類的會帶來環(huán)境污染問題 的物質(zhì)，但是仍然能夠表現(xiàn)出優(yōu)于包含鉛等的多層滑動部件的耐磨性和承重能力，本發(fā)明 還提供了用于汽車的齒條-齒輪型操控設備中的使用所述多層滑動部件的齒條導承。
[0051] 附圖簡要說明
[0052] 圖1是本發(fā)明優(yōu)選實施方式的多層滑動部件的截面圖；
[0053] 圖2是齒條-齒輪型操控設備的截面圖；
[0054] 圖3是使用本發(fā)明的多層滑動部件的齒條導承，沿著圖4所示的直線III - III獲 得的截面圖；
[0055] 圖4是圖3所示的齒條導承的平面圖；
[0056] 圖5是使用本發(fā)明的多層滑動部件的另一種齒條導承，沿著圖6所示的直線V - V 獲得的截面圖；
[0057] 圖6是圖5所示的齒條導承的平面圖。
[0058] 實施本發(fā)明的【具體實施方式】
[0059] 下面將基于實施例對本發(fā)明進行詳細描述。但是，這些實施例僅僅是用于舉例說 明，不會對本發(fā)明范圍構成限制。 實施例
[0060] 實施例1-5
[0061] 使用過篩的硫酸鋇（i界化學工業(yè)有限公司（Sakai Chemical Industry Co.，Ltd.) 生產(chǎn)）作為硫酸鋇，使用Si02/Mg0 = 2. 2的重質(zhì)硅酸鎂（共和化學工業(yè)有限公司（Kyowa Chemical Industry Co. Ltd.)生產(chǎn)）作為娃酸鎂，使用偏磷酸鎂作為含磷酸鹽，使用四方 晶系的銳鈦礦型氧化鈦作為氧化鈦，使用大金工業(yè)有限公司（Daikin Industries, Ltd.) 生產(chǎn)的細粉末PTFE("P0LYFL0N(注冊商標）F201 (商品名）"）作為PTFE，將表2所示的合 成樹脂組合物各自加入亨舍爾混合器中，在攪拌條件下混合。將20重量份的脂族溶劑和環(huán) 燒族溶劑的混合溶劑（?？松瘜W公司（Exxon Chemical Company)生產(chǎn)的"Exxsol (商品 名）"）作為基于石油的溶劑，將其與100重量份的所得的混合物配混，在低于PTFE的室溫 轉化點的溫度（15°C )下混合，從而制得可浸潤的合成樹脂組合物。
[0062] 供應由此制得的合成樹脂組合物并將其鋪展在多孔金屬（黃銅）燒結層（厚度 為0. 25毫米）的表面上，所述燒結層形成于作為鋼背襯板的鋼板（厚度0. 7毫米）的表 面上，用輥進行輥壓，使得所述合成樹脂組合物的厚度變?yōu)椹?25_，從而制得多層板，其 中合成樹脂組合物填入多孔金屬燒結層的孔內(nèi)并涂覆在所述多孔金屬燒結層的表面上。 如此制得的多層板在熱空氣干燥烘箱中，在200°C保持5分鐘，以除去溶劑。然后，用輥以 39. 2MPa(400kgf/cm2)的壓力對干燥的合成樹脂組合物進行輯壓，使得涂覆在多孔金屬燒 結層表面上的合成樹脂組合物的厚度設定為0. 1〇_。
[0063] 然后在加熱爐中，在370°C的溫度下對如此壓力處理過的多層板進行10分鐘的加 熱和燒結，然后進行尺寸調(diào)節(jié)以及起伏度校正等，由此制得多層滑動部件。圖1是由此制 得的多層滑動部件51的截面圖。在此附圖中，附圖標記52表示由鋼板形成的背襯板；53 表示在背襯板52的表面上整體化形成的多孔金屬燒結層；54表示由合成樹脂組合物組成 的滑動層，其填充所述多孔金屬燒結層53的孔并且涂覆所述多孔金屬燒結層53的表面。所 述多層滑動部件在校正完成的時候進行切割和彎曲，從而制得半圓筒形多層滑動部件試 件，其半徑為10.0 mm，長度為20.0 mm,厚度為I. 05mm。
[0064] 實施例 6-10
[0065] 將另一種組分，即用作固體潤滑劑的石墨或二硫化鉬和/或用作低分子量PTFE的 大金工業(yè)有限公司（Daikin Industries, Ltd.)生產(chǎn)的"Lubron L_5(商品名）"與上述實施 例1-3的各種合成樹脂組合物（表2)配混，從而制得表3所示的合成樹脂組合物。通過與上 述實施例所述方法類似的方法制得半圓筒形多層滑動部件試件，其各自的半徑為10. 〇mm， 長度為20.0 mm,厚度為I. 05mm。
[0066] 比較例1
[0067] 如表4所示，將80重量％的PTFE (與上述實施例的PTFE相同）和20重量％的 鉛粉加入亨舍爾混合器中，在攪拌條件下進行混合。將20重量份的脂族溶劑和環(huán)烷族溶劑 的混合溶劑（與上述實施例相同）作為基于石油的溶劑，將其與100重量份的所得的混合 物配混，在低于PTFE的室溫轉化點的溫度（15°C)下混合，從而制得合成樹脂組合物。接 下來，通過與上述實施例所述方法類似的方法制得半圓筒形多層滑動部件試件，其半徑為 10.0 mm,長度為 20.0 mm,厚度為 I. 05mm。
[0068] 比較例2
[0069] 如表4所示，將15重量％的過篩的硫酸鋇（與上述實施例的硫酸鋇相同）作為 硫酸鋇，將15重量％的Si02/Mg0 = 2. 2的重質(zhì)硅酸鎂（與上述實施例的相同）作為硅酸 鎂，20重量％的鉛粉，余量為細粉末PTFE (與以上實施例1所述相同）作為PTFE，將其加 入亨舍爾混合器中，在攪拌條件下進行混合。將20重量份的脂族溶劑和環(huán)烷族溶劑的混合 溶劑（與上述實施例相同）作為基于石油的溶劑，將其與100重量份的所得的混合物配混， 在低于PTFE的室溫轉化點的溫度（15°C)下混合，從而制得合成樹脂組合物。接下來，通 過與上述實施例所述方法類似的方法制得半圓筒形多層滑動部件試件，其半徑為10. 〇mm， 長度為20.0 mm,厚度為I. 05mm。
[0070] 比較例3
[0071 ] 如表4所示，將10重量％的過篩的硫酸鋇（與上述實施例的硫酸鋇相同）作為 硫酸鋇，將7重量％的Si02/Mg0 = 2. 2的重質(zhì)硅酸鎂（與上述實施例的相同）作為硅酸 鎂，10重量％的偏磷酸鎂作為含磷酸鹽，余量為細粉末PTFE (與以上實施例1所述相同） 作為PTFE，將其加入亨舍爾混合器中，在攪拌條件下進行混合。將20重量份的脂族溶劑和 環(huán)烷族溶劑的混合溶劑（與上述實施例相同）作為基于石油的溶劑，將其與100重量份的 所得的混合物配混，在低于PTFE的室溫轉化點的溫度（15°C)下混合，從而制得合成樹脂 組合物。接下來，通過與上述實施例所述方法類似的方法制得半圓筒形多層滑動部件試件， 其半徑為10. 〇臟，長度為20.0 mm,厚度為I. 05mm。
[0072] 通過以下測試方法，對上述實施例1-10以及比較例1-3制得的半圓筒形多層滑動 部件試件的滑動特性進行評價。
[0073] 件復滑動測試
[0074] 在表1所列出的條件下測量了摩擦系數(shù)以及磨損的量。摩擦系數(shù)顯示從測試開始 一小時之后到測試完成時的摩擦系數(shù)的變化值。磨損量表現(xiàn)為測試（8小時）完成之后的 滑動表面的尺寸變化量。測試結果列于表2-表4。
[0075] [表 1]
[0076] 滑動速度：3米/分鐘
[0077] 負荷：200kgf
[0078] 測試時間：8小時
[0079] 潤滑：在測試之前，將基于礦物油的油脂[協(xié)同油脂有限公司（Kyodo Yushi Co.，Ltd.)生產(chǎn)的"One Luber MO (商品名）"]施加于滑動表面。
[0080] 配合部件：高碳-鉻軸承鋼（SUJ2: JIS G 4805)
[0081] [表 2]

[0087] 由上述的測試結果，如果在實施例1-10的多層滑動部件以及比較例1-3的多層滑 動部件之間進行比較的話，二者都表現(xiàn)出實際上相等的摩擦系數(shù)性能，但是本發(fā)明實施例 的多層滑動部件的磨損量較小，因此可以理解本發(fā)明實施例的多層滑動部件具有極佳的 耐磨性。
[0088] 接下來，將對對齒條-齒輪型操控設備中的使用上述多層滑動部件的齒條導承進 行描述。
[0089] 在圖2-4中，齒條-齒輪型操控設備1由以下部件組成：齒輪箱3,其由鋁或鋁合 金制成，具有中空部分2 ;操控軸6,其通過滾動軸承4和5被齒輪箱3可旋轉地支承；齒輪 7,其設置在中空部分2中，整體化地提供在操控軸6的軸端部（齒輪軸）上；齒條9,在其 上形成了齒條齒8,所述齒條齒8與齒輪7嚙合；齒條導承10,其設置在所述齒輪箱3內(nèi)的 中空部