本發(fā)明涉及高壓直流輸電技術領域，尤其涉及一種換流變壓器及換流系統(tǒng)。

背景技術：

高壓直流輸電是指在輸電網(wǎng)以直流電的方式實現(xiàn)電能傳輸，高壓直流輸電具有經(jīng)濟性好、無同步問題等諸多優(yōu)點，而目前電力系統(tǒng)中的發(fā)電和用電的絕大部分均為交流電，要采用直流輸電就必須進行換流，即在送端將交流電變換為直流電(稱為整流)，經(jīng)過直流輸電線路將電能送往受端，而在受端又將直流電變換為交流電(稱為逆變)，然后才能送到受端的交流系統(tǒng)中去，以供用戶使用。

實現(xiàn)整流和逆變的裝置分別稱為整流器和逆變器，整流器和逆變器統(tǒng)稱為換流器。工程上絕大部分直流輸電的換流器由半控型的晶閘管器件組成，在換流器進行交直或者直交變換的過程中，由于各種因素的存在會使換流器產(chǎn)生大量的諧波，而諧波的產(chǎn)生則會干擾通信、影響電能質(zhì)量，對電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運行帶來不利的后果，因此，如何最大限度地降低諧波含量已成為本領域技術人員所追求的技術目標。

在目前降低諧波含量的諸多方法中，增加換流器的脈動數(shù)就是一種很好的方法，這是由于增加換流器的脈動數(shù)，可平滑波形，從而可以減小諧波的含量。

在高壓直流輸電系統(tǒng)中，換流器通常采用三相橋式全控換流電路作為基本單元，由于該電路的直流側(cè)整流電壓在一個工頻周期中具有6個波頭，又稱為六脈動換流器。當兩個六脈動換流器采用直流端串聯(lián)、同時交流端并聯(lián)的方式實現(xiàn)連接后，可構(gòu)成十二脈動換流器。目前在工程中常用的是十二脈動換流器或者雙十二脈動換流器。其中，十二脈動換流器是由兩組六脈動換流器串聯(lián)組成，要保證十二脈動換流器的正常工作那么兩組六脈動換流器的輸入電壓的相位需要相差30°，輸入電壓的相位相差30°可以通過換流變壓器的星角接法實現(xiàn)；而雙十二脈動換流器由兩個十二脈動換流器構(gòu)成，兩個十二脈動換流器波頭相同，故而諧波成分與十二脈動換流器相同。

現(xiàn)有技術中，無論是十二脈動換流器或者雙十二脈動換流器實現(xiàn)的脈動數(shù)均為12，無法實現(xiàn)支持更多的脈動數(shù)，這樣不利于進一步降低換流器換流時的諧波含量。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的實施例提供一種換流變壓器及換流系統(tǒng)，能夠?qū)崿F(xiàn)換流器二十四脈動換流，從而可以進一步降低換流器換流時的諧波含量。

為達到上述目的，一方面，本發(fā)明的實施例提供了一種換流變壓器，所述換流變壓器包括三相電輸入端和四個變壓單元，所述三相電輸入端分別與四個所述變壓單元的輸入端相連，四個所述變壓單元的輸出端用于輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓。

由于本發(fā)明實施例提供的換流變壓器包括四個變壓單元，并且四個變壓單元的輸出端可輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓，這樣當四個變壓單元的輸出端與四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器的交流端一一對應連接時，四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器就可以獲得四個變壓單元所提供的幅值相等且相位依次相差15°的換相電壓，這樣每個六脈動換流器在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)所具有的6個波頭與其它三個六脈動換流器所具有的6個波頭就不會重疊在一起，那么四個六脈動換流器的輸出端電壓在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)就可具有24個波頭，并且每個波頭之間相差15°，從而實現(xiàn)二十四脈動換流。相較現(xiàn)有技術中的十二脈動換流，本發(fā)明實施例提供的換流變壓器可實現(xiàn)的脈動數(shù)是現(xiàn)有技術中的兩倍，可大大減小換流器換流時所產(chǎn)生的諧波含量，從而可以提高電能的質(zhì)量，有利于電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

另一方面，本發(fā)明實施例還提供了一種換流系統(tǒng)，包括交流系統(tǒng)、換流橋和上述實施例中所述的換流變壓器，所述換流變壓器的三相輸入端與所述交流系統(tǒng)相連接，所述換流橋包括四個六脈動換流器，四個所述六脈動換流器的直流端串聯(lián)，四個所述六脈動換流器的交流端分別與所述換流變壓器的四個變壓單元的輸出端一一對應連接。

本發(fā)明實施例提供的換流系統(tǒng)，由于四個六脈動換流器的直流端串聯(lián)，四個六脈動換流器的交流端分別與換流變壓器的四個變壓單元的輸出端一一對應連接，又由于換流變壓器中的四個變壓單元的輸出端可輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓，那么四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器就可以獲得四個變壓單元所提供的幅值相等且相位依次相差15°的換相電壓，這樣每個六脈動換流器在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)所具有的6個波頭與其它三個六脈動換流器所具有的6個波頭就不會重疊在一起，四個六脈動換流器的輸出端電壓在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)就可具有24個波頭，并且每個波頭之間相差15°，從而實現(xiàn)二十四脈動換流，進而可大大減小換流器換流時所產(chǎn)生的諧波含量，提高電能的質(zhì)量，有利于電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

附圖說明

為了更清楚地說明本發(fā)明實施例或現(xiàn)有技術中的技術方案，下面將對實施例或現(xiàn)有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1為本發(fā)明實施例提供的換流系統(tǒng)的主接線圖；

圖2為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第一變壓單元、第二變壓單元、第三變壓單元、第四變壓單元所輸出電壓相位的一種排列方式的相量圖；

圖3為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第一變壓單元、第二變壓單元、第三變壓單元、第四變壓單元所輸出電壓相位的另一種排列方式的相量圖；

圖4為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第一變壓單元的組成及接線圖；

圖5為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第一變壓單元、第二變壓單元輸入端的電壓相量圖；

圖6為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第一變壓單元電壓的相量圖；

圖7為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第二變壓單元的組成及接線圖；

圖8為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第二變壓單元電壓的相量圖；

圖9為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第三變壓單元的一次繞組、二次繞組的連接方式；

圖10為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第三變壓單元的電壓的相量圖；

圖11為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第四變壓單元的一次繞組、二次繞組的連接方式；

圖12為本發(fā)明實施例提供的換流變壓器中第四變壓單元的電壓的相量圖。

具體實施方式

下面將結(jié)合本發(fā)明實施例中的附圖，對本發(fā)明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發(fā)明一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒景l(fā)明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本發(fā)明保護的范圍。

術語“第一”、“第二”僅用于描述目的，而不能理解為指示或暗示相對重要性或者隱含指明所指示的技術特征的數(shù)量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隱含地包括一個或者更多個該特征。在本發(fā)明的描述中，除非另有說明，“多個”的含義是兩個或兩個以上。

參見圖1，本發(fā)明實施例提供了一種換流變壓器，換流變壓器包括三相電輸入端(圖中所示的o)和四個變壓單元(即第一變壓單元1、第二變壓單元2、第三變壓單元3、第四變壓單元4)，三相電輸入端分別與四個變壓單元的輸入端(圖中所示的i1、i2、i3、i4)相連，四個變壓單元的輸出端(圖中所示的p1、p2、p3、p4)用于輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓。

需要說明的是：“四個變壓單元的輸出端用于輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓”中的“依次”是指四個變壓單元所輸出的電壓可排列成相位依次相差15°的四組電壓，與四個變壓單元在電路中的排列順序無關，四個變壓單元在電路中的位置可兩兩任意交換。

由于本發(fā)明實施例提供的換流變壓器包括四個變壓單元，并且四個變壓單元的輸出端可輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓，這樣當四個變壓單元的輸出端與四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器的交流端一一對應連接時，四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器就可以獲得四個變壓單元所提供的幅值相等且相位依次相差15°的換相電壓，這樣每個六脈動換流器在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)所具有的6個波頭與其它三個六脈動換流器所具有的6個波頭就不會重疊在一起，那么四個六脈動換流器的輸出端電壓在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)就可具有24個波頭，并且每個波頭之間相差15°，從而實現(xiàn)二十四脈動換流。相較現(xiàn)有技術中的十二脈動換流，本發(fā)明實施例提供的換流變壓器可實現(xiàn)的脈動數(shù)是現(xiàn)有技術中的兩倍，可大大減小換流器換流時所產(chǎn)生的諧波含量，從而可以提高電能的質(zhì)量，有利于電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

其中，四個變壓單元所輸出電壓的相位排列方式并不唯一，比如可以采用以下所述的排列方式：第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差15°，第三變壓單元3輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差30°，第四變壓單元4輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差0°，例如圖2所示，分別為三相電輸入端輸入的相電壓，為三相電輸入端輸入的a、b兩相的線電壓，分別為第一變壓單元1、第二變壓單元2、第三變壓單元3、第四變壓單元4與a、b兩相相對應的輸出端所輸出的線電壓，均與相位相差15°、與相位相差30°，與重合，由圖2可以看出，依次組成相位相差15°的四組電壓。

另外，四個變壓單元所輸出電壓的相位也可以按以下所述的方式排列：第一變壓單元1輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差165°，第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差195°，第三變壓單元3輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差150°，第四變壓單元4輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差180°，例如圖3所示，與相位相差165°，與相位相差195°，與相位相差150°，與相位相差180°，由圖3可以看出，也可以依次組成相位相差15°的四組電壓。

相比第二種相位排列方式(也就是第一變壓單元1輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差165°的這種方式)，采用第一種排列方式(也就是第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差15°的這種方式)，就可以通過我國標準生產(chǎn)的單相、三相變壓器以一定連接方式組合成四個變壓單元，以實現(xiàn)輸出相位依次相差15°的四組電壓，無需使用非標準生產(chǎn)的變壓器，從而方便換流變壓器的設計與制造，大大降低換流變壓器的設計和制造成本。

在四個變壓單元所輸出電壓的相位的第一種排列方式中，為了能夠使第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差15°并且幅值相等，第一變壓單元1、第二變壓單元2可以采用以下組成和連接方案，

第一變壓單元1的組成和連接方案如下：如圖4所示，三相電輸入端包含第一相輸入端(圖中a相輸入端o1)、第二相輸入端(圖中b相輸入端o2)、第三相輸入端(圖中c相輸入端o3)；第一變壓單元1包括六個單相變壓器，分別為第一變壓器11、第二變壓器12、第三變壓器13、第四變壓器14、第五變壓器15和第六變壓器16，第一變壓器11、第四變壓器14的一次繞組的首端均與第一相輸入端相連接，第二變壓器12、第五變壓器15的一次繞組的首端均與第二相輸入端相連接，第三變壓器13、第六變壓器16的一次繞組的首端均與第三相輸入端相連接，第一變壓器11、第二變壓器12、第三變壓器13的一次繞組的末端均相連，第一變壓器11、第二變壓器12、第三變壓器13的二次繞組的首端作為第一變壓單元1的輸出端，第四變壓器14、第五變壓器15、第六變壓器16的一次繞組的末端均相連，第一變壓器11二次繞組的末端與第四變壓器14二次繞組的首端相連接，第二變壓器12二次繞組的末端與第五變壓器15二次繞組的首端相連接，第三變壓器13二次繞組的末端與第六變壓器16二次繞組的首端相連接，第四變壓器14的二次繞組的首端與第五變壓器15的二次繞組的末端相連接，第四變壓器14的二次繞組的末端與第六變壓器16的二次繞組的首端相連接，第五變壓器15的二次繞組的首端與第六變壓器16的二次繞組的末端相連接，第一變壓器11、第二變壓器12、第三變壓器13的變比均相等且為k1，第四變壓器14、第五變壓器15、第六變壓器16的變比均相等且為k2，k1與k2滿足

設三相電輸入端第一相的相電壓的相位那么第二相的相電壓的相位第三相的相電壓的相位由圖4中的連接關系可得，

參見圖5和圖6，第一變壓單元1與a、b兩相相對應的輸出端所輸出的線電壓由第一變壓器11、第二變壓器12、第三變壓器13的變比均相等且為k1，第四變壓器14、第五變壓器15、第六變壓器16的變比均相等且為k2，且可得：

又由于θ＝120°，那么

由于θ1＝30°，可得θ2＝15°，又由于θ3＝60°，那么可得與的相位差θ4＝15°，即相位超前相位15°。

第二變壓單元2的組成和連接方案如下：如圖7所示，第二變壓單元2包括六個單相變壓器，分別為第七變壓器21、第八變壓器22、第九變壓器23、第十變壓器24、第十一變壓器25和第十二變壓器26，第七變壓器21、第十變壓器24的一次繞組的首端均與第一相輸入端相連接，第八變壓器22、第十一變壓器25的一次繞組的首端與第二相輸入端相連接，第九變壓器23、第十二變壓器26的一次繞組的首端與第三相輸入端相連接，第七變壓器21、第八變壓器22、第九變壓器23的一次繞組的末端均相連，第七變壓器21、第八變壓器22、第九變壓器23的二次繞組的首端作為第二變壓單元2的輸出端，第十變壓器24、第十一變壓器25、第十二變壓器26的一次繞組的末端均相連，第七變壓器21二次繞組的末端與第十變壓器24二次繞組的首端相連接，第八變壓器22二次繞組的末端與第十一變壓器25二次繞組的首端相連接，第九變壓器23二次繞組的末端與第十二變壓器26二次繞組的首端相連接，第十變壓器24的二次繞組的首端與第十二變壓器26的二次繞組的末端相連接，第十變壓器24的二次繞組的末端與第十一變壓器25的二次繞組的首端相連接，第十一變壓器25的二次繞組的末端與第十二變壓器26的二次繞組的首端相連接，第七變壓器21、第八變壓器22、第九變壓器23的變比均相等且為k1，第十變壓器24、第十一變壓器25、第十二變壓器26的變比均相等且為k2，k1與k2滿足

參見圖8，第二變壓單元1與a、b兩相相對應的輸出端所輸出的線電壓由第七變壓器21、第八變壓器22、第九變壓器23的變比均相等且為k1，第十變壓器24、第十一變壓器25、第十二變壓器26的變比均相等且為k2，且可得：

又由于γ＝120°，那么

由于γ1＝30°，可得γ2＝γ3＝15°，

又由于那么可得與的相位差γ4＝15°，即相位滯后相位15°。

由圖6和圖8中的相位關系可以看出第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位均相差15°，又由于圖6中組成的相量三角形與圖8中組成的相量三角形全等，可得因此，第一變壓單元1和第二變壓單元2通過采用圖4和圖7所示的連接方法夠使第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差15°并且幅值相等。

另外，第一變壓單元1、第二變壓單元2也可均由多抽頭特種變壓器來代替，多抽頭特種變壓器內(nèi)具有多個串聯(lián)的繞組，通過特種變壓器中間抽頭的不同接線，也可以使其輸出電壓與三相電輸入端輸入的電壓相位相差15°并且幅值相等。相比第一變壓單元1、第二變壓單元2均采用多抽頭特種變壓器的方案，圖4和圖7所示的方案是由多個單相變壓器通過不同的接線方式來實現(xiàn)的，每個單相變壓器的容量就不用設計那么大，而且第一變壓單元1、第二變壓單元2是采用現(xiàn)有的單相變壓器通過不同的接線方式組合而成，工藝較簡單，技術實現(xiàn)困難較小。

為了能夠使第三變壓單元3輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差30°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等，第三變壓單元3可以采用以下連接方案：

參見圖9，第三變壓單元3為三相變壓器，第三變壓單元3的一次繞組的首端作為第三變壓單元3的輸入端，二次繞組的首端作為第三變壓單元3的輸出端，第三變壓單元3的一次繞組采用星形接法，第三變壓單元3的二次繞組采用角形接法，第三變壓單元3的變比為k3，k3滿足如圖10所示，從圖10中可以看出，與的相位差為30°，即相位超前相位30°。由于第三變壓單元3的一次繞組采用星形接法，第三變壓單元3的二次繞組采用角形接法，那么可得

而對于來說，

(如圖6所示)，

將代入中，

可得即的幅值相等。

由以上推導可以得出，第三變壓單元3為三相變壓器，并且一次繞組采用星形接法，二次繞組采用角形接法時能夠使第三變壓單元3輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差30°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等。

另外，第三變壓單元3也可以采用三個單相變壓器來代替三相變壓器也能夠使第三變壓單元3輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差30°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等。具體連接如下：三個單相變壓器的一次繞組的首端分別與第一相輸入端、第二相輸入端、第三相輸入端一一對應相連接，三個單相變壓器的一次繞組的末端均連接在一起，三個單相變壓器的二次繞組采用角形接法，三個單相變壓器的變比均相等且為相比第三變壓單元3采用三個單相變壓器組合的方案，第三變壓單元3采用三相變壓器的方案，可以減小第三變壓單元3的外形尺寸小，同時還可以節(jié)約鐵芯等材料，損耗更低。

為了能夠使第四變壓單元4輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差0°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等，第四變壓單元4可以采用以下連接方案：

參見圖11，第四變壓單元4為三相變壓器，第四變壓單元4的一次繞組的首端作為第四變壓單元4的輸入端，二次繞組的首端作為第四變壓單元4的輸出端，第四變壓單元4的一次繞組、二次繞組均采用星形接法，第四變壓單元4的變比為k4，k4滿足k4＝2k1cos15°。如圖12所示，從圖12中可以看出，與重合，即兩者相位差為0°。由于第四變壓單元4的一次繞組、二次繞組均采用星形接法，那么可得

而將k4＝2k1cos15°代入中可得，

即的幅值相等。

由以上推導可以得出，第四變壓單元4為三相變壓器，并且一次繞組、二次繞組均采用星形接法時能夠使第四變壓單元4輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差0°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等。

另外，第四變壓單元4也可以采用三個單相變壓器來代替三相變壓器也能夠使第四變壓單元4輸出的電壓相位與三相電輸入端輸入的電壓相位相差0°并且幅值與第一變壓單元1、第二變壓單元2輸出的電壓的幅值相等。具體連接如下：三個單相變壓器的一次繞組的首端分別與第一相輸入端、第二相輸入端、第三相輸入端一一對應相連接，三個單相變壓器的一次繞組的末端均連接在一起，三個單相變壓器的二次繞組的末端連接在一起，三個單相變壓器的二次繞組的首端作為輸出端，三個單相變壓器的變比均相等且為2k1cos15°。相比第四變壓單元4采用三個單相變壓器組合的方案，第四變壓單元4采用三相變壓器的方案，可以減小第四變壓單元4的外形尺寸小，同時還可以節(jié)約鐵芯等材料，損耗更低。

需要說明的是：在以上四個變壓單元的相位以及幅值的推導過程中，只是以其中兩相(即a、b兩相)為例進行說明的，至于另外兩組相位(即a、c兩相以及b、c兩相)的推導過程均與以上推導過程相似，在此不再贅述。

另一方面，如圖1所示，本發(fā)明實施例還提供了一種換流系統(tǒng)，包括交流系統(tǒng)200、換流橋300和上述任一實施例中的換流變壓器100，換流變壓器100的三相輸入端o與交流系統(tǒng)200相連接，換流橋300包括四個六脈動換流器(圖中六脈動換流器310、320、330、340)，四個六脈動換流器的直流端串聯(lián)，四個六脈動換流器的交流端分別與換流變壓器100的四個變壓單元的輸出端一一對應連接。

本發(fā)明實施例提供的換流系統(tǒng)，由于四個六脈動換流器的直流端串聯(lián)，四個六脈動換流器的交流端分別與換流變壓器100的四個變壓單元的輸出端一一對應連接，又由于換流變壓器100中的四個變壓單元的輸出端可輸出幅值相等且相位依次相差15°的四組電壓，那么四個直流端串聯(lián)的六脈動換流器就可以獲得四個變壓單元所提供的幅值相等且相位依次相差15°的換相電壓，這樣每個六脈動換流器在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)所具有的6個波頭與其它三個六脈動換流器所具有的6個波頭就不會重疊在一起，四個六脈動換流器的輸出端電壓在交流系統(tǒng)一個工頻周期內(nèi)就可具有24個波頭，并且每個波頭之間相差15°，從而實現(xiàn)二十四脈動換流，進而可大大減小換流器換流時所產(chǎn)生的諧波含量，提高電能的質(zhì)量，有利于電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行。

當?shù)诙儔簡卧?輸出的電壓相位滯后三相電輸入端輸入的電壓15°，第四變壓單元4輸出的電壓與三相電輸入端輸入的電壓相差0°，第一變壓單元1輸出的電壓相位超前三相電輸入端輸入的電壓15°，第三變壓單元3輸出的電壓相位超前三相電輸入端輸入的電壓30°時，換流系統(tǒng)運行時給定觸發(fā)角α，那么在交流系統(tǒng)200的一個工頻周期內(nèi)，與第一變壓單元1輸出端相連接的六脈動換流器對應的6個波頭在α+15°、α+75°、α+135°、α+195°、α+255°、α+315°處，與第二變壓單元2輸出端相連接的六脈動換流器對應的6個波頭在α-15°、α+45°、α+105°、α+165°、α+225°、α+285°處，與第三變壓單元3輸出端相連接的六脈動換流器對應的6個波頭在α+30°、α+90°、α+150°、α+210°、α+270°、α+330°處，與第四變壓單元4輸出端相連接的六脈動換流器對應的6個波頭在α、α+60°、α+120°、α+180°、α+240°、α+300°處。換流橋300所輸出的電壓ud在一個工頻周期[α-15°，α+345°]內(nèi)共有24個波頭，從而實現(xiàn)了二十四脈動換流。

以上，僅為本發(fā)明的具體實施方式，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本發(fā)明揭露的技術范圍內(nèi)，可輕易想到變化或替換，都應涵蓋在本發(fā)明的保護范圍之內(nèi)。因此，本發(fā)明的保護范圍應以權(quán)利要求的保護范圍為準。