本發(fā)明涉及電能質(zhì)量控制技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置。

背景技術(shù)：

在低壓配電系統(tǒng)中，三相四線制供電方式是最主要的供電方式。隨著城市的現(xiàn)代化，大量的個(gè)人計(jì)算機(jī)、辦公自動化設(shè)備、變頻空調(diào)、照明電源及不間斷電源等非線性電器設(shè)備會產(chǎn)生大量的諧波電流，尤其是零序諧波，即使它們的單臺功率較小，但因其總數(shù)龐大，所帶來的諧波污染是極其嚴(yán)重的。

零序諧波電流尤其是3倍次諧波電流在中性線上疊加而不相互抵消，致使完全平衡的系統(tǒng)也會產(chǎn)生較大的中性線電流。中性線電流過大不僅增大了配電網(wǎng)網(wǎng)損而且會使中性線過載過熱。在配電網(wǎng)中中性線過載過熱經(jīng)常引起中性線斷線，中性線斷線會使中性點(diǎn)電位偏移，中性點(diǎn)電位偏移會對額定電壓為220V的單相負(fù)荷產(chǎn)生不良影響，導(dǎo)致三相設(shè)備(如電機(jī)等)出力下降、過熱甚至燒毀等異?，F(xiàn)象。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

基于上述情況，本發(fā)明提出了一種繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置，為配電網(wǎng)中產(chǎn)生的零序諧波電流提供一個(gè)低阻通道，使零序諧波電流在零序?yàn)V波器和負(fù)荷之間流動，不經(jīng)中性線流回系統(tǒng)，濾除配電網(wǎng)中性線上的零序諧波電流。

為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明技術(shù)方案的實(shí)施例為：

一種繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置，包括零序?yàn)V波器，所述零序?yàn)V波器包括鐵芯和線圈；

所述鐵芯包括第一芯柱、第二芯柱、第三芯柱、第一鐵軛和第二鐵軛，所述線圈包括第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組，所述第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組的匝數(shù)相同；

所述第一繞組和第二繞組并行、按預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第一芯柱上，所述第一繞組和第二繞組的并行平面與所述第一芯柱的橫向切面平行，所述第一繞組和第二繞組之間絕緣；

所述第三繞組和第四繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第二芯柱上，所述第三繞組和第四繞組的并行平面與所述第二芯柱的橫向切面平行，所述第三繞組和第四繞組之間絕緣；

所述第五繞組和第六繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第三芯柱上，所述第五繞組和第六繞組的并行平面與所述第三芯柱的橫向切面平行，所述第五繞組和第六繞組之間絕緣；

所述第一繞組的首端接線端連接在電源三相導(dǎo)線中的A相導(dǎo)線和負(fù)荷之間，所述第一繞組的末端接線端連接所述第四繞組的末端接線端，所述第三繞組的首端接線端連接在所述電源三相導(dǎo)線中的B相導(dǎo)線和所述負(fù)荷之間，所述第三繞組的末端接線端連接所述第六繞組的末端接線端，所述第五繞組的首端接線端連接在所述電源三相導(dǎo)線中的C相導(dǎo)線和所述負(fù)荷之間，所述第五繞組的末端接線端連接所述第二繞組的末端接線端，所述第二繞組、第四繞組和第六繞組的首端接線端相連后接入中性線。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果為：本發(fā)明繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置，零序?yàn)V波器每個(gè)芯柱上纏繞兩個(gè)匝數(shù)相同的上、下繞組，第一繞組、第三繞組和第五繞組為上半繞組，第二繞組、第四繞組和第六繞組為下半繞組，每相繞組被分成兩個(gè)半繞組，分別位于兩個(gè)不同的芯柱上，每一相的電壓是由兩個(gè)位于不同芯柱上的半繞組反向連接而得，同時(shí)將三個(gè)下半繞組出線端短接后連接到電網(wǎng)的中性線上，三個(gè)上半繞組與三相電網(wǎng)直接并聯(lián)。零序?yàn)V波器按照上述方法連接后，零序磁通相互抵消，對零序性質(zhì)的電流表現(xiàn)為漏抗，為零序性質(zhì)的諧波提供了低阻通道，從而使零序性質(zhì)的諧波電流在零序?yàn)V波器和負(fù)荷之間流動，不流入系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)中性線諧波的抑制效果。同時(shí)零序?yàn)V波器每個(gè)芯柱上的兩個(gè)上、下繞組并行、同向纏繞，減少兩個(gè)繞組與非導(dǎo)磁材料(如空氣)接觸的面積，有效降低零序?yàn)V波器的漏磁，減小零序?yàn)V波器的阻抗，零序?yàn)V波器并聯(lián)在線路中，零序?yàn)V波器的阻抗越小，零序電流越容易流入零序?yàn)V波器，提高零序?yàn)V波器的濾波效果。

附圖說明

圖1為一個(gè)實(shí)施例中繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置接線示意圖；

圖2為一個(gè)實(shí)施例中零序?yàn)V波器的繞制方式示意圖；

圖3為一個(gè)實(shí)施例中零序?yàn)V波器的接線原理圖；

圖4為一個(gè)實(shí)施例中阻零器的繞制方式示意圖一；

圖5為一個(gè)實(shí)施例中阻零器的繞制方式示意圖二；

圖6為基于圖1所示裝置一個(gè)具體示例中繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置接線示意圖。

具體實(shí)施方式

為使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步的詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施方式僅僅用以解釋本發(fā)明，并不限定本發(fā)明的保護(hù)范圍。

一個(gè)實(shí)施例中繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置，如圖1、2、3所示，包括零序?yàn)V波器101，所述零序?yàn)V波器包括鐵芯和線圈；

所述鐵芯包括第一芯柱C1、第二芯柱C2、第三芯柱C3、第一鐵軛Y1和第二鐵軛Y2，所述線圈包括第一繞組W11、第二繞組W12、第三繞組W21、第四繞組W22、第五繞組W31和第六繞組W32，所述第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組的匝數(shù)相同；

所述第一繞組和第二繞組并行、按預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第一芯柱上，所述第一繞組和第二繞組的并行平面與所述第一芯柱的橫向切面平行，所述第一繞組和第二繞組之間絕緣；

所述第三繞組和第四繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第二芯柱上，所述第三繞組和第四繞組的并行平面與所述第二芯柱的橫向切面平行，所述第三繞組和第四繞組之間絕緣；

所述第五繞組和第六繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第三芯柱上，所述第五繞組和第六繞組的并行平面與所述第三芯柱的橫向切面平行，所述第五繞組和第六繞組之間絕緣；

所述第一繞組的首端接線端11連接在電源三相導(dǎo)線中的A相導(dǎo)線和負(fù)荷之間，所述第一繞組的末端接線端11’連接所述第四繞組的末端接線端22’，所述第三繞組的首端接線端21連接在所述電源三相導(dǎo)線中的B相導(dǎo)線和所述負(fù)荷之間，所述第三繞組的末端接線端21’連接所述第六繞組的末端接線端32’，所述第五繞組的首端接線端31連接在所述電源三相導(dǎo)線中的C相導(dǎo)線和所述負(fù)荷之間，所述第五繞組的末端接線端31’連接所述第二繞組的末端接線端12’，所述第二繞組、第四繞組和第六繞組的首端接線端12、22、32相連后接入中性線。

這里，第一繞組和第二繞組的并行平面如2所示，為所述第一繞組和第二繞組在所述第一芯柱一端并在一起形成的平面，同理所述第三繞組和第四繞組的并行平面為所述第三繞組和第四繞組在所述第二芯柱一端并在一起形成的平面，所述第五繞組和第六繞組的并行平面為所述第五繞組和第六繞組在所述第三芯柱一端并在一起形成的平面。

第一芯柱的橫向切面為垂直第一芯柱的軸線剖切開物體所得到的剖切面，同理第二芯柱的橫向切面為垂直第二芯柱的軸線剖切開物體所得到的剖切面，第三芯柱的橫向切面為垂直第三芯柱的軸線剖切開物體所得到的剖切面。

具體地，零序?yàn)V波器的每一個(gè)鐵心柱上分別纏繞了上、下兩個(gè)繞組，第一繞組、第三繞組和第五繞組為上半繞組，第二繞組、第四繞組和第六繞組為下半繞組，三個(gè)鐵心柱上的六個(gè)繞組匝數(shù)相等，每相繞組被分成兩個(gè)半繞組，分別位于兩個(gè)不同的芯柱上，每一相的電壓是由兩個(gè)位于不同芯柱上的半繞組反向連接而得，同時(shí)將三個(gè)下半繞組出線端短接后連接到電網(wǎng)的中性線上，三個(gè)上半繞組與三相電網(wǎng)直接并聯(lián)。按照圖2所示連接后，零序磁通相互抵消，對零序性質(zhì)的電流表現(xiàn)為漏抗，為零序性質(zhì)的諧波提供了低阻通道，從而使零序性質(zhì)的諧波電流在低壓繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置和非線性負(fù)荷之間流動，不流入系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)中性線諧波的抑制效果。

這里，零序?yàn)V波器每個(gè)鐵心柱上的繞組采用兩股線并行、同方向纏繞，每個(gè)鐵心柱中，第一繞組、第三繞組和第五繞組為上半繞組，第二繞組、第四繞組和第六繞組為下半繞組，來自上半繞組和下半繞組的兩股線都按相同的方向沿鐵芯柱單股纏繞，兩股線在空間中呈層式分布，來自上半繞組的導(dǎo)線繞制為內(nèi)繞組，來自下半繞組的導(dǎo)線繞制為外繞組，兩股線之間絕緣。該繞制方式可以減少上、下繞組與非導(dǎo)磁材料(如空氣)接觸的面積，有效降低零序?yàn)V波器的漏磁，減小零序?yàn)V波器的阻抗，零序?yàn)V波器并聯(lián)在線路中，零序?yàn)V波器的阻抗越小，零序電流越容易流入零序?yàn)V波器，提高零序?yàn)V波器的濾波效果。

從以上描述可知，本發(fā)明繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置，為配電網(wǎng)中產(chǎn)生的零序諧波電流提供一個(gè)低阻通道，使零序諧波電流在零序?yàn)V波器和負(fù)荷之間流動，不經(jīng)中性線流回系統(tǒng)，濾除配電網(wǎng)中性線上的零序諧波電流。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置還包括阻零器、第一開關(guān)、第二開關(guān)和第三開關(guān)；

所述阻零器包括第四芯柱、第七繞組、第八繞組和第九繞組；

所述第七繞組、第八繞組和第九繞組同向纏繞在所述第四芯柱上，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組之間絕緣，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的匝數(shù)相同；

所述第七繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的A相導(dǎo)線，所述第七繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第一繞組的首端接線端和所述負(fù)荷，所述第八繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的B相導(dǎo)線，所述第八繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第三繞組的首端接線端和所述負(fù)荷，所述第九繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的C相導(dǎo)線，所述第九繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第五繞組的首端接線端和所述負(fù)荷，所述第一開關(guān)與所述第七繞組并聯(lián)，所述第二開關(guān)與所述第八繞組并聯(lián)，所述第三開關(guān)與所述第九繞組并聯(lián)。

這里，阻零器可有效抑制由系統(tǒng)電網(wǎng)電壓不平衡造成的零序電流通過零序?yàn)V波器流入中性線，提高零序?yàn)V波器的濾波效果，滿足實(shí)際應(yīng)用需要。

當(dāng)A、B、C三相正負(fù)序的電流通過阻零器時(shí)，由于三相正負(fù)序電流大小相等，角度相差120°，且三相繞組纏繞在同一個(gè)鐵芯柱上，所以產(chǎn)生的磁通疊加之和為零，阻零器對其阻抗也為零，當(dāng)零序諧波電流通過阻零器時(shí)，由于零序諧波電流同相位，所以產(chǎn)生的磁通疊加為三者之和會產(chǎn)生很大的磁通，此時(shí)阻零器對零序諧波電流呈現(xiàn)很大的阻抗，從達(dá)到了降低零序電流的目的。

具體地，阻零器可以根據(jù)實(shí)際工程需要控制是否投入使用，當(dāng)?shù)谝婚_關(guān)、第二開關(guān)和第三開關(guān)斷開時(shí)，阻零器投入使用，當(dāng)?shù)谝婚_關(guān)、第二開關(guān)和第三開關(guān)閉合時(shí)，阻零器不投入使用。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組并行、按順時(shí)針或逆時(shí)針方向纏繞在所述第四芯柱上，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的并行平面與所述第四芯柱的橫向切面平行。

這里，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的并行平面如圖4所示，為所述第七繞組、第八繞組和第九繞組在所述第四芯柱一端并在一起形成的平面。

所述第四芯柱的橫向切面為垂直第四芯柱的軸線剖切開物體所得到的剖切面。

具體地，如圖4所示，401為阻零器的鐵心柱，402為A相線繞制的內(nèi)繞組，403為B相線繞制的中間繞組，404為C相線繞制的外繞組。A、B、C三股線中每股線都按相同的方向沿鐵芯柱單股纏繞，三股線在空間中呈層式分布，A相線作為內(nèi)繞組，B相線作為中間繞組，C相線作為外繞組。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組并行、按順時(shí)針或逆時(shí)針方向纏繞在所述第四芯柱上，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的并行平面與所述第四芯柱的縱向切面平行。

這里，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的并行平面如圖5所示，為所述第七繞組、第八繞組和第九繞組在所述第四芯柱一端并在一起形成的平面。

所述第四芯柱的縱向切面為平行第四芯柱的軸線剖切開物體所得到的剖切面。

具體地，如圖5所示，501為A線，502為B線，503為C線，系統(tǒng)電流按如圖箭頭方向流入阻零器，將系統(tǒng)三相導(dǎo)線同序纏繞在一根鐵心柱上，繞制方式采用三股線并行繞在同一根鐵心柱上，三股線之間相互絕緣。

這里，上述兩種采用并行、同方向的繞制方式可以大大減少阻零器的漏磁，提高其工作性能。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組依次按順時(shí)針方向纏繞在所述第四芯柱上，或者所述第七繞組、第八繞組和第九繞組依次按逆時(shí)針方向纏繞在所述第四芯柱上。

具體地，阻零器繞制方式只同序，即三根線依次沿鐵芯按順時(shí)針或逆時(shí)針的方向纏繞(第一根繞完再繞第二根，第二根繞完再繞第三根)。阻零器濾出系統(tǒng)電壓不平衡引起的零序電流，當(dāng)零序諧波電流通過阻零器時(shí)，由于零序諧波電流同相位，所以產(chǎn)生的磁通疊加為三者之和會產(chǎn)生很大的磁通，此時(shí)阻零器對零序諧波電流呈現(xiàn)很大的阻抗，從達(dá)到了降低零序電流的目的。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述預(yù)設(shè)方向?yàn)轫槙r(shí)針方向或逆時(shí)針方向。

具體地，零序?yàn)V波器的六個(gè)繞組采用順時(shí)針方向或逆時(shí)針方向纏繞在芯柱上。按照圖2所示連接后，零序磁通相互抵消，對零序性質(zhì)的電流表現(xiàn)為漏抗，為零序性質(zhì)的諧波提供了低阻通道，從而使零序性質(zhì)的諧波電流在低壓繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置和非線性負(fù)荷之間流動，不流入系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)中性線諧波的抑制效果。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述零序?yàn)V波器的第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組的導(dǎo)線規(guī)格相同。

此外，在一個(gè)具體示例中，所述阻零器的第七繞組、第八繞組和第九繞組的導(dǎo)線規(guī)格相同。

這里，導(dǎo)線規(guī)格包括導(dǎo)線材質(zhì)，半徑(圓導(dǎo)線)或?qū)挾群穸?扁導(dǎo)線)。

具體地，零序?yàn)V波器和阻零器繞組的導(dǎo)線規(guī)格根據(jù)線路額定電流大小決定。

為了更好地理解上述裝置，以下詳細(xì)闡述一個(gè)本發(fā)明繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置的應(yīng)用實(shí)例。

如圖6所示，該應(yīng)用實(shí)例可以包括零序?yàn)V波器601、阻零器602和開關(guān)K1、K2、K3；

如圖2所示，所述零序?yàn)V波器包括鐵芯和線圈；

所述鐵芯包括第一芯柱C1、第二芯柱C2、第三芯柱C3、第一鐵軛Y1和第二鐵軛Y2，所述線圈包括第一繞組W11、第二繞組W12、第三繞組W21、第四繞組W22、第五繞組W31和第六繞組W32，所述第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組的匝數(shù)相同；

如圖3所示，所述第一繞組和第二繞組并行、按預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第一芯柱上，所述第一繞組和第二繞組的并行平面與所述第一芯柱的橫向切面平行，所述第一繞組和第二繞組之間絕緣；

所述第三繞組和第四繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第二芯柱上，所述第三繞組和第四繞組的并行平面與所述第二芯柱的橫向切面平行，所述第三繞組和第四繞組之間絕緣；

所述第五繞組和第六繞組并行、按所述預(yù)設(shè)方向纏繞在所述第三芯柱上，所述第五繞組和第六繞組的并行平面與所述第三芯柱的橫向切面平行，所述第五繞組和第六繞組之間絕緣；

所述預(yù)設(shè)方向?yàn)轫槙r(shí)針方向或逆時(shí)針方向；

所述阻零器包括第四芯柱、第七繞組、第八繞組和第九繞組，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組之間絕緣，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的匝數(shù)相同，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組并行、按順時(shí)針或逆時(shí)針方向纏繞在所述第四芯柱上，所述第七繞組、第八繞組和第九繞組的并行平面與所述第四芯柱的橫向切面平行；如圖4所示，401為阻零器的鐵心柱，402為A相線繞制的內(nèi)繞組，403為B相線繞制的中間繞組，404為C相線繞制的外繞組。A、B、C三股線中每股線都按相同的方向沿鐵芯柱單股纏繞，三股線在空間中呈層式分布，A相線作為內(nèi)繞組，B相線作為中間繞組，C相線作為外繞組；

所述阻零器的第七繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的A相導(dǎo)線，所述第七繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第一繞組的首端接線端11和負(fù)荷，所述阻零器的第八繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的B相導(dǎo)線，所述第八繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第三繞組的首端接線端21和所述負(fù)荷，所述阻零器的第九繞組的首端接線端連接所述電源三相導(dǎo)線中的C相導(dǎo)線，所述第九繞組的末端接線端分別連接所述零序?yàn)V波器第五繞組的首端接線端31和所述負(fù)荷，所述零序?yàn)V波器的第一繞組的末端接線端11’連接所述第四繞組的末端接線端22’，所述零序?yàn)V波器的第三繞組的末端接線端21’連接所述第六繞組的末端接線端32’，所述零序?yàn)V波器的第五繞組的末端接線端31’連接所述第二繞組的末端接線端12’，所述零序?yàn)V波器的第二繞組、第四繞組和第六繞組的首端接線端12、22、32相連后接入中性線。

開關(guān)K1與所述阻零器的第七繞組并聯(lián)，開關(guān)K2與所述阻零器的第八繞組并聯(lián)，開關(guān)K3與所述阻零器的第九繞組并聯(lián)。

阻零器可以根據(jù)實(shí)際工程需要控制是否投入使用，圖6中，當(dāng)開關(guān)K1、K2、K3斷開時(shí)，阻零器投入使用，當(dāng)開關(guān)K1、K2、K3閉合時(shí)，阻零器不投入使用。

所述零序?yàn)V波器的第一繞組、第二繞組、第三繞組、第四繞組、第五繞組和第六繞組的導(dǎo)線規(guī)格相同。所述阻零器的第七繞組、第八繞組和第九繞組的導(dǎo)線規(guī)格相同。這里，導(dǎo)線規(guī)格包括導(dǎo)線材質(zhì)，半徑(圓導(dǎo)線)或?qū)挾群穸?扁導(dǎo)線)。具體地，零序?yàn)V波器和阻零器繞組的導(dǎo)線規(guī)格根據(jù)線路額定電流大小決定。

這里，零序?yàn)V波器接入點(diǎn)的線路上串聯(lián)一阻零器，從電源側(cè)接入的三相線同序纏繞在阻零器鐵心柱上，繞制方式采用三股線并行繞在同一根鐵心柱上，三股線之間相互絕緣。當(dāng)A、B、C三相正負(fù)序的電流通過阻零器時(shí)，由于三相正負(fù)序電流大小相等，角度相差120°，且三相繞組纏繞在同一個(gè)鐵芯柱上，所以產(chǎn)生的磁通疊加之和為零，阻零器對其阻抗也為零，當(dāng)零序諧波電流通過阻零器時(shí)，由于零序諧波電流同相位，所以產(chǎn)生的磁通疊加為三者之和會產(chǎn)生很大的磁通，此時(shí)阻零器對零序諧波電流呈現(xiàn)很大的阻抗，從達(dá)到了降低零序電流的目的。采用并行、同方向的繞制方式可以大大減少阻零器的漏磁，提高其工作性能。

零序?yàn)V波器每一個(gè)鐵心柱上分別纏繞了上、下兩個(gè)繞組，三個(gè)鐵心柱上的六個(gè)繞組匝數(shù)相等，結(jié)構(gòu)一致，按照圖6所示連接后，零序磁通相互抵消，對零序性質(zhì)的電流表現(xiàn)為漏抗，為零序性質(zhì)的諧波提供了低阻通道，從而使零序性質(zhì)的諧波電流在低壓繞組繞制方式改變的配電網(wǎng)中性線零序諧波抑制裝置和非線性負(fù)荷之間流動，不流入系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)中性線諧波的抑制效果。零序?yàn)V波器并聯(lián)在線路中，即與負(fù)荷是并聯(lián)關(guān)系，濾波器的零序阻抗越小，零序電流就越容易流入零序?yàn)V波器，零序電流分流作用越明顯，濾波效果也就越好。對零序?yàn)V波器繞組作如下設(shè)計(jì)：每個(gè)鐵心柱上的繞組采用兩股線并行、同方向纏繞，并留出兩股線的四個(gè)接線端與系統(tǒng)和其他繞組相連，兩股線分別來自上半繞組和下半繞組，兩股線之間絕緣。該繞制方式可以減少上、下繞組與非導(dǎo)磁材料(如空氣)接觸的面積，有效降低零序?yàn)V波器的漏磁，減小零序?yàn)V波器的阻抗，提高零序?yàn)V波器的濾波效果。

從以上描述可知，本實(shí)施例阻零器可有效抑制由系統(tǒng)電網(wǎng)電壓不平衡造成的零序電流通過零序?yàn)V波器流入中性線，阻零器三個(gè)繞組并行、按順時(shí)針或逆時(shí)針方向纏繞在芯柱上，三個(gè)繞組的并行平面與芯柱的橫向切面平行，采用并行、同方向的繞制方式可以大大減少阻零器的漏磁，提高其工作性能；零序?yàn)V波器濾除系統(tǒng)負(fù)荷不平衡引起的零序電流，對單相負(fù)載造成的嚴(yán)重不平衡具有明顯的負(fù)載平衡作用，零序?yàn)V波器每個(gè)芯柱上纏繞兩個(gè)匝數(shù)相同的上、下繞組，每相繞組被分成兩個(gè)半繞組，分別位于兩個(gè)不同的芯柱上，每一相的電壓是由兩個(gè)位于不同芯柱上的半繞組反向連接而得，同時(shí)將三個(gè)下半繞組出線端短接后連接到電網(wǎng)的中性線上，三個(gè)上半繞組與三相電網(wǎng)直接并聯(lián)。零序?yàn)V波器按照上述方法連接后，零序磁通相互抵消，零序阻抗降低，為零序性質(zhì)的諧波提供了低阻通道。同時(shí)每個(gè)芯柱上的兩個(gè)上、下繞組并行、同向纏繞，減少兩個(gè)繞組與非導(dǎo)磁材料(如空氣)接觸的面積，有效降低零序?yàn)V波器的漏磁，減小零序?yàn)V波器的阻抗，提高零序?yàn)V波器的濾波效果，并在一定程度上減小濾波器體積，降低成本，該設(shè)計(jì)方法簡單易行，可實(shí)施性強(qiáng)，可靠性高。

以上所述實(shí)施例的各技術(shù)特征可以進(jìn)行任意的組合，為使描述簡潔，未對上述實(shí)施例中的各個(gè)技術(shù)特征所有可能的組合都進(jìn)行描述，然而，只要這些技術(shù)特征的組合不存在矛盾，都應(yīng)當(dāng)認(rèn)為是本說明書記載的范圍。

以上所述實(shí)施例僅表達(dá)了本發(fā)明的幾種實(shí)施方式，其描述較為具體和詳細(xì)，但并不能因此而理解為對發(fā)明專利范圍的限制。應(yīng)當(dāng)指出的是，對于本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明構(gòu)思的前提下，還可以做出若干變形和改進(jìn)，這些都屬于本發(fā)明的保護(hù)范圍。因此，本發(fā)明專利的保護(hù)范圍應(yīng)以所附權(quán)利要求為準(zhǔn)。