一種井森電路變換器的準(zhǔn)軟開關(guān)方法與電路的制作方法
【專利摘要】一種井森電路變換器的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材,反饋用兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，使得驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍，即驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組從原來的磁飽和工作的方波，變?yōu)橹C振式的近似正弦波，同時(shí)，推挽用的三極管會(huì)出現(xiàn)都不導(dǎo)通的工作區(qū)間，這個(gè)區(qū)間用驅(qū)動(dòng)變壓器的電能通過兩端子網(wǎng)絡(luò)對(duì)已經(jīng)無載的主變壓器激磁，實(shí)現(xiàn)推挽用的三極管的零電壓開啟，從而實(shí)現(xiàn)開通時(shí)的軟開關(guān)，關(guān)斷時(shí)不能實(shí)現(xiàn)零電流關(guān)斷，方法提升了變換效率，且工作頻率升高后，效率仍可以維持較高水平。
【專利說明】一種井森電路變換器的準(zhǔn)軟開關(guān)方法與電路

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及自激推挽式變換器，特別涉及井森電路變換器的軟開關(guān)方法與電路。

【背景技術(shù)】
[0002]現(xiàn)有的自激推挽式變換器，總的來說分為兩類:羅耶電路和井森電路。
[0003]羅耶電路來自1955年美國羅耶(G.H.Royer)發(fā)明的自激振蕩推挽晶體管單變壓器直流變換器，通常簡(jiǎn)稱為Royer電路，這也是實(shí)現(xiàn)高頻轉(zhuǎn)換控制電路的開端；1957年美國查賽(Jen Sen，大部分文獻(xiàn)譯作“井森”)發(fā)明了自激式推挽雙變壓器電路，后被稱為自振蕩Jensen電路、自激推挽式Jensen電路，大部分文獻(xiàn)稱作井森電路；這兩種電路，后人都稱為自激推挽式變換器。
[0004]自激推挽式變換器在電子工業(yè)出版社的《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第67頁至70頁有描述，該書ISBN號(hào)為7-121-00211-6。電路的主要形式為上述的羅耶電路和井森電路。
[0005]羅耶電路的自振蕩和驅(qū)動(dòng)功能都由一只變壓器完成，井森電路改由磁飽和變壓器來實(shí)現(xiàn)，因此，井森電路的主功率變壓器工作在不飽和狀態(tài)。雖然井森電路的磁飽和變壓器出現(xiàn)磁飽和，因?yàn)槠潴w積小，磁飽和消耗的能量小，電路的總體變換效率比羅耶電路高。與相同條件下的羅耶電路比較，在工作電壓、負(fù)載、溫度發(fā)生變化時(shí)，井森電路的自振蕩頻率相對(duì)比較穩(wěn)定，以及效率高。
[0006]井森電路的磁飽和變壓器單獨(dú)完成自振蕩和驅(qū)動(dòng)功能，所以也叫驅(qū)動(dòng)變壓器，這樣它的變換效率可以做得比較好。但是，使用中國申請(qǐng)?zhí)?01110436359.X、201110436259.7這兩份文件公開的磁心，后被 申請(qǐng)人:、發(fā)明人定義為榮嶺磁心，用于羅耶電路中，羅耶電路的變換效率可以做得很聞，這使得井森電路似乎失去了存在的空間。事實(shí)上，包括羅耶電路和井森電路的自激推挽式變換器，由于無法實(shí)現(xiàn)目前較為流行ZVS工作方式，工作頻率升起來后，開關(guān)損耗會(huì)更大，從而效率下降。ZVS(Zero Voltage Switch的縮寫)是零電壓開關(guān)。
[0007]榮嶺磁心的定義參見【背景技術(shù)】提及的中國申請(qǐng)?zhí)?01220206952、201220207489兩份文件中的【背景技術(shù)】中最后三段。
[0008]現(xiàn)有技術(shù)的井森電路變換器簡(jiǎn)介:
[0009]1、井森電路的電路形式大同小異，如《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第69頁圖3-11，為了方便闡述，本文在不影響電路連接關(guān)系的前提下，并遵循原圖的風(fēng)格，引用作為本文附圖1，原圖的輸出整流部分有錯(cuò)，二極管Dl和二極管D2所接的是一對(duì)同名端，實(shí)際上，這是一個(gè)公知的全波整流電路，二極管Dl和二極管D2所接的應(yīng)是一對(duì)異名端，這在附圖1中，已經(jīng)更正，請(qǐng)留意。
[0010]2、在《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第70頁，也給出電流驅(qū)動(dòng)型井森電路，參見原書圖3-12 (a)和圖3-12(b)，其中，原書圖3-12(a)的電路只是說明原理的過渡電路圖，由于其存在問題，實(shí)際上不會(huì)被使用，參見原書第70頁第二行至第五行，摘錄如下:
[0011]在輕負(fù)載時(shí)，ic小而Im2卻變大，使ib變小導(dǎo)致基極驅(qū)動(dòng)電流不足，開關(guān)管壓降大，不能維持變壓器T2磁飽和，且在開關(guān)管上產(chǎn)生很大的能量消耗。要克服這一問題，需要補(bǔ)償Im2，即在T2上增加一個(gè)額外的繞組Nm，如圖3-12 (b)所示。(摘錄結(jié)束)
[0012]即原書圖3_12(b)才是能實(shí)用化的電路，為了方便闡述，本文在不影響電路連接關(guān)系的前提下，引用原書的圖3-12 (b)作為本文附圖2。
[0013]3、在早期的文獻(xiàn)中，井森電路的名稱叫雙變換器推挽逆變電路，在人民郵電出版社的《電源變換技術(shù)》第70頁至72頁有描述，該書ISBN號(hào)為7-115-04229-2/ΤΝ.353。在該書中使用的電路見該書的71頁圖2-40，為了方便闡述，本文在不影響電路連接關(guān)系的前提下，引用作為本文附圖3，負(fù)載&可以是全波、全橋整流電路，這樣圖3也是一個(gè)井森電路變換器，當(dāng)然，使用全波整流電路時(shí)，主功率變壓器Β2的副邊繞組要設(shè)有中心抽頭。
[0014]4、在全球的工業(yè)領(lǐng)域中，廣泛用于微功率模塊DC/DC變換器中的井森電路變換器，還有一種典型的應(yīng)用方式，如附圖4所示，圖中沒有把副邊繞組輸出的全橋整流電路畫出來，和圖1的電路相比，增加了啟動(dòng)電路，圖1的電路在實(shí)際使用時(shí)，需要加入啟動(dòng)電路。圖2的電路在實(shí)際使用時(shí)，也要加入啟動(dòng)電路。如圖4中的電阻Rl和電容Cl，就是啟動(dòng)電路。
[0015]5、圖5是另一種典型的井森電路應(yīng)用方式，相比圖4電路，電容Cl的另一端接地，當(dāng)電路輸入的電壓比較高時(shí)，可以避免圖4中電容Cl在開機(jī)時(shí)對(duì)推挽用開關(guān)三極管TRl和TR2的基極、發(fā)射極產(chǎn)生沖擊。在電路的供電電源上電時(shí)，由于電容Cl兩端電壓不能突變，圖5電路實(shí)現(xiàn)了軟啟動(dòng)功能。
[0016]6、中國申請(qǐng)?zhí)?01110247645.1示出的帶保護(hù)功能的井森電路變換器。以及中國申請(qǐng)?zhí)?01110200894.5,201210056583.0中提及的使用恒流源作為啟動(dòng)電路的井森電路變換器。
[0017]上述圖3中，負(fù)載&可以是全波整流電路，這樣圖3電路就是一個(gè)完整的變換器。圖4和圖5都沒有繪制負(fù)載電路，同樣，若接上全波整流電路就是一個(gè)完整的變換器。
[0018]其中，圖1、圖2中的變壓器Τ2、圖3、圖4、圖5中的變壓器BI，它們是磁飽和變壓器，體積小，又叫驅(qū)動(dòng)變壓器，其特征是:不向變換器的負(fù)載傳輸電能，其副邊繞組連接兩個(gè)推挽開關(guān)管的基極。上述的井森電路其工作原理在上述的《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第68頁、《電源變換技術(shù)》第70頁至72頁有描述，都是采用磁滯回線接近方形(矩形)的磁心，即該磁心的磁導(dǎo)率很高，一般業(yè)界把磁導(dǎo)率在5000-7000以上的稱為高磁導(dǎo)率磁材，認(rèn)為其磁滯回線接近方形，那么磁導(dǎo)率5000以下的稱為低磁導(dǎo)率磁材。
[0019]其中，圖1中電阻Rb，圖2中電阻Rn1、圖3中的電阻Rf、圖4、圖5中的電阻Rb，都是反饋電阻，以及中國申請(qǐng)?zhí)?01110247645.1中的“兩端子網(wǎng)絡(luò)”，它們都是激磁器件，對(duì)磁飽和變壓器激磁，為了方便，這里統(tǒng)稱為“兩端子網(wǎng)絡(luò)”，磁飽和變壓器中與兩端子網(wǎng)絡(luò)相連接的繞組，稱為原邊繞組。
[0020]眾所周知，現(xiàn)有技術(shù)的井森電路無法讓其開關(guān)管實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)，即圖1、圖2中的三極管Tr1和八2、圖3中的兩個(gè)三極管BG1和BG2、圖4、圖5中的三極管TRl和TR2，由于電路的對(duì)稱性，同一電路中，它們是可以互換的、等效的。它們都是井森電路中的開關(guān)管，都是工作在硬開關(guān)模式，正常工作時(shí)，當(dāng)三極管TRl飽和導(dǎo)通后，其集電極電壓為0V，由于存在飽和壓降，一般為0.3V至0.05V之間，接近0V，原理講解為了方便，描述成0V。三極管TR2這時(shí)截止，其集電極電壓為電源電壓的兩倍，這是由于三極管TR2的集電極所連接的繞組NP2感應(yīng)電壓和電源電壓疊加所引起。
[0021]當(dāng)轉(zhuǎn)為三極管TR2開始導(dǎo)通時(shí)，三極管TR2的集電極電流上升，其集電極電壓同時(shí)下降，電壓、電流波形有交疊，因而開關(guān)損耗大，高頻化雖可以縮小體積重量，但開關(guān)損耗卻更大了。無法工作在軟開關(guān)模式，即開關(guān)電壓、電流波形不交疊的開關(guān)模式。
[0022]綜上，現(xiàn)有技術(shù)的井森電路存在以下缺點(diǎn):
[0023]1、無法實(shí)現(xiàn)軟開關(guān)技術(shù)；
[0024]2、工作頻率升高后，效率下降。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0025]有鑒于此，本發(fā)明要解決現(xiàn)有井森電路存在的不足，提供一種井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法與電路，實(shí)現(xiàn)在正常工作時(shí)，開關(guān)管在零電壓時(shí)開啟，從而實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)軟開關(guān)。
[0026]本發(fā)明的一個(gè)目的是通過以下技術(shù)措施實(shí)現(xiàn)的:
[0027]一種井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，其特征在于:
[0028]驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材，兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，使得驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍。
[0029]優(yōu)選地，驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的4 V 2倍。
[0030]優(yōu)選地，驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端并聯(lián)一只諧振電容。
[0031]優(yōu)選地，兩端子網(wǎng)絡(luò)中包括反饋電容時(shí)，反饋電容的容量減小。
[0032]本發(fā)明的另一個(gè)目的是:提供一種使用上述方法的井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)電路，其特征是:驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍。
[0033]工作原理:
[0034]在描述其工作原理時(shí)，要和現(xiàn)有技術(shù)的對(duì)比分析才能更好地理解本發(fā)明的原理，故先分析現(xiàn)有技術(shù)的工作原理，略去啟動(dòng)過程，當(dāng)電路進(jìn)入正常工作時(shí)，假設(shè)第一三極管飽和導(dǎo)通，那么它的集電極電壓為0V，而第二三極管的集電極為兩倍的電源電壓，那么相當(dāng)于兩倍的電源電壓通過兩端子網(wǎng)絡(luò)加到磁飽和變壓器的原邊繞組上，兩端子網(wǎng)絡(luò)和磁飽和變壓器的原邊繞組串聯(lián)，為了方便，這里稱為激磁網(wǎng)絡(luò)。
[0035]由于現(xiàn)有技術(shù)中，磁飽和變壓器使用了高磁導(dǎo)率磁材，隨著電感中電流的上升，較小的激磁電流就引發(fā)磁飽和變壓器出現(xiàn)磁飽和，引發(fā)電路的翻轉(zhuǎn)，第一三極管從飽和導(dǎo)通變?yōu)榻刂?，而第二三極管由截止變?yōu)轱柡蛯?dǎo)通。
[0036]即出現(xiàn)磁飽和時(shí)，現(xiàn)有技術(shù)中井森電路中的推挽狀態(tài)發(fā)生改變，電路翻轉(zhuǎn)，在翻轉(zhuǎn)的瞬間，對(duì)磁飽和變壓器激磁的電流應(yīng)達(dá)到最大，以兩端子網(wǎng)絡(luò)為常見的電阻為例，對(duì)應(yīng)地，這時(shí)反饋電阻的端電壓達(dá)到最大，即加到磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓為:
[0037]兩倍電源電壓-反饋電阻的端電壓
[0038]即磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓小于兩倍電源電壓；電路翻轉(zhuǎn)后，第一三極管截止，那么它的集電極電壓為兩倍的電源電壓，而第二三極管的集電極因?yàn)轱柡蛯?dǎo)通，成為0V，即加到激磁網(wǎng)絡(luò)兩端的電壓反相，其激磁電流下降，第二三極管飽和導(dǎo)通時(shí)間達(dá)實(shí)際導(dǎo)通時(shí)間(井森電路工作周期的一半)一半時(shí)，激磁網(wǎng)絡(luò)中的激磁電流下降到零，這時(shí)反饋電阻的端電壓達(dá)到0V，即加到磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓為反相的兩倍電源電壓，接著激磁網(wǎng)絡(luò)中的激磁電流下降到負(fù)值，即反向激磁，直至反向磁飽和，引起電路的翻轉(zhuǎn)。
[0039]通過上述分析可以看到，在工作過程中，磁飽和變壓器的原邊繞組上的最高工作電壓為兩倍電源電壓，一個(gè)完整的周期中，磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓出現(xiàn)一次正的兩倍電源電壓，一次負(fù)的兩倍電源電壓，即磁飽和變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為井森電路的工作電壓的四倍。
[0040]本發(fā)明的原理:
[0041]本發(fā)明采用現(xiàn)有井森電路的電路拓?fù)洌?qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材，兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)。驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材，這樣使得驅(qū)動(dòng)變壓器不容易出現(xiàn)磁飽和；兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，降低激磁電流，若兩端子網(wǎng)絡(luò)包括電容時(shí)，電容的容量減小，這樣其等效阻抗才能變大；調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，一般情況下，驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材后，原邊繞組的匝數(shù)要增加，由于低磁導(dǎo)率磁材在10KHz以上頻率還有較好的磁導(dǎo)率，甚至好過高磁導(dǎo)率磁材在10KHz以上頻率上的表現(xiàn)，所以，使用低磁導(dǎo)率磁材后，當(dāng)本發(fā)明的井森電路的工作頻率升高后，驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)可能不變，甚至降低。
[0042]這樣做的目的，是讓激磁網(wǎng)絡(luò)中不再出現(xiàn)磁飽和，驅(qū)動(dòng)變壓器中不再出現(xiàn)磁飽和，為了方便分析，該變壓器沒有沿用了原來的名字“磁飽和變壓器”，改為“驅(qū)動(dòng)變壓器”。由于驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組的匝與匝之間存在分布電容Q31,兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大后，由于不再出現(xiàn)磁飽和，該驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組的電感L和分布電容Cdi會(huì)出現(xiàn)LC并聯(lián)振蕩。若匝數(shù)不夠多，分布電容不夠大，可以人為在驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組上并聯(lián)一只諧振電容。
[0043]那么，激磁網(wǎng)絡(luò)的電路結(jié)構(gòu)為，以兩端子網(wǎng)絡(luò)為反饋電阻為例，反饋電阻的一端連接第一三極管的集電極，反饋電阻的另一端連接LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的一個(gè)連接點(diǎn)，LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的另一個(gè)連接點(diǎn)連接第二三極管的集電極，注意:第一三極管和第二三極管本質(zhì)上是等效的，可以互換，注意一下同名端即可。
[0044]由于LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的并聯(lián)振蕩，可以近似地認(rèn)為，這個(gè)并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的端電壓，在L無負(fù)載的情況下，近似為正弦波，當(dāng)要驅(qū)動(dòng)兩個(gè)三極管推挽工作時(shí)，其正負(fù)半周的頂部會(huì)被壓縮或削頂，壓縮或削頂部分的時(shí)長(zhǎng)就對(duì)應(yīng)的三極管飽和導(dǎo)通的時(shí)長(zhǎng)，那么，就會(huì)出現(xiàn)，正半周削頂后電壓開始下降，至負(fù)半周削頂開始前，這一段時(shí)間，兩個(gè)三極管都截止，此刻是本發(fā)明實(shí)現(xiàn)發(fā)明目的重要工作區(qū)間:
[0045]由于主功率變壓器的輸出負(fù)載為全波整流電路，兩個(gè)三極管都截止時(shí)，副邊繞組沒有電流流動(dòng)，相當(dāng)于空載，那么，主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組完全呈現(xiàn)純電感狀態(tài)，LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波非削頂部分，通過反饋電阻向主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組激磁，電路形成一種平衡，即原來集電極為二倍電源電壓的三極管，其集電極電壓受制于LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波的電壓，而同步下降，下降至OV時(shí)，這時(shí)該三極管剛好同步獲得基極電流而開始飽和導(dǎo)通。
[0046]S卩，在LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波非削頂部分的工作曲線，電路是工作在LCRL諧振狀態(tài)，兩個(gè)電感、一個(gè)電容、一個(gè)電阻，即LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的一個(gè)原邊繞組電感L，原邊繞組的分布電容Cdi，反饋電阻，主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組是串聯(lián)的，可以看成一個(gè)電感，由于主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組的分布電容較小，對(duì)工作原理的影響小，這里不作闡述。
[0047]需要說明的是，本技術(shù)方案無法實(shí)現(xiàn)兩個(gè)推挽三極管在零電流時(shí)關(guān)斷，故稱為準(zhǔn)軟開關(guān)工作方式。
[0048]這部分的工作原理，會(huì)在實(shí)施例中，用圖示的方法詳細(xì)說明。
[0049]本發(fā)明井森電路的同步整流驅(qū)動(dòng)電路的有益效果為:
[0050](I)可以實(shí)現(xiàn)井森電路的兩個(gè)推挽三極管在零電壓時(shí)開啟，實(shí)現(xiàn)準(zhǔn)軟開關(guān)工作方式。
[0051](2)由于實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)軟開關(guān)工作方式，工作頻率升高后，效率基本不變。
[0052](3)由于實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)軟開關(guān)工作方式，電磁兼容性得到提升，特別是傳導(dǎo)騷擾度與輻射騷擾度得到大幅降低。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0053]圖1為《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第69頁圖3-11的引用；
[0054]圖2為《開關(guān)電源的原理與設(shè)計(jì)》第70頁圖3-12 (b)的引用；
[0055]圖3為《電源變換技術(shù)》第71頁圖2-40的引用；
[0056]圖4為現(xiàn)有技術(shù)的在工業(yè)領(lǐng)域中常用的Jensen電路的電路原理圖；
[0057]圖5為現(xiàn)有技術(shù)的在工業(yè)領(lǐng)域中另一種常用的Jensen電路的電路原理圖；
[0058]圖6為公知的全波整流電路；
[0059]圖7為現(xiàn)有井森電路變換器的主變壓器副邊繞組兩端的電壓波形；
[0060]圖8為本發(fā)明第一實(shí)施例驅(qū)動(dòng)變壓器原邊兩端、主變壓器副邊繞組兩端的電壓波形；
[0061]圖9為本發(fā)明第一實(shí)施例的井森電路中三極管的集電極電壓波形示意圖；
[0062]圖10為本發(fā)明工作原理中，一只三極管飽和導(dǎo)通時(shí)等效原理圖；
[0063]圖11為本發(fā)明工作原理中，兩只三極管都不導(dǎo)通時(shí)等效原理圖；
[0064]圖12為本發(fā)明第三實(shí)施例的井森電路變換器的原理圖；
[0065]圖13為本發(fā)明第四實(shí)施例的井森電路變換器的原理圖；

【具體實(shí)施方式】
[0066]為了便于理解本發(fā)明的技術(shù)方案，這里，先對(duì)發(fā)明中涉及的名詞進(jìn)行注解:
[0067]中心抽頭:為變壓器兩個(gè)相同匝數(shù)繞組，異名端串聯(lián)形成的連接點(diǎn)。通?？梢圆捎秒p線并繞，其中一個(gè)首、尾端相連后形成中心抽頭。在特殊應(yīng)用中，異名端串聯(lián)的兩個(gè)繞組的匝數(shù)可以不同。
[0068]磁飽和變壓器:井森電路中，用于直接控制推挽三極管狀態(tài)的轉(zhuǎn)換，實(shí)現(xiàn)自振蕩頻率和驅(qū)動(dòng)功能；其原邊繞組一端與推挽三極管的集電極相連，另一端通過反饋電阻與另一只推挽三極管的集電極相連；其副邊繞組兩端分別連接推挽三極管的基極、其副邊繞組中心抽頭接地或接輔助啟動(dòng)電路。如圖1、圖2中的變壓器T2，圖3、圖4、圖5中的變壓器BI均為磁飽和變壓器。在本發(fā)明的技術(shù)方案中，由于不再出現(xiàn)磁飽和了，稱為:驅(qū)動(dòng)變壓器。
[0069]主變壓器:用于向負(fù)載傳輸能量的線性變壓器，將電壓變換為所需要的數(shù)值，工作在不飽和狀態(tài)，其原邊中間抽頭連接于供電電源，其原邊另兩個(gè)端子分別與推挽三極管的兩個(gè)集電極相連，副邊繞組接一路或多路全波整流電路。如圖1、圖2中的變壓器T1，圖3、圖4、圖5中的變壓器B2均為主變壓器。
[0070]反饋電阻:井森電路中，和磁飽和變壓器原邊串聯(lián)的電阻，串聯(lián)后形成的兩端，分別與推挽三極管的兩個(gè)集電極相連。如圖1中的電阻Rb、圖2中的電阻Rm、圖3中的電阻Rf、圖4中的電阻Rb、圖5中的電阻Rb均為反饋電阻。
[0071]下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)說明。
[0072]第一實(shí)施例
[0073]請(qǐng)參閱圖5，先展示一下現(xiàn)有技術(shù)的電路參數(shù)和實(shí)測(cè)性能，圖5的井森電路被設(shè)計(jì)成輸入48V，輸出12V/1A的變換器:電阻Rl為33K，電阻Rb為16K，電容Cl為0.047uF/16V,開關(guān)管的參數(shù):三極管TRl和TR2都為FZT853，耐壓只有100V，實(shí)測(cè)為130V以上，用于電路中，測(cè)試用問題不大。電容C為10uF/63V的電解電容，輸出采用圖6的全波整流電路，二極管D21和D22都采用2A/40V的肖特基二極管，輸出濾波電容C21采用10uF/25V的鉭電容；其中，磁飽和變壓器BI采用天通公司的TS7材質(zhì)的環(huán)形磁芯，初始磁導(dǎo)率為7500，外徑5.05mm,內(nèi)徑2.3mm,厚度為1.6mm,原邊繞組為49匝，副邊為4匝，帶中心抽頭，即三極管TRl和TR2的基極之間為4匝，每個(gè)基極各有2匝驅(qū)動(dòng)；主變壓器B2采用越峰公司的P51材質(zhì)的環(huán)形磁芯，初始磁導(dǎo)率為1500,外徑12mm,內(nèi)徑6mm,厚度為4mm,原邊繞組Npi和Np2都為AWG36號(hào)線，均為62匝，副邊繞組Nsi和Ns2均采用0.35mm的漆包線，均為16匝。
[0074]電路焊好后，通電測(cè)試其性能:
[0075]磁飽和變壓器BI原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為:191.6V ；
[0076]輸出空載靜態(tài)功耗:0.63W ；
[0077]滿載變換效率:88.7% ;
[0078]工作頻率:133.5KHz。
[0079]圖7示出了 Nsi兩端的實(shí)測(cè)電壓波形，可見輸出電壓中，存在過沖的電壓尖峰，輸出為近似的方波，即三極管TRl和TR2的占空比相等，都為0.492，理想值為0.5。
[0080]本發(fā)明的第一實(shí)施例在上述基礎(chǔ)上實(shí)施:驅(qū)動(dòng)變壓器BI使用低磁導(dǎo)率磁材，磁導(dǎo)率由7500降為3000，選用了越峰公司的P47材質(zhì)的環(huán)形磁芯，外徑5.05mm,內(nèi)徑2.3mm，厚度為1.6mm ;兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，即圖5中電阻Rb由16K升為27K ;調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，這里從49匝升為90匝；其它參數(shù)沒有變，示出的參數(shù)是精心調(diào)試出來的，具有代表性。
[0081 ] 電路焊好后，通電測(cè)試其性能:
[0082]驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為:200.9V ；
[0083]輸出空載靜態(tài)功耗:0.35W ;
[0084]滿載變換效率:91.3% ;
[0085]工作頻率:594.7KHz。
[0086]驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊繞組兩端的交流工作電壓實(shí)測(cè)，參見圖8中CH2通道波形，圖8中有兩條曲線，下邊的即為CH2波形，可見其峰峰值已達(dá)200.9V。而現(xiàn)有技術(shù)中，飽和變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為井森電路的工作電壓的四倍，應(yīng)為48VX4=192V，由于三極管存在飽和壓降，一般達(dá)不到這個(gè)值，如上述現(xiàn)有技術(shù)的實(shí)測(cè)為191.6V ；而本發(fā)明第一實(shí)施例，實(shí)測(cè)為200.9V，從圖8的CH2波形上看，已較接近正弦波。
[0087]工作頻率上升到594.7KHz，但效率卻同時(shí)提升到91.3%，上升了 2.6%。頻率提升，本來效率應(yīng)下降，但由于實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)軟開關(guān)的工作方式，效率反而有所上升。
[0088]圖8中CHl為主變壓器B2的副邊繞組Nsi的端電壓，和單獨(dú)測(cè)試三極管TRl的集電極電壓的形狀相同，這里詳細(xì)結(jié)合圖形，說明本發(fā)明的工作原理:
[0089]圖9示出了三極管TRl的集電極電壓的形狀，并標(biāo)上了字母，以便說明原理:
[0090]如上所述，本發(fā)明第一實(shí)施例仍采用現(xiàn)有井森電路的電路拓?fù)?，見圖5，驅(qū)動(dòng)變壓器BI使用低磁導(dǎo)率磁材，磁導(dǎo)率由7500降為3000,選用了越峰公司的P47材質(zhì)的環(huán)形磁芯，外徑5.05mm,內(nèi)徑2.3mm,厚度為1.6mm ;兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，即圖5中電阻Rb由16K升為27K ;調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，這里從49匝升為90匝；其它參數(shù)沒有變。
[0091]這樣做的目的，是讓激磁網(wǎng)絡(luò)中不再出現(xiàn)磁飽和，驅(qū)動(dòng)變壓器BI中不再出現(xiàn)磁飽和，參見圖8中CH2波形，由于驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊繞組(圖5中BI的左邊部分，其端子與電阻Rb相連接)的匝與匝之間存在分布電容Cdi，兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大后，由于不再出現(xiàn)磁飽和，該驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組的電感L和分布電容Cdi會(huì)出LC并聯(lián)振蕩。
[0092]由于LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的并聯(lián)振蕩，可以近似地認(rèn)為，這個(gè)并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的端電壓，在驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊繞組電感L無負(fù)載的情況下，近似為正弦波，與L的Q值有關(guān)，Q值越高，正弦波的失真度越低，越接近理想的正弦波。當(dāng)要驅(qū)動(dòng)兩個(gè)三極管推挽工作時(shí)，其正負(fù)半周的頂部會(huì)被壓縮或削頂，壓縮或削頂部分的時(shí)長(zhǎng)就對(duì)應(yīng)的三極管飽和導(dǎo)通的時(shí)長(zhǎng)，注意的是，正弦波開始出現(xiàn)壓縮時(shí)，三極管已開始導(dǎo)通。
[0093]那么，就會(huì)出現(xiàn)，正半周壓縮或削頂結(jié)束后，電壓波形開始下降，至負(fù)半周壓縮或削頂開始前，這一段時(shí)間，兩個(gè)三極管都截止，見圖9，以TRl的集電極為例，其實(shí)TR2的工作波形同TR1，但相位相反，畫出來卻是一樣的。這個(gè)都截止的時(shí)間對(duì)應(yīng)于圖9中的ο至a這個(gè)時(shí)間段，簡(jiǎn)稱為oa段，在ο點(diǎn)之前的水平段，三極管TRl處于飽和導(dǎo)通狀態(tài)，所以其集電極的電壓為0V，此時(shí)主變壓器B2原邊繞組Npi的兩端電壓為電源電壓Vin，這里記作電源電壓U，那么主變壓器B2工作在正激狀態(tài)，主變壓器B2原邊繞組Npi的兩端電壓為感應(yīng)出來的電壓，等于電源電壓U，即完全截止的TR2的集電極電壓為2U，圖10示出了這種狀態(tài)，圖10中，直接短路了 TRl的集電極與發(fā)射極，而TR2處于截止?fàn)顟B(tài)，圖10中直接畫成開路，兩端子網(wǎng)絡(luò)Rb和驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊繞組串聯(lián)形成的激磁網(wǎng)絡(luò)的端電壓，為上零下正，下端的電壓為2U，這個(gè)電壓會(huì)對(duì)激磁網(wǎng)絡(luò)動(dòng)態(tài)激磁；
[0094]三極管TRl開始截止時(shí)，圖9中ο向a移動(dòng)，這時(shí)，電路的狀態(tài)變?yōu)閳D11的狀態(tài)，主變壓器B2的副邊由于兩只三極管都截止，其整流二極管都不導(dǎo)通，即變壓器B2的副邊相當(dāng)于開路，此刻，由于驅(qū)動(dòng)變壓器BI內(nèi)的正弦振蕩，其電能量通過電阻Rb向主變壓器B2的原邊繞組NpJPNp2激磁，激磁產(chǎn)生的動(dòng)態(tài)電壓變化為:三極管TRl的集電極電壓從OV上升，而三極管TR2的集電極電壓從2U開始下降；如圖11的箭頭所示；
[0095]振蕩回路具有自適應(yīng)性，一定會(huì)尋找到最終的穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)上，穩(wěn)定地振蕩著，當(dāng)兩個(gè)三極管都截止時(shí)，圖5中流過電阻Rl的電流向電容Cl充電，Cl的端電壓上升，當(dāng)驅(qū)動(dòng)變壓器BI中的正弦振蕩足以讓TR2開通時(shí)，Cl的端電壓會(huì)通過三極管TR2的基極回路放電，而電壓下降，三極管TR2導(dǎo)通時(shí)，一定是落在其集電極電壓已經(jīng)接近OV的時(shí)間點(diǎn)，這里不再詳細(xì)描述其自適應(yīng)的過程:若其電壓為U的幾分之一，那么電路將會(huì)如何如何，影響了對(duì)激磁網(wǎng)絡(luò)的動(dòng)態(tài)激磁，下一個(gè)周期如何如何，最后穩(wěn)定在什么什么上……篇幅過長(zhǎng)，涉及各回路的相位與延時(shí)量，非本發(fā)明技術(shù)方案的重點(diǎn)，這里不再詳細(xì)敘述；
[0096]當(dāng)三極管TR2飽和導(dǎo)通時(shí)，三極管TRl的集電極電壓為2U，形成圖9中的ab段；
[0097]然后，當(dāng)驅(qū)動(dòng)變壓器BI中的正弦振蕩不足以讓TR2導(dǎo)通時(shí)，這時(shí)兩只三極管都不導(dǎo)通，形成圖9中be段；同樣由于主功率變壓器B2的輸出負(fù)載為全波整流電流，兩個(gè)三極管都截止時(shí)，副邊繞組沒有電流流動(dòng)，因?yàn)閳D6中的二極管都不導(dǎo)通，相當(dāng)于空載，那么，主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組Npi和Np2完全呈現(xiàn)純電感狀態(tài)，LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波非削頂部分，通過反饋電阻向主功率變壓器的兩個(gè)原邊繞組激磁，電路形成一種平衡，即原來集電極為二倍電源電壓的三極管TR1，其集電極電壓受制于LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波的電壓，而同步下降，下降至OV時(shí)，這時(shí)該三極管剛好同步獲得基極電流而開始飽和導(dǎo)通；
[0098]即三極管TRl再一次導(dǎo)通，從圖9中c點(diǎn)開始；周而復(fù)始；
[0099]S卩，在LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波的非壓縮或非削頂部分的工作曲線，電路是工作在LCRL諧振狀態(tài)，見圖11，兩個(gè)電感、一個(gè)電容、一個(gè)電阻，即LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的一個(gè)原邊繞組電感L，圖11中驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊電感；驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組的分布電容Q31 ;反饋電阻Rb，主變壓器B2的兩個(gè)原邊繞組Npi和Np2是串聯(lián)的，可以看成另一個(gè)電感L，由于主變壓器B2的兩個(gè)原邊繞組的分布電容較小，對(duì)工作原理的影響小，這里不作闡述；
[0100]在LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中的正弦波的壓縮或削頂部分的工作曲線，這時(shí)，主變壓器B2的兩個(gè)原邊繞組Npi和Np2是串聯(lián)的，其兩端的電壓為2U，等效于恒壓源；這時(shí)LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)中，要向驅(qū)動(dòng)變壓器BI的副邊供電，提供驅(qū)動(dòng)電能，這部分的工作原理，可以參見中國授權(quán)專利201210174076.7的《一種自激推挽式變換器的短路保護(hù)方法》授權(quán)文件第0029段至0035段，同時(shí)參考圖3-1至3-7 ;即，其驅(qū)動(dòng)更多的是一種電子開關(guān)，并沒有真正的驅(qū)動(dòng)，驅(qū)動(dòng)變壓器BI的副邊整流出一個(gè)負(fù)壓源，而圖5中啟動(dòng)電阻Rl是向這個(gè)負(fù)壓源提供一個(gè)負(fù)載而已。
[0101]那么，很顯然，若井森電路的驅(qū)動(dòng)變壓器仍工作在現(xiàn)有技術(shù)的磁飽和方式下，正如
【發(fā)明內(nèi)容】
中所述，磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓最大值出現(xiàn)在:激磁網(wǎng)絡(luò)中的激磁電流下降到零，這時(shí)反饋電阻的端電壓達(dá)到0V。這時(shí)，磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓為兩倍電源電壓或反相的兩倍電源電壓；磁飽和變壓器的原邊繞組上的電壓在一期中，分別是兩倍電源電壓和反相的兩倍電源電壓，即其峰峰值為四倍電源電壓。
[0102]而本發(fā)明的驅(qū)動(dòng)變壓器BI是工作在LC并聯(lián)網(wǎng)絡(luò)的諧振工作方式下，其峰峰值一定大于四倍電源電壓；第一實(shí)施例工作電壓為48V，其4倍為192V，實(shí)測(cè)驅(qū)動(dòng)變壓器BI的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為200.9V，僅僅為“略大于”，但是已經(jīng)實(shí)現(xiàn)了三極管在其端電壓為OV時(shí)開通，實(shí)現(xiàn)了準(zhǔn)軟開關(guān)的工作方式。
[0103]由于是諧振工作方式，若電路調(diào)試不當(dāng)，同樣在正弦波的項(xiàng)部，會(huì)出現(xiàn)磁飽和，但這時(shí)是其中一只三極管飽和導(dǎo)通，驅(qū)動(dòng)變壓器BI原本要對(duì)副邊泄放電能，故對(duì)電路的工作狀態(tài)沒有影響，不會(huì)觸發(fā)電路的推挽工作的翻轉(zhuǎn)。
[0104]從第一實(shí)施例的上述可知，本發(fā)明無論從理論上，還是實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)上，都實(shí)現(xiàn)了發(fā)明目的。
[0105]第一實(shí)施例中，圖5的驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組兩端的峰峰電壓僅僅為略大于，這也導(dǎo)致圖8示出的波形不夠漂亮，顯然，可以增加驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組的Q值來提升實(shí)施效果，實(shí)施二就是這樣的。
[0106]第二實(shí)施例
[0107]請(qǐng)參閱圖4，與圖5不同的，是電容Cl與Rl并聯(lián)了，中國授授權(quán)專利201210174076.7的第0029段至0035段，論述了這種方式只影響啟動(dòng)，不影響正常工作。圖4的井森電路被設(shè)計(jì)成輸入24V，輸出5V/0.2A的變換器:
[0108]電阻Rl為27K，電阻Rb為18K，電容Cl為0.luF/10V,開關(guān)管的參數(shù):三極管TRl和TR2都為FMMT493，耐壓只有150V，電流為1A。電容C為2.2uF/10V的貼片電容，輸出采用圖6的全波整流電路，二極管Dl和D2都采用1A/40V的肖特基二極管，輸出濾波電容C2采用2.2uF/10V的貼片電容；其中，選用了越峰公司的P46材質(zhì)的環(huán)形磁芯，初始磁導(dǎo)率為3300,外徑5.05mm,內(nèi)徑2.3mm,厚度為1.6mm ;原邊繞組為54匝，副邊為2匝，帶中心抽頭，即三極管TRl和TR2的基極之間為2匝，每個(gè)基極各有I匝驅(qū)動(dòng)；主變壓器B2采用和了相同的磁材，原邊繞組Npi和Np2都為AWG38號(hào)線，均為27匝，副邊繞組Nsi和Ns2均采用AWG37的漆包線，均為6匝。
[0109]電路焊好后，通電測(cè)試其性能:
[0110]飽和變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為:136.2V ；
[0111]輸出空載靜態(tài)功耗:0.1IW ;
[0112]滿載變換效率:92.1% ;
[0113]工作頻率:334.7KHz。
[0114]可見，驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的4 V 2倍。工作電壓為24V，其4倍為96V，眾所周知，在電路中，V 2(根號(hào)2，約為1.414)是一個(gè)特殊的數(shù)，如很多回路的Q值在0.707時(shí)，幅頻特性最好，本發(fā)明也一樣，若過大，本發(fā)明的井森電路變換器的占空比過小，效率反而有所下降，實(shí)測(cè)也是落在V 2倍效果最好，所以，本實(shí)施例通過精心調(diào)試，最后落在136.2V上，即驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰，是電源電壓的5.675倍，4 V 2 = 5.657，可以近似地認(rèn)為相等，或略大于。
[0115]從實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)上看，由于是輸出為5V，效率卻做到92.1%，輸出電壓越低，輸出整流管的壓降損失越大，效率不容易做得高，而第二實(shí)施例可以高過92.1 %，其工作原理同第一實(shí)施例或
【發(fā)明內(nèi)容】
中所述，這里不再復(fù)述。
[0116]從第二實(shí)施例可知，本發(fā)明無論從理論上，還是實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)上，都實(shí)現(xiàn)了發(fā)明目的。
[0117]第一實(shí)施例中，工作頻率仍很高，達(dá)到594.7KHz，在驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端并聯(lián)一只諧振電容，這就是第三實(shí)施例示出的方案。
[0118]第三實(shí)施例
[0119]請(qǐng)參閱圖12，與圖5不同的是，驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組兩端并聯(lián)一只諧振電容Cd，圖12的井森電路被設(shè)計(jì)成輸入48V，輸出12V/1A的變換器:電阻Rl為33K，電阻Rb為16K，電容Cl為0.047uF/16V,開關(guān)管的參數(shù):三極管TRl和TR2都為FZT853，耐壓只有100V，實(shí)測(cè)為130V以上，用于電路中，測(cè)試用問題不大。電容C為10uF/63V的電解電容，輸出采用圖6的全波整流電路，二極管Dl和D2都采用2A/40V的肖特基二極管，輸出濾波電容C2采用10uF/25V的鉭電容；其中，
[0120]磁飽和變壓器BI采用越峰公司的P47材質(zhì)的環(huán)形磁芯，磁導(dǎo)率為3000，外徑5.05mm,內(nèi)徑2.3mm,厚度為1.6mm ;原邊繞組為90匝，副邊為4匝，帶中心抽頭，即三極管TRl和TR2的基極之間為4匝，每個(gè)基極各有2匝驅(qū)動(dòng)；主變壓器B2采用越峰公司的P51材質(zhì)的環(huán)形磁芯，初始磁導(dǎo)率為1500,外徑12mm,內(nèi)徑6mm,厚度為4mm,原邊繞組Npi和Np2都為AWG36號(hào)線，均為62匝，副邊繞組Nsi和Ns2均采用0.35mm的漆包線，均為16匝。
[0121]電容Cd為270pF的NPO電容，耐壓為1000V，電路焊好后，通電測(cè)試其性能:
[0122]飽和變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值為:272.1V ；
[0123]輸出空載靜態(tài)功耗:0.24W ；
[0124]滿載變換效率:92.9% ;
[0125]工作頻率:275.4KHz。
[0126]在驅(qū)動(dòng)變壓器BI原邊繞組兩端并聯(lián)一只諧振電容Cd后，第三實(shí)施例示出的方案，其工作頻率降為275.4KHz，是原來的46%左右，由于工作頻率降低，變換器的工作效率也有所提升，從91.3%上升至92.9%，上升了 1.6個(gè)點(diǎn)。
[0127]其工作原理仍同第一實(shí)施例或
【發(fā)明內(nèi)容】
中所述，這里不再贅述。只是主動(dòng)并聯(lián)一只電容Cd，這樣的好處是，減小了對(duì)驅(qū)動(dòng)變壓器的繞制工藝依賴，分布電容畢竟不太穩(wěn)定，在低溫-400C、常溫250C、高溫850C下工作頻率有超過10 %的飄移，而第三實(shí)施例的，主動(dòng)并聯(lián)一只電容Cd后，實(shí)測(cè)工作頻率飄移在3 %以內(nèi)，穩(wěn)定了工作點(diǎn)。
[0128]另外，很多通訊產(chǎn)品中，其接收機(jī)的第一中頻為330KHZ至504KHZ，這時(shí)也需要主動(dòng)將井森電路變換器的工作頻率下移，那么這時(shí)，就需要用第三實(shí)施例的方案，以避免干擾。
[0129]從第三實(shí)施例的所述可知，本發(fā)明無論從理論上，還是實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)上，都實(shí)現(xiàn)了發(fā)明目的。
[0130]上述的第一、第二、第三實(shí)施例都有一個(gè)通病，即沒有輸出短路保護(hù)功能，事實(shí)上，發(fā)明人在ZL 201110247645.1這份專利中，提出了短路保護(hù)方法，同樣，本發(fā)明也適用于這個(gè)方法，這是第四實(shí)施例示出的方案。
[0131]第四實(shí)施例
[0132]第四實(shí)施例以圖5為基礎(chǔ)，參見圖13，兩端子網(wǎng)絡(luò)中包括反饋電容Cb，Cb的加入，讓圖13的電路具有了短路保護(hù)功能，這部分的工作原理參見ZL 201110247645.1這份專利中，根據(jù)上述的工作原理，顯然，電容Cb的容量要適當(dāng)減小，這樣才能確保激磁網(wǎng)絡(luò)中不再出現(xiàn)磁飽和，驅(qū)動(dòng)變壓器中不再出現(xiàn)磁飽和。
[0133]在第四實(shí)施例的井森電路變換器正常工作時(shí)，由于電容Cb的容量已適當(dāng)減小，確保激磁網(wǎng)絡(luò)中不再出現(xiàn)磁飽和，驅(qū)動(dòng)變壓器中不再出現(xiàn)磁飽和，而是處于正弦諧振工作方式，其工作原理同第一實(shí)施例或
【發(fā)明內(nèi)容】
中所述，這里不再復(fù)述。
[0134]而當(dāng)輸出出現(xiàn)短路時(shí)，其工作原理同ZL 201110247645.1這份專利中的原理。
[0135]顯然，第四實(shí)施例可以實(shí)現(xiàn)發(fā)明目的。
[0136]其它實(shí)施電路:相應(yīng)地，使用上述方法的四種井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)電路，其特征是:驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍。只要符合這一點(diǎn)，那么，激磁網(wǎng)絡(luò)中不再出現(xiàn)磁飽和，驅(qū)動(dòng)變壓器中不再出現(xiàn)磁飽和，而是處于正弦諧振工作方式，就可以實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的。
[0137]以上僅是本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式，應(yīng)當(dāng)指出的是，上述優(yōu)選實(shí)施方式不應(yīng)視為對(duì)本發(fā)明的限制。對(duì)于本【技術(shù)領(lǐng)域】的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明的精神和范圍內(nèi)，還可以做出若干改進(jìn)和潤(rùn)飾，只要實(shí)現(xiàn)了驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍，那么這些改進(jìn)和潤(rùn)飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護(hù)范圍，這里不再用實(shí)施例贅述，本發(fā)明的保護(hù)范圍應(yīng)當(dāng)以權(quán)利要求所限定的范圍為準(zhǔn)。
【權(quán)利要求】
1.一種井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，其特征在于:驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材，兩端子網(wǎng)絡(luò)的阻抗加大，調(diào)整驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組的匝數(shù)，使得驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，其特征在于:驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的4 V 2倍。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，其特征是:驅(qū)動(dòng)變壓器原邊繞組兩端并聯(lián)一只諧振電容。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法，其特征是:兩端子網(wǎng)絡(luò)中包括反饋電容時(shí)，反饋電容的容量減小。
5.一種利用權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的井森電路的準(zhǔn)軟開關(guān)方法的準(zhǔn)軟開關(guān)電路，包括功率變換用的第一三極管、第二三極管、主變壓器、驅(qū)動(dòng)變壓器，其特征是:所述的驅(qū)動(dòng)變壓器使用低磁導(dǎo)率磁材，所述的驅(qū)動(dòng)變壓器的原邊繞組兩端的交流工作電壓的峰-峰值大于井森電路的工作電壓的四倍。
【文檔編號(hào)】H02M3/337GK104393769SQ201410696579
【公開日】2015年3月4日 申請(qǐng)日期:2014年11月26日 優(yōu)先權(quán)日:2014年11月26日
【發(fā)明者】王保均 申請(qǐng)人:廣州金升陽科技有限公司