帶測(cè)試模式的DC/DC轉(zhuǎn)換器【技術(shù)領(lǐng)域】本發(fā)明涉及DC/DC轉(zhuǎn)換器技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種帶測(cè)試模式的DC/DC轉(zhuǎn)換器。

背景技術(shù)：
直流-直流轉(zhuǎn)換器(DC/DCConverter)是一種常見(jiàn)的、應(yīng)用廣泛的電源管理電路，其不僅能夠?qū)崿F(xiàn)電壓源轉(zhuǎn)換，并且具有體積小，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，轉(zhuǎn)換效率高等優(yōu)點(diǎn)。傳統(tǒng)的DC/DC轉(zhuǎn)換器在晶圓測(cè)試時(shí)，通常無(wú)法通過(guò)閉環(huán)測(cè)試其輸出電壓，如圖1所示，其為現(xiàn)有技術(shù)中的一種DC/DC轉(zhuǎn)換器的電路示意圖，該DC/DC轉(zhuǎn)換器在晶圓測(cè)試時(shí)，主要是對(duì)參考電壓VR進(jìn)行修調(diào)(比如，通過(guò)改變參考電壓產(chǎn)生電路Dandgap中的電阻來(lái)修調(diào)其輸出的參考電壓VR)，使參考電壓VR的精度很高。雖然未修調(diào)前參考電壓VR的誤差是輸出電壓VO產(chǎn)生偏差的主要原因，但如果只將參考電壓VR修調(diào)準(zhǔn)確，由于DC/DC轉(zhuǎn)換器的誤差放大器EA還存在一定輸入失調(diào)電壓(其也稱(chēng)為輸入偏差電壓)，導(dǎo)致大批量生產(chǎn)時(shí)芯片之間存在此偏差，這樣會(huì)導(dǎo)致最終產(chǎn)品的精度較低或滿(mǎn)足高精度時(shí)良率下降。因此，有必要提出一種改進(jìn)的技術(shù)方案來(lái)克服上述問(wèn)題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：
本發(fā)明的目的在于提供一種帶測(cè)試模式的DC/DC轉(zhuǎn)換器，其輸出電壓的精度較高。為了解決上述問(wèn)題，本發(fā)明提供一種DC/DC轉(zhuǎn)換器，其包括輸出電路、PWM控制器、誤差放大器、參考電壓產(chǎn)生電路、開(kāi)關(guān)器件和測(cè)試模式電路。所述輸出電路包括功率開(kāi)關(guān)，其用于在功率開(kāi)關(guān)的導(dǎo)通和關(guān)斷控制下將一輸入電壓轉(zhuǎn)換為輸出電壓，并輸出該輸出電壓；所述參考電壓產(chǎn)生電路用于產(chǎn)生并輸出可修調(diào)的參考電壓；所述誤差放大器的第一輸入端與所述參考電壓產(chǎn)生電路的輸出端相連，其第二輸入端與所述輸出電路的輸出端相連，所述誤差放大器的第二輸入端與所述輸出電路的輸出端之間的連接節(jié)點(diǎn)為反饋節(jié)點(diǎn)，所述誤差放大器用于將參考電壓與反饋節(jié)點(diǎn)的電壓的差值進(jìn)行放大，以生成并輸出誤差放大電壓；所述PWM控制器用于將所述誤差放大電壓與三角波信號(hào)進(jìn)行比較以生成并輸出脈寬調(diào)制信號(hào)，該脈寬調(diào)制信號(hào)用于控制所述輸出電路中的功率開(kāi)關(guān)的導(dǎo)通和關(guān)斷；所述測(cè)試模式電路包括電源端、接地端、控制端和輸出端，其電源端與所述輸入電壓相連，其接地端與地節(jié)點(diǎn)相連，其控制端與所述誤差放大器的輸出端相連，其輸出端經(jīng)由所述第一開(kāi)關(guān)器件與所述反饋節(jié)點(diǎn)相連。進(jìn)一步的，所述第一開(kāi)關(guān)器件在所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于測(cè)試模式下導(dǎo)通，在所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于非測(cè)試模式下關(guān)斷。當(dāng)所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于測(cè)試模式時(shí)，通過(guò)測(cè)量反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓得到修調(diào)測(cè)試電壓，基于修調(diào)測(cè)試電壓修調(diào)所述參考電壓產(chǎn)生電路輸出的參考電壓的大小，從而將修調(diào)測(cè)試電壓調(diào)整至目標(biāo)電壓，在所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于測(cè)試模式下時(shí)，所述參考電壓產(chǎn)生電路、所述誤差放大器、所述第一開(kāi)關(guān)器件和所述測(cè)試模式電路構(gòu)成負(fù)反饋環(huán)路，該負(fù)反饋環(huán)路在反饋節(jié)點(diǎn)的電壓等于所述參考電壓產(chǎn)生電路輸出的參考電壓時(shí)穩(wěn)定。進(jìn)一步的，所述測(cè)試模式電路包括NMOS晶體管MN21和第一電流源I21，NMOS晶體管MN21的漏極與所述輸入電壓相連，其柵極與所述誤差放大器的輸出端相連，其源極與所述第一電流源I21的正極相連，所述第一電流源I21的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)相連，所述NMOS晶體管MN21和第一電流源I21之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述第一開(kāi)關(guān)器件的一個(gè)連接端相連，所述第一開(kāi)關(guān)器件的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)相連。進(jìn)一步的，所述測(cè)試模式電路包括NMOS晶體管MN31、PMOS晶體管MP1、第一電流源I31和第二電流源I32。所述第二電流源I32的正極與所述輸入電壓連接，其負(fù)極與所述PMOS晶體管MP1的源極相連；PMOS晶體管MP1的柵極與所述誤差放大器的輸出端相連，其漏極與地節(jié)點(diǎn)相連。所述NMOS晶體管MN31的漏極與所述輸入電壓相連，其源極與所述第一電流源I31的正極相連，其柵極與PMOS晶體管MP1的源極相連；所述第一電流源I31的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)相連；所述NMOS晶體管MN31和第一電流源I31之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述第一開(kāi)關(guān)器件的一個(gè)連接端相連，所述第一開(kāi)關(guān)器件的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)相連。進(jìn)一步的，PMOS晶體管MP1的閾值電壓的絕對(duì)值與NMOS晶體管MN31的閾值電壓接近或者相等。進(jìn)一步的，所述測(cè)試模式電路包括NMOS晶體管MN41、NMOS晶體管MN2、第一電流源I41和第二電流源I42。所述第二電流源I42的正極與所述輸入電壓連接，其負(fù)極與所述NMOS晶體管MN2的漏極相連；NMOS晶體管MN2的柵極與其漏極，NMOS晶體管MN2的源極與所述誤差放大器的輸出端相連；所述NMOS晶體管MN41的漏極與所述輸入電壓相連，其源極與所述第一電流源I41的正極相連，其柵極與NMOS晶體管MN2的柵極相連；所述第一電流源I41的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)相連；所述NMOS晶體管MN41和第一電流源I41之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述第一開(kāi)關(guān)器件的一個(gè)連接端相連，所述第一開(kāi)關(guān)器件的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)相連。進(jìn)一步的，NMOS晶體管MN41的閾值電壓與NMOS晶體管MN2的閾值電壓接近或者相等。進(jìn)一步的，所述DC/DC轉(zhuǎn)換器還包括有采樣電路，其輸入端連接于所述輸出電路的輸出端，其輸出端連接所述誤差放大器的第二輸入端，所述采樣電路的輸出端為所述反饋節(jié)點(diǎn)，其采樣所述輸出電路的輸出端的電壓得到反饋電壓，并輸出給所述誤差放大器的第二輸入端，所述輸出電路為升壓輸出電路或者降壓輸出電路，所述誤差放大器的第一輸入端為正相輸入端，其第二輸入端為負(fù)相輸入端。進(jìn)一步的，所述輸出電路為升壓輸出電路，其包括一個(gè)功率開(kāi)關(guān)K1、二極管D1、電感L1和電容C1，所述功率開(kāi)關(guān)K1、電感L1和電容C1依次串聯(lián)于所述輸入電壓和地節(jié)點(diǎn)之間，所述功率開(kāi)關(guān)K1的控制端與所述PWM控制器的輸出端相連；二極管D1的正極與地節(jié)點(diǎn)相連，其負(fù)極與功率開(kāi)關(guān)K1和電感L1之間的連接節(jié)點(diǎn)相連。進(jìn)一步的，所述DC/DC轉(zhuǎn)換器還包括連接于反饋節(jié)點(diǎn)與地節(jié)點(diǎn)之間的電容C2，所述電容C2的電容值為0～20pF，所述二極管D1替換為另一個(gè)功率開(kāi)關(guān)，該另一個(gè)功率開(kāi)關(guān)的控制端也與所述PWM控制器的輸出端相連。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器設(shè)置有測(cè)試負(fù)反饋環(huán)路，在晶圓測(cè)試時(shí)，該測(cè)試反饋環(huán)路導(dǎo)通，通過(guò)修調(diào)參考電壓產(chǎn)生電路Dandgap輸出的參考電壓將反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓調(diào)至目標(biāo)電壓，從而在正常工作模式時(shí)，可以消除參考電壓VR的誤差和誤差放大器EA的輸入失調(diào)電壓對(duì)輸出電壓VO的影響，進(jìn)而提高輸出電壓的精度?！靖綀D說(shuō)明】為了更清楚地說(shuō)明本發(fā)明實(shí)施例的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖僅僅是本發(fā)明的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)性的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其它的附圖。其中：圖1為現(xiàn)有技術(shù)中的一種DC/DC轉(zhuǎn)換器的電路示意圖；圖2為本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器在一個(gè)實(shí)施例中的電路示意圖；圖3為本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器在另一個(gè)實(shí)施例中的電路示意圖；和圖4為本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器在再一個(gè)實(shí)施例中的電路示意圖?！揪唧w實(shí)施方式】為使本發(fā)明的上述目的、特征和優(yōu)點(diǎn)能夠更加明顯易懂，下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施方式對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說(shuō)明。此處所稱(chēng)的“一個(gè)實(shí)施例”或“實(shí)施例”是指可包含于本發(fā)明至少一個(gè)實(shí)現(xiàn)方式中的特定特征、結(jié)構(gòu)或特性。在本說(shuō)明書(shū)中不同地方出現(xiàn)的“在一個(gè)實(shí)施例中”并非均指同一個(gè)實(shí)施例，也不是單獨(dú)的或選擇性的與其他實(shí)施例互相排斥的實(shí)施例。除非特別說(shuō)明，本文中的連接、相連、相接的表示電性連接的詞均表示直接或間接電性相連。請(qǐng)參考圖2所示，其為本發(fā)明在一個(gè)實(shí)施例中的DC/DC轉(zhuǎn)換器的電路示意圖。圖2中的DC/DC轉(zhuǎn)換器包括輸出電路210、參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220、誤差放大器EA、PWM控制器230、開(kāi)關(guān)器件K22和測(cè)試模式電路240。所述輸出電路210包括功率開(kāi)關(guān)，其用于在功率開(kāi)關(guān)的導(dǎo)通和關(guān)斷控制下將一輸入電壓VIN轉(zhuǎn)換為輸出電壓VO，并輸出該輸出電壓VO。在圖2所示的實(shí)施例中，DC/DC轉(zhuǎn)換器為升壓DC/DC轉(zhuǎn)換器，所述輸出電路210為升壓輸出電路。在圖2所示的實(shí)施例中，所述輸出電路210包括一個(gè)功率開(kāi)關(guān)K1、二極管D1、電感L1和電容C1，所述功率開(kāi)關(guān)K1、電感L1和電容C1依次串聯(lián)于所述輸入電壓VIN和地節(jié)點(diǎn)GND之間，所述功率開(kāi)關(guān)K1的控制端與所述PWM控制器230的輸出端相連；二極管D1的正極與地節(jié)點(diǎn)GND相連，其負(fù)極與功率開(kāi)關(guān)K1和電感L1之間的連接節(jié)點(diǎn)相連。需要說(shuō)明的是，在其他實(shí)施例中，所述輸出電路210也可以為現(xiàn)有技術(shù)中其他結(jié)構(gòu)的升壓輸出電路，比如，可以將二極管D1替換為功率開(kāi)關(guān)K3，該功率開(kāi)關(guān)K3的控制端也與所述PWM控制器220的輸出端相連。所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220用于產(chǎn)生并輸出可修調(diào)的參考電壓VR。通常，所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220包括修調(diào)電阻，通過(guò)對(duì)該修調(diào)電阻的有效阻值進(jìn)行修調(diào)，可改變所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220輸出的參考電壓VR的大小。其中，所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220中的修調(diào)電阻可以采用現(xiàn)有技術(shù)中的任意一種修調(diào)電阻技術(shù)，故在此不再贅述。所述誤差放大器EA的第一輸入端與所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220的輸出端相連，其第二輸入端與所述輸出電路210的輸出端相連，所述誤差放大器EA的第二輸入端與所述輸出電路210的輸出端之間的連接節(jié)點(diǎn)為反饋節(jié)點(diǎn)FB，所述誤差放大器EA用于將參考電壓VR與反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓的差值進(jìn)行放大，以生成并輸出誤差放大電壓EAO。在圖2所示的實(shí)施例中，所述誤差放大器EA的第一輸入端為正相輸入端，其第二輸入端為負(fù)相輸入端。需要知道的是，所述誤差放大器EA的第二輸入端與所述輸出電路210的輸出端相連可以是間接相連，比如兩者之間還連接有采樣電路(未圖示)。該采樣電路的輸入端連接于所述輸出電路210的輸出端，其輸出端連接所述誤差放大器EA的第二輸入端，所述采樣電路的輸出端為所述反饋節(jié)點(diǎn)FB，其采樣所述輸出電路的輸出端VO的電壓得到反饋電壓，并輸出給所述誤差放大器的第二輸入端。所述PWM(PulseWidthModulation，脈沖寬度調(diào)制)控制器230用于將所述誤差放大電壓EAO與三角波信號(hào)進(jìn)行比較以生成并輸出脈寬調(diào)制信號(hào)PWMO，該脈寬調(diào)制信號(hào)PWMO用于控制所述輸出電路210中的功率開(kāi)關(guān)的導(dǎo)通和關(guān)斷。在圖2所示的實(shí)施例中，所述脈寬調(diào)制信號(hào)PWMO用于控制功率開(kāi)關(guān)K1的導(dǎo)通和關(guān)斷。所述測(cè)試模式電路240包括電源端、接地端、控制端和輸出端，其電源端與所述輸入電壓VIN相連，其接地端與地節(jié)點(diǎn)GND相連，其控制端與所述誤差放大器EA的輸出端相連，其輸出端經(jīng)由所述開(kāi)關(guān)器件K22與所述反饋節(jié)點(diǎn)FB。所述開(kāi)關(guān)器件K22的控制端與測(cè)試模式信號(hào)TestMode相連，當(dāng)所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于測(cè)試模式時(shí)(比如，在晶圓測(cè)試時(shí))，所述測(cè)試模式信號(hào)TestMode為第一邏輯電平，其控制所述開(kāi)關(guān)器件K22導(dǎo)通；當(dāng)所述DC/DC轉(zhuǎn)換器處于非測(cè)試模式時(shí)(比如，晶圓測(cè)試完成或DC/DC轉(zhuǎn)換器處于正常工作狀態(tài)時(shí))，所述測(cè)試模式信號(hào)TestMode為第二邏輯電平，其控制所述開(kāi)關(guān)器件K22關(guān)斷。為了便于理解本發(fā)明，以下結(jié)合圖2具體介紹本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器的工作原理。當(dāng)DC/DC轉(zhuǎn)換器處于正常工作模式時(shí)，所述測(cè)試模式信號(hào)TestMode被設(shè)置為第二邏輯電平(比如，高電平)，其控制所述開(kāi)關(guān)器件K22關(guān)斷，所述測(cè)試模式電路240不影響電路正常工作。在正常工作狀態(tài)下，所述誤差放大器EA以參考電壓VR為基準(zhǔn)，通過(guò)負(fù)反饋將反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓調(diào)整至等于參考電壓VR，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)輸出電壓VO的精確控制。負(fù)反饋的工作原理為：當(dāng)反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓高于參考電壓VR時(shí)，誤差放大器EA將誤差放大電壓EAO調(diào)低，PWM控制器230將減小脈寬調(diào)制信號(hào)PWMO的占空比，導(dǎo)致輸出電路210的輸出電壓VO降低，從而使反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓降低；當(dāng)反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓低于參考電壓VR時(shí)，誤差放大器EA將誤差放大電壓EAO調(diào)高，PWM控制器230將增加脈寬調(diào)制信號(hào)PWMO的占空比，導(dǎo)致輸出電路210的輸出電壓VO增大，從而使反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓升高。當(dāng)負(fù)反饋穩(wěn)定時(shí)，反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓等于參考電壓VR。當(dāng)DC/DC轉(zhuǎn)換器處于晶圓測(cè)試模式時(shí)，所述測(cè)試模式信號(hào)TestMode被設(shè)置為第一邏輯電平(比如，低電平)，其控制所述開(kāi)關(guān)器件K22導(dǎo)通，此時(shí)，參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220、誤差放大器EA、測(cè)試模式電路240和開(kāi)關(guān)器件K22構(gòu)成測(cè)試負(fù)反饋環(huán)路。通過(guò)測(cè)量反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓可以得到修調(diào)測(cè)試電壓VT，基于修調(diào)測(cè)試電壓VT修調(diào)所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap的修調(diào)電阻的有效阻值，以改變參考電壓VR的大小，從而將修調(diào)測(cè)試電壓VT調(diào)整至修調(diào)測(cè)試電壓VT的目標(biāo)電壓。這樣，當(dāng)DC/DC轉(zhuǎn)換器在正常工作模式時(shí)，反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓也會(huì)準(zhǔn)確。以下進(jìn)一步詳細(xì)說(shuō)明DC/DC轉(zhuǎn)換器處于晶圓測(cè)試模式的工作原理。假設(shè)初始未修調(diào)前的參考電壓為VR0，誤差放大器EA的輸入失調(diào)電壓Vos＝VP-VN,此時(shí)，測(cè)量到反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓為VR0-Vos，其中VP為誤差放大器EA的正相輸入端電壓，VN為誤差放大器EA的負(fù)相輸入端電壓，輸入失調(diào)電壓Vos為隨機(jī)數(shù)，可以為正數(shù)，也可以為負(fù)數(shù)；在修調(diào)時(shí)，通過(guò)修調(diào)所述參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap220的修調(diào)電阻的有效阻值，可以改變參考電壓VR的大小，使VR-Vos接近或等于目標(biāo)電壓(例如，0.6V)，此時(shí)，參考電壓VR則等于Vos+0.6V。在晶圓測(cè)試模式，對(duì)反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓修調(diào)完成后(即通過(guò)修調(diào)使反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓等于目標(biāo)電壓)，再進(jìn)入正常工作模式時(shí)，參考電壓VR也等于Vos+0.6V，則反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓為Vos+0.6V-Vos＝0.6V，這樣就可以消除參考電壓VR的誤差和誤差放大器EA的輸入失調(diào)電壓對(duì)輸出電壓VO的影響，進(jìn)而提高DC/DC轉(zhuǎn)換器的輸出電壓VO的精度。綜上可知，本發(fā)明中的DC/DC轉(zhuǎn)換器通過(guò)在誤差放大器EA的輸出端和反饋節(jié)點(diǎn)FB之間設(shè)置開(kāi)關(guān)器件K22和測(cè)試模式電路240，以在晶圓測(cè)試時(shí)，使參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap、誤差放大器EA、測(cè)試模式電路240和開(kāi)關(guān)器件K2構(gòu)成測(cè)試負(fù)反饋環(huán)路，通過(guò)修調(diào)參考電壓產(chǎn)生電路Dandgap輸出的參考電壓將反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓調(diào)至目標(biāo)電壓，從而在正常工作模式時(shí)，消除參考電壓VR的誤差和誤差放大器EA的輸入失調(diào)電壓對(duì)輸出電壓VO的影響，提高輸出電壓的精度。請(qǐng)繼續(xù)參考圖2所示，在圖2所示的實(shí)施例中，所述測(cè)試模式電路240包括NMOS(N-channelMetalOxideSemiconductor)晶體管MN21和第一電流源I21。NMOS晶體管MN21的漏極與所述輸入電壓VIN相連，其柵極與所述誤差放大器EA的輸出端相連，其源極與所述第一電流源I21的正極相連，所述第一電流源I21的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)GND相連，所述NMOS晶體管MN21和第一電流源I21之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述開(kāi)關(guān)器件K22的一個(gè)連接端相連，所述開(kāi)關(guān)器件K22的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)FB相連。在此，增加NMOS晶體管MN1和第一電流源I1的目的是增強(qiáng)驅(qū)動(dòng)能力，避免探針漏電導(dǎo)致修調(diào)時(shí)測(cè)量電壓不準(zhǔn)確。需要特別說(shuō)明的是，在設(shè)計(jì)時(shí)，還需保證在反饋節(jié)點(diǎn)FB和地節(jié)點(diǎn)GND之間連接0～20pF(皮法)的電容C2，這樣可以保證環(huán)路穩(wěn)定，因?yàn)楫?dāng)探針接觸反饋節(jié)點(diǎn)FB時(shí)，會(huì)產(chǎn)生寄生電容，此寄生電容值的大小與測(cè)試機(jī)臺(tái)和測(cè)試環(huán)境有關(guān)。實(shí)際上，圖2中的DC/DC轉(zhuǎn)換器還存在一定的不足，具體為：圖2的實(shí)施例的正常工作模式，由于PWM控制器230常用電壓較低的三角波電壓(例如0.6V左右)與誤差放大器EA輸出的誤差放大電壓EAO比較，因此正常工作時(shí)誤差放大器EA輸出的誤差放大電壓EAO的工作電平在0.6V左右；在圖2的實(shí)例的修調(diào)測(cè)試模式，由于修調(diào)測(cè)量時(shí)反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓等于參考電壓VR(一般也為0.6V左右)，而NMOS晶體管MN1的柵極電壓至少要比反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓高Vthn(閾值電壓，一般為0.8V左右)，此時(shí)，誤差放大電壓EAO的電壓為1.4V左右?？芍拚{(diào)測(cè)量模式中的誤差放大電壓EAO的電壓與正常工作模式中的誤差放大電壓EAO的電壓差別較大(1.4V-0.6V＝0.8V)，這樣會(huì)等效在誤差放大器EA輸入端存在一定輸入偏差，此偏差為0.8V/Av，這里0.8V為上述兩個(gè)工作狀態(tài)下誤差放大電壓EAO的電壓差，Av為誤差放大器EA的低頻增益，假設(shè)Av為100，則導(dǎo)致的誤差為8mV。由此可知，可以通過(guò)減小誤差放大電壓EAO在上述兩個(gè)工作狀態(tài)下的工作電壓差值，有助于減小誤差放大器EA的等效輸入偏差，從而可以提高DC/DC轉(zhuǎn)換器的輸出電壓精度。請(qǐng)參考圖3所示，其為其為本發(fā)明在一個(gè)優(yōu)選實(shí)施例中的DC/DC轉(zhuǎn)換器的電路示意圖，所述DC/DC轉(zhuǎn)換器包括輸出電路310、參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap320、誤差放大器EA、PWM控制器330、開(kāi)關(guān)器件K32和測(cè)試模式電路340，其它電路的原理都與圖2中的相應(yīng)模塊相同，不同之處在于本實(shí)施例對(duì)圖2中的測(cè)試模式電路240的電路結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)。圖3中的測(cè)試模式電路340包括NMOS晶體管MN31、PMOS(P-channelMetalOxideSemiconductor)晶體管MP1、第一電流源I31和第二電流源I32。所述第二電流源I32的正極與所述輸入電壓VIN連接，其負(fù)極與所述PMOS晶體管MP1的源極相連；PMOS晶體管MP1的柵極與所述誤差放大器EA的輸出端相連，其漏極與地節(jié)點(diǎn)GND相連。所述NMOS晶體管MN31的漏極與所述輸入電壓VIN相連，其源極與所述第一電流源I31的正極相連，其柵極與PMOS晶體管MP1的源極相連；所述第一電流源I31的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)GND相連；所述NMOS晶體管MN31和第一電流源I31之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述開(kāi)關(guān)器件K32的一個(gè)連接端相連，所述開(kāi)關(guān)器件K32的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)FB相連。圖3與圖2相比存在下述優(yōu)點(diǎn)。在正常工作下，由于三角波電壓為0.6V左右，誤差放大電壓EAO仍為0.6V左右；在修調(diào)測(cè)試模式下，進(jìn)行修調(diào)測(cè)量時(shí)，反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓為0.6V左右(等于參考電壓VR)，NMOS晶體管MN31的柵極電壓等于0.6V+Vthn，PMOS晶體管MP1的柵極電壓(即誤差放大電壓EAO)的電壓等于0.6V+Vthn-|Vthp|，其中，Vthn為NMOS晶體管MN31的閾值電壓，Vthp為PMOS晶體管MP1的閾值電壓。選用為PMOS晶體管MP1的閾值電壓的絕對(duì)值與NMOS晶體管MN1的閾值電壓接近，則可以有效補(bǔ)償誤差放大電壓EAO在上述兩個(gè)工作狀態(tài)下的工作電壓差異，減小偏差，使得修調(diào)后正常工作狀態(tài)下的反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓更準(zhǔn)確(即更接近于目標(biāo)電壓)，從而使DC/DC轉(zhuǎn)換器的輸出電壓就更準(zhǔn)確。請(qǐng)參考圖4所示，其為其為本發(fā)明在另一個(gè)優(yōu)選實(shí)施例中的DC/DC轉(zhuǎn)換器的電路示意圖，所述DC/DC轉(zhuǎn)換器包括輸出電路410、參考電壓產(chǎn)生電路Bandgap420、誤差放大器EA、PWM控制器430、開(kāi)關(guān)器件K42和測(cè)試模式電路440，其它電路的原理都與圖3中的相應(yīng)模塊相同，其與圖3的區(qū)別在于，將圖3中測(cè)試模式電路340中的PMOS晶體管MP1替換為NMOS晶體管MN2，誤差放大器EA的輸出端與NMOS晶體管MN2的源極相連，NMOS晶體管MN2的柵極與其漏極相連并與電流源I42的負(fù)極相連，電流源I42的正極與輸入電壓VIN相連，NMOS晶體管MN2的柵極與NMOS晶體管MN41的柵極相連。具體的，圖4中的測(cè)試模式電路440包括NMOS晶體管MN41、NMOS晶體管MN2、第一電流源I41和第二電流源I42。所述第二電流源I42的正極與所述輸入電壓VIN連接，其負(fù)極與所述NMOS晶體管MN2的漏極相連；NMOS晶體管MN2的柵極與其漏極，NMOS晶體管MN2的源極與所述誤差放大器EA的輸出端相連。所述NMOS晶體管MN41的漏極與所述輸入電壓VIN相連，其源極與所述第一電流源I41的正極相連，其柵極與NMOS晶體管MN2的柵極相連；所述第一電流源I41的負(fù)極與地節(jié)點(diǎn)GND相連；所述NMOS晶體管MN41和第一電流源I41之間的連接節(jié)點(diǎn)與所述開(kāi)關(guān)器件K42的一個(gè)連接端相連，所述開(kāi)關(guān)器件K42的另一個(gè)連接端與所述反饋節(jié)點(diǎn)FB相連。圖4中的DC/DC轉(zhuǎn)換器在正常工作下，由于三角波電壓為0.6V左右，誤差放大電壓EAO仍為0.6V左右；在修調(diào)測(cè)試模式下，進(jìn)行修調(diào)測(cè)量時(shí)，反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓為0.6V左右(等于參考電壓VR)，NMOS晶體管MN41的柵極電壓等于0.6V+Vthn1，NMOS晶體管MN2的柵極電壓(即誤差放大電壓EAO)的電壓等于0.6V+Vthn1-Vthn2，其中，Vthn1為NMOS晶體管MN41的閾值電壓，Vthn2為NMOS晶體管MN2的閾值電壓。選用NMOS晶體管MN41的閾值電壓與NMOS晶體管MN2的閾值電壓接近或相等(或選用NMOS晶體管MN41和MN2為相同類(lèi)型，則可以有效補(bǔ)償誤差放大電壓EAO在上述兩個(gè)工作狀態(tài)下的工作電壓差異，減小偏差，使得修調(diào)后正常工作狀態(tài)下的反饋節(jié)點(diǎn)FB的電壓更準(zhǔn)確(即更接近于目標(biāo)電壓)，從而使DC/DC轉(zhuǎn)換器的輸出電壓就更準(zhǔn)確。需要特別說(shuō)明的是，圖2-圖4都以升壓DC/DC轉(zhuǎn)換器為例，其實(shí)本發(fā)明的原理也適用于降壓DC/DC轉(zhuǎn)換器。在本發(fā)明中，“連接”、“相連”、“連”、“接”等表示電性連接的詞語(yǔ)，如無(wú)特別說(shuō)明，則表示直接或間接的電性連接。需要指出的是，熟悉該領(lǐng)域的技術(shù)人員對(duì)本發(fā)明的具體實(shí)施方式所做的任何改動(dòng)均不脫離本發(fā)明的權(quán)利要求書(shū)的范圍。相應(yīng)地，本發(fā)明的權(quán)利要求的范圍也并不僅僅局限于前述具體實(shí)施方式。