專利名稱：Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于電力電子應(yīng)用領(lǐng)域，尤其涉及一種Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器。
背景技術(shù)：
隨著新能源、新材料、信息技術(shù)和電力電子技術(shù)的長(zhǎng)足發(fā)展和廣泛應(yīng)用，以及用戶對(duì)用電需求、電能質(zhì)量及供電可靠性等要求的不斷提高，基于直流的配電網(wǎng)必將得到越來(lái)越多的關(guān)注。在直流配電網(wǎng)中，采用兩根直流線傳輸電能(即單極直流配電網(wǎng))往往無(wú)法滿足各種功率變換器及用電設(shè)備對(duì)輸入電壓的要求。例如對(duì)于輸出電壓相同的半橋逆變器與全橋逆變器，半橋逆變器的輸入電壓約為全橋逆變器的兩倍，同時(shí)接入單極直流配電網(wǎng)較為不便；家用照明電路所需電壓較低，冰箱、空調(diào)等家用電器所需的輸入電壓則相對(duì)較高， 單極直流配電網(wǎng)亦無(wú)法同時(shí)滿足各種用電設(shè)備對(duì)輸入電壓的要求。因此，為了便于各種功率變換器及用電設(shè)備接入直流配電網(wǎng)，提高直流配電網(wǎng)的應(yīng)用靈活性，同時(shí)解決直流電容的均壓?jiǎn)栴}，必須設(shè)計(jì)獨(dú)立的電壓平衡變換器，將兩根直流線配電方式(單極直流配電網(wǎng)) 轉(zhuǎn)換為三根線配電方式(雙極直流配電網(wǎng))。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供一種Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器。本發(fā)明包括輸入電壓源、調(diào)壓開關(guān)電路、電壓平衡電路、第一狀態(tài)選擇電路、第二狀態(tài)選擇電路。調(diào)壓開關(guān)電路包括第一功率開關(guān)管&、第一功率二極管仏、第二功率開關(guān)管5^、第二功率二極管久。第一功率開關(guān)管兄集電極與第一功率二極管仏陰極、第一狀態(tài)選擇電路中第二電感Z2—端相連接，第一功率開關(guān)管兄發(fā)射極與第一功率二極管仏陽(yáng)極、第二功率開關(guān)管集電極、第二功率二極管久陰極、第二狀態(tài)選擇電路中第三電感Z3—端相連接， 第二功率開關(guān)管發(fā)射極與第二功率二極管久陽(yáng)極、輸入電壓源負(fù)極相連接。第一狀態(tài)選擇電路包括第五功率開關(guān)管&、第五功率二極管久、第六功率二極管凡、第二電感乙。第五功率開關(guān)管S5集電極與第五功率二極管久陰極、第二電感Z2另一端、 輸入電壓源正極相連接；第五功率開關(guān)管&發(fā)射極與第五功率二極管久陽(yáng)極、第六功率二極管久陽(yáng)極相連接；第六功率二極管凡陰極與第二電感4 一端、調(diào)壓開關(guān)電路中第一功率二極管仏陰極相連接。第二狀態(tài)選擇電路包括第六功率開關(guān)管&、第七功率二極管外、第八功率二極管凡、第九功率二極管凡、第三電感4。第六功率開關(guān)管5；集電極與第七功率二極管外陰極、 第三電感乙一端相連接，第六功率開關(guān)管5；發(fā)射極與第七功率二極管外陽(yáng)極、第八功率二極管凡陽(yáng)極相連接，第八功率二極管凡陰極與第三電感乙另一端、第九功率二極管凡陽(yáng)極相連接，第九功率二極管久陰極與電壓平衡電路中第三功率二極管久陰極相連接。
電壓平衡電路包括第三功率開關(guān)管S3、第三功率二極管久、第四功率開關(guān)管5^、第四功率二極管仏、第一電感A、第一電容C；、第二電容C2。第三功率開關(guān)管S3集電極與第三功率二極管D )陰極、第一電容Cr1 一端相連接，第三功率開關(guān)管Sjt發(fā)射極與第三功率二極管 D,陽(yáng)極、第一電感Z1—端相連接，第四功率開關(guān)管S4集電極與第一電感Z1—端、第四功率二極管A陰極相連接，第四功率開關(guān)管發(fā)射極與第四功率二極管仏陽(yáng)極、第二電容C2 — 端、輸入電壓源負(fù)極相連接，第一電感Z1另一端與第一電容Cr1另一端、第二電容G另一端相連接。本發(fā)明工作流程如下
對(duì)輸入直流電壓Kin進(jìn)行采樣，將采樣獲得的輸入直流電壓Kin和直流基準(zhǔn)電壓Kd_f的差值Λ K與允許差值Λ Lf進(jìn)行比較，通過(guò)比較結(jié)果對(duì)本發(fā)明工作狀態(tài)進(jìn)行判斷和選擇 (I)若Λ K的絕對(duì)值小于允許差值Λ KMf，則判定輸入直流電壓Kin處于正常范圍，此時(shí)控制第一狀態(tài)選擇電路與第二狀態(tài)選擇電路，將本發(fā)明的電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為正常工作狀態(tài)， 僅電壓平衡電路采用固定頻率20khz的PWM控制策略，保證第一電容C11和第二電容C12兩端電壓相等。(2)若Λ K大于Λ KMf，則判定輸入直流電壓Kin高于電壓上限，此時(shí)控制第一狀態(tài)選擇電路與第二狀態(tài)選擇電路，將本發(fā)明的電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為Buck工作狀態(tài)，調(diào)壓開關(guān)電路在Buck電路控制策略下工作，保證輸出直流電壓Kin處于正常范圍；電壓平衡電路采用固定頻率20kHz的PWM控制策略，保證第一電容C11和第二電容C2兩端電壓相等。(3)若Δ K小于-Λ KMf，則判定輸入直流電壓Kin低于電壓下限，此時(shí)控制第一狀態(tài)選擇電路與第二狀態(tài)選擇電路，將本發(fā)明的電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為Boost工作狀態(tài)，調(diào)壓開關(guān)電路在Boost電路控制策略下工作，保證輸出直流電壓Kin處于正常范圍；電壓平衡電路采用固定頻率20khz的PWM控制策略，保證第一電容C1和第二電容C2兩端電壓相等。所述的電壓上限為直流基準(zhǔn)電壓Kdrarf和允許差值Λ Kef的和；
所述的電壓下限為直流基準(zhǔn)電壓Kicref和允許差值Λ Kef的差。本發(fā)明的有益效果是=Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器不僅可以構(gòu)造一個(gè)穩(wěn)定的輸出中線電壓，將直流配電網(wǎng)的兩根直流線配電方式(單極直流配電網(wǎng))轉(zhuǎn)換為三根線配電方式(雙極直流配電網(wǎng))，并在直流配電網(wǎng)兩極負(fù)載不平衡的情況下時(shí)刻維持直流分壓電容兩端電壓相等；還可以在變換器輸入直流電壓大幅波動(dòng)時(shí)，維持輸出直流電壓穩(wěn)定，隔離直流配電網(wǎng)中壓側(cè)電壓波動(dòng)對(duì)低壓側(cè)電壓的影響，控制原理簡(jiǎn)單有效，提高了直流配電網(wǎng)的應(yīng)用靈活性與運(yùn)行可靠性。
圖I是本發(fā)明的電路圖2是本發(fā)明控制流程圖3是本發(fā)明的電壓平衡電路PWM控制原理圖4是本發(fā)明Buck工作狀態(tài)的Buck電路控制原理圖5是本發(fā)明Boost工作狀態(tài)的Boost電路控制原理圖6是本發(fā)明正常工作狀態(tài)的等效電路圖7是本發(fā)明Buck工作狀態(tài)的等效電路圖；圖8是本發(fā)明Boost工作狀態(tài)的等效電路圖9是本發(fā)明正常工作狀態(tài)的電路模態(tài)I示意圖10是本發(fā)明正常工作狀態(tài)的電路模態(tài)2示意圖11是本發(fā)明正常工作狀態(tài)的電路模態(tài)3示意圖12是本發(fā)明正常工作狀態(tài)的電路模態(tài)4示意圖13是本發(fā)明Buck工作狀態(tài)的電路模態(tài)I示意圖14是本發(fā)明Buck工作狀態(tài)的電路模態(tài)2示意圖15是本發(fā)明Boost工作狀態(tài)的電路模態(tài)I示意圖16是本發(fā)明Boost工作狀態(tài)的電路模態(tài)2示意圖17是本發(fā)明仿真電路圖18是本發(fā)明主要仿真波形圖I ;
圖19是本發(fā)明主要仿真波形圖2。
具體實(shí)施例方式下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明。如圖I所示，本發(fā)明包括輸入電壓源、調(diào)壓開關(guān)電路、電壓平衡電路、第一狀態(tài)選擇電路、第二狀態(tài)選擇電路。調(diào)壓開關(guān)電路包括第一功率開關(guān)管&、第一功率二極管仏、第二功率開關(guān)管5^、第二功率二極管久。第一功率開關(guān)管兄集電極與第一功率二極管仏陰極、第一狀態(tài)選擇電路中第二電感Z2—端相連接，第一功率開關(guān)管兄發(fā)射極與第一功率二極管仏陽(yáng)極、第二功率開關(guān)管集電極、第二功率二極管久陰極、第二狀態(tài)選擇電路中第三電感Z3—端相連接， 第二功率開關(guān)管發(fā)射極與第二功率二極管久陽(yáng)極、輸入電壓源負(fù)極相連接。第一狀態(tài)選擇電路包括第五功率開關(guān)管&、第五功率二極管久、第六功率二極管凡、第二電感乙。第五功率開關(guān)管S5集電極與第五功率二極管久陰極、第二電感Z2另一端、 輸入電壓源正極相連接；第五功率開關(guān)管&發(fā)射極與第五功率二極管久陽(yáng)極、第六功率二極管久陽(yáng)極相連接；第六功率二極管凡陰極與第二電感4 一端、調(diào)壓開關(guān)電路中第一功率二極管仏陰極相連接。第二狀態(tài)選擇電路包括第六功率開關(guān)管&、第七功率二極管外、第八功率二極管凡、第九功率二極管凡、第三電感4。第六功率開關(guān)管5；集電極與第七功率二極管外陰極、 第三電感乙一端相連接，第六功率開關(guān)管5；發(fā)射極與第七功率二極管外陽(yáng)極、第八功率二極管凡陽(yáng)極相連接，第八功率二極管凡陰極與第三電感乙另一端、第九功率二極管凡陽(yáng)極相連接，第九功率二極管久陰極與電壓平衡電路中第三功率二極管久陰極相連接。電壓平衡電路包括第三功率開關(guān)管S3、第三功率二極管久、第四功率開關(guān)管5^、第四功率二極管仏、第一電感Α、第一電容C；、第二電容C2。第三功率開關(guān)管S3集電極與第三功率二極管D )陰極、第一電容Cr1 一端相連接，第三功率開關(guān)管Sjt發(fā)射極與第三功率二極管 D,陽(yáng)極、第一電感Z1—端相連接，第四功率開關(guān)管S4集電極與第一電感Z1—端、第四功率二極管A陰極相連接，第四功率開關(guān)管發(fā)射極與第四功率二極管仏陽(yáng)極、第二電容C2 — 端、輸入電壓源負(fù)極相連接，第一電感Z1另一端與第一電容Cr1另一端、第二電容G另一端相連接。
如圖2 17所示，對(duì)本發(fā)明控制原理、工作過(guò)程進(jìn)行說(shuō)明。如圖2所示，將輸入直流電壓Kin的采樣值Kin(k)與直流電壓上限與下限進(jìn)行比較，從而對(duì)本發(fā)明應(yīng)采取的工作狀態(tài)進(jìn)行判斷和選擇。正常工作狀態(tài)若KinGO小于電壓上限且大于電壓下限，則判定輸入直流電壓Kin 處于正常范圍，此時(shí)控制第一功率開關(guān)管兄、第五功率開關(guān)管&及第六功率開關(guān)管5；開通， 第二功率開關(guān)管關(guān)斷，將變換器的電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為正常工作狀態(tài)，如圖6所示；取第一電容C1兩端電壓Ka與第二電容C2兩端電壓匕2作為反饋信號(hào)，利用比例環(huán)節(jié)調(diào)節(jié)其控制靈敏度后，輸入比較器與三角波進(jìn)行比較，其輸出信號(hào)中一路信號(hào)直接驅(qū)動(dòng)第三功率開關(guān)管&， 另一路信號(hào)取反后驅(qū)動(dòng)第四功率開關(guān)管，如圖3所示。當(dāng)?shù)谝回?fù)載電阻TPzi大于第二負(fù)載電阻兄2時(shí)，第三功率開關(guān)管&的導(dǎo)通時(shí)間大于第四功率開關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間，第一電容C1通過(guò)第一電感Z1轉(zhuǎn)移部分電能至第二電容C2 上，使第一電容C1兩端電壓Ka與第二電容C2兩端電壓匕2相等。此時(shí)變換器有兩種電路模態(tài)如圖9所不，第三功率開關(guān)管導(dǎo)通,第四功率開關(guān)管S4關(guān)斷,第三功率二極管久與第四功率二極管A截止，第一電容C1部分能量通過(guò)第三功率開關(guān)管A向第一電感Z1轉(zhuǎn)移，第一電感電流izl線性上升，第一電容C1兩端電壓Ka下降；如圖10所示，第三功率開關(guān)管& 與第四功率開關(guān)管關(guān)斷，第三功率二極管久截止，第四功率二極管A導(dǎo)通，第一電感Z1 中儲(chǔ)存的能量通過(guò)第四功率二極管A向第二電容G傳遞，第一電感電流izl線性下降，第二電容G兩端電壓匕2上升。當(dāng)?shù)谝回?fù)載電阻/Pzi小于第二負(fù)載電阻兄2時(shí)，控制第三功率開關(guān)管&的導(dǎo)通時(shí)間小于第四功率開關(guān)管的導(dǎo)通時(shí)間,第一電感電流izl為負(fù)值，第二電容G通過(guò)第一電感Z1 轉(zhuǎn)移部分電能至第一電容C1上，使第一電容兩端電壓Ka與第二電容兩端電壓匕2相等。此時(shí)變換器亦有兩種電路模態(tài)如圖11所示，第三功率開關(guān)管&關(guān)斷，第四功率開關(guān)管導(dǎo)通，第三功率二極管久與第四功率二極管A截止，第二電容C2部分能量通過(guò)第四功率開關(guān)管S4向第一電感Z1轉(zhuǎn)移，^^線性上升，第二電容C2兩端電壓匕2下降；如圖12所示，第三功率開關(guān)管A與第四功率開關(guān)管A關(guān)斷，第三功率二極管Dj導(dǎo)通,第四功率二極管截止，第一電感乙中儲(chǔ)存的能量通過(guò)第三功率二極管久向第二電容C2傳遞，~iLl線性下降， 第一電容Cr1兩端電壓Fcl上升。Buck工作狀態(tài)若Kin(k)大于電壓上限，則判定輸入直流電壓Kin高于直流電壓上限，此時(shí)控制第五功率開關(guān)管S5開通，第二功率開關(guān)管S2與第六功率開關(guān)管5；關(guān)斷，將變換器的電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為Buck工作狀態(tài)，如圖7所示；取變換器輸出直流電壓Kwt作為反饋信號(hào)，輸入比較器與直流基準(zhǔn)電壓Kttoef進(jìn)行比較，其輸出信號(hào)直接驅(qū)動(dòng)第一功率開關(guān)管兄， 如圖4所示；電壓平衡電路仍采用如正常工作狀態(tài)中所述的PWM控制，其控制原理與工作過(guò)程在此不再贅述。在Buck工作狀態(tài)下，本發(fā)明有兩種電路模態(tài)(不討論電壓平衡電路)如圖13所示，第一功率開關(guān)管兄導(dǎo)通，第二功率二極管久截止，第三電感電流iZ3線性上升，輸出直流電壓Krat上升；如圖14所示，第一功率開關(guān)管兄關(guān)斷，第二功率二極管久導(dǎo)通，第三電感電流iZ3線性下降，輸出直流電壓Kut下降。隨著負(fù)載電阻的變化，Buck電路若產(chǎn)生半導(dǎo)體開關(guān)不連續(xù)導(dǎo)通模式，其原理在此不再加以描述。Boost工作狀態(tài)若Kin(k)小于電壓下限，則判定輸入直流電壓Kin低于直流電壓下限，此時(shí)控制第五功率開關(guān)管&關(guān)斷，第一功率開關(guān)管兄與第六功率開關(guān)管5；開通，將本發(fā)明電路結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換為Boost工作狀態(tài)，如圖8所示；將輸出直流電壓Kwt作為反饋信號(hào)， 利用電壓外環(huán)控制輸出直流電壓Kut等于直流基準(zhǔn)電壓電壓外環(huán)的輸出信號(hào)直接輸入比較器與第二電感電流iZ2進(jìn)行比較構(gòu)成電流內(nèi)環(huán)，電流內(nèi)環(huán)的輸出信號(hào)直接驅(qū)動(dòng)第二功率開關(guān)管，如圖5所示；電壓平衡電路仍采用如正常工作狀態(tài)中所述的PWM控制。在Boost工作狀態(tài)下，本發(fā)明有兩種電路模態(tài)(不討論電壓平衡電路)如圖15所示，第二功率開關(guān)管導(dǎo)通，第九功率二極管久截止，第二電感電流iZ2線性上升，輸出直流電壓Gut下降；如圖16所示，第二功率開關(guān)管關(guān)斷，第九功率二極管久導(dǎo)通，第二電感電流iZ2線性下降，輸出直流電壓Kut上升。隨著負(fù)載電阻的變化，Boost電路若產(chǎn)生半導(dǎo)體開關(guān)不連續(xù)導(dǎo)通模式，其原理在此不再加以描述。所述的電壓上限為直流基準(zhǔn)電壓Kdrarf和允許差值Λ Vref的和；
所述的電壓下限為直流基準(zhǔn)電壓。和允許差值Λ Kef的差。如圖17 19所示，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行仿真。仿真電路圖如圖17所示，其仿真參數(shù)如下采樣頻率20kHz，輸入直流電壓Vin為 400V直流電源，在25(T400ms疊加40V/50Hz正弦交流電源，第一電感Z1、第二電感Z2、第三電感Z3分別取50mH、0. 8mH、0. 5mH，第一電容C；、第二電容C2分別為1000 μ F，直流基準(zhǔn)電壓 Kdraef、直流電壓允許差值Λ K,ef分別為400V、8V，第一電容C1兩端并聯(lián)第一負(fù)載電阻/Pzi，第二電容C2兩端并聯(lián)第二負(fù)載電阻<2。如圖18所示，TPzi=IOO Ω，7 Ζ2=10Ω。由于兄X2且相差較大，因此第一電感電流izl 恒為正值，第一電容Cr1通過(guò)第一電感Z1轉(zhuǎn)移部分電能至第二電容G上，使第一電容兩端電壓Ka與第二電容兩端電壓Ke2相等。在輸入直流電壓Kin發(fā)生波動(dòng)時(shí)，本發(fā)明在正常工作狀態(tài)、Buck工作狀態(tài)以及Boost工作狀態(tài)間切換，第二電感Z2、第三電感Z3輪流工作，使輸出直流電壓Kut穩(wěn)定在400V左右，波動(dòng)幅度不超過(guò)直流電壓允許差值Λ Vtefa在工作狀態(tài)切換的過(guò)程中，第一電感電流izl基本不受影響。如圖19所示，TPzi=IO Ω，7 Ζ2=100Ω。由于兄^且相差較大，因此第一電感電流4 恒為負(fù)值，第二電容G通過(guò)第一電感Z1轉(zhuǎn)移部分電能至第一電容Ct1上，使第一電容兩端電壓Ka與第二電容兩端電壓Ke2相等。在輸入直流電壓Kin發(fā)生波動(dòng)時(shí)，本發(fā)明在正常工作狀態(tài)、Buck工作狀態(tài)以及Boost工作狀態(tài)間切換，第二電感Z2、第三電感Z3輪流工作，使輸出直流電壓Kut穩(wěn)定在400V左右，波動(dòng)幅度不超過(guò)直流電壓允許差值Λ Vtefa在工作狀態(tài)切換的過(guò)程中，第一電感電流izl基本不受影響。圖18、19的仿真結(jié)果表明，本發(fā)明不僅可以將直流配電網(wǎng)的兩根直流線配電方式轉(zhuǎn)換為三根線配電方式，保持輸出中線電壓的穩(wěn)定，還可以在輸入直流電壓波動(dòng)的情況下維持輸出直流電壓穩(wěn)定，隔離直流配電網(wǎng)中壓側(cè)電壓波動(dòng)對(duì)低壓側(cè)電壓的影響。
權(quán)利要求
1. Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器，其特征在于包括輸入電壓源、調(diào)壓開關(guān)電路、 電壓平衡電路、第一狀態(tài)選擇電路、第二狀態(tài)選擇電路；調(diào)壓開關(guān)電路包括第一功率開關(guān)管&、第一功率二極管仏、第二功率開關(guān)管、第二功率二極管久；第一功率開關(guān)管兄集電極與第一功率二極管仏陰極、第一狀態(tài)選擇電路中第二電感Z2—端相連接，第一功率開關(guān)管兄發(fā)射極與第一功率二極管仏陽(yáng)極、第二功率開關(guān)管集電極、第二功率二極管久陰極、第二狀態(tài)選擇電路中第三電感乙一端相連接，第二功率開關(guān)管發(fā)射極與第二功率二極管久陽(yáng)極、輸入電壓源負(fù)極相連接；第一狀態(tài)選擇電路包括第五功率開關(guān)管&、第五功率二極管久、第六功率二極管凡、第二電感Z2;第五功率開關(guān)管&集電極與第五功率二極管久陰極、第二電感Z2另一端、輸入電壓源正極相連接；第五功率開關(guān)管&發(fā)射極與第五功率二極管久陽(yáng)極、第六功率二極管凡陽(yáng)極相連接；第六功率二極管久陰極與第二電感匕一端、調(diào)壓開關(guān)電路中第一功率二極管 D1陰極相連接；第二狀態(tài)選擇電路包括第六功率開關(guān)管&、第七功率二極管外、第八功率二極管凡、第九功率二極管久、第三電感乙；第六功率開關(guān)管5；集電極與第七功率二極管外陰極、第三電感乙一端相連接，第六功率開關(guān)管5；發(fā)射極與第七功率二極管外陽(yáng)極、第八功率二極管 Ds陽(yáng)極相連接，第八功率二極管凡陰極與第三電感乙另一端、第九功率二極管久陽(yáng)極相連接，第九功率二極管久陰極與電壓平衡電路中第三功率二極管久陰極相連接；電壓平衡電路包括第三功率開關(guān)管S3、第三功率二極管久、第四功率開關(guān)管S4、第四功率二極管仏、第一電感Α、第一電容C；、第二電容C2;第三功率開關(guān)管S3集電極與第三功率二極管久陰極、第一電容C1 一端相連接，第三功率開關(guān)管A發(fā)射極與第三功率二極管久陽(yáng)極、第一電感Z1—端相連接，第四功率開關(guān)管S4集電極與第一電感Z1—端、第四功率二極管仏陰極相連接，第四功率開關(guān)管發(fā)射極與第四功率二極管&陽(yáng)極、第二電容C2—端、 輸入電壓源負(fù)極相連接，第一電感Z1另一端與第一電容Ct1另一端、第二電容Ct2另一端相連接。
全文摘要
本發(fā)明公開了Buck-Boost調(diào)壓式電壓平衡變換器，現(xiàn)有變換器輸入直流電壓大幅波動(dòng)時(shí)，輸出直流電壓不穩(wěn)定。本發(fā)明包括輸入電壓源、調(diào)壓開關(guān)電路、電壓平衡電路、第一狀態(tài)選擇電路以及第二狀態(tài)選擇電路，其中第一功率開關(guān)管S1并聯(lián)二極管D1、第二功率開關(guān)管S2并聯(lián)二極管D2；第三功率開關(guān)管S3并聯(lián)二極管D3、第四功率開關(guān)管S4并聯(lián)二極管D4；第五功率開關(guān)管S5并聯(lián)二極管D5、第六二極管D6以及第二電感L2；第六功率開關(guān)管S6并聯(lián)二極管D7、第八二極管D8、第九二極管D9以及第三電感L3；本發(fā)明在直流配電網(wǎng)兩極負(fù)載不平衡時(shí)仍可維持直流分壓電容兩端電壓相等，且輸入直流電壓大幅波動(dòng)時(shí)，維持輸出直流電壓穩(wěn)定。
文檔編號(hào)H02M3/10GK102611302SQ20121005626
公開日2012年7月25日 申請(qǐng)日期2012年3月6日 優(yōu)先權(quán)日2012年3月6日
發(fā)明者江道灼, 鄭歡 申請(qǐng)人:浙江大學(xué)