專利名稱：逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件的逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路。
背景技術(shù)：
為了驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件，有時(shí)會(huì)用到向各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件供給輸出電壓并且相互絕緣的浮動(dòng)電源。例如，在下述的專利文獻(xiàn)1中，記載了一種具有分別具有初級(jí)線圈和次級(jí)線圈，把次級(jí)線圈的輸出電壓供給逆變器用開(kāi)關(guān)元件的6個(gè)變壓器，6個(gè)初級(jí)線圈與初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接的回掃方式的電源電路結(jié)構(gòu)。而且，該電源電路具有監(jiān)視次級(jí)線圈的輸出電壓，控制初級(jí)側(cè)電源的電壓的控制電路。專利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)平11-178356號(hào)公報(bào)但是，上述專利文獻(xiàn)1所記載的電源電路結(jié)構(gòu)中存在著如下的問(wèn)題，即在多個(gè)變壓器的任意一個(gè)中，如果在一處發(fā)生了初級(jí)線圈的斷線或因?qū)Τ跫?jí)線圈的輸入端子的焊錫開(kāi)裂等的接觸不良等，則在發(fā)生了斷線或接觸不良的變壓器中的次級(jí)線圈的輸出電壓下降，因而不能進(jìn)行正常的逆變器驅(qū)動(dòng)控制。例如，在該逆變電路是用于驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)的電路的情況下，電動(dòng)機(jī)有可能變成無(wú)法控制。因此，希望實(shí)現(xiàn)一種即使在發(fā)生了這樣的初級(jí)線圈的斷線或接觸不良等故障的情況下，也能夠抑制次級(jí)線圈的輸出電壓的下降，從而能夠進(jìn)行正常的逆變器的動(dòng)作的逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路。

發(fā)明內(nèi)容
為了達(dá)到上述的目的，本發(fā)明的用于驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件的逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路的特征結(jié)構(gòu)是，具有N(N是2以上的整數(shù))個(gè)變壓器，該變壓器與推挽方式對(duì)應(yīng)，在初級(jí)線圈和次級(jí)線圈中分別具有第1線圈和第2線圈，并且把上述次級(jí)線圈的輸出電壓供給到上述逆變器用開(kāi)關(guān)元件，N個(gè)上述初級(jí)線圈的上述第1線圈彼此與由第1電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接，并且，N個(gè)上述初級(jí)線圈的上述第2線圈彼此與由第2電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接，上述各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度被設(shè)定為必要飽和磁通密度的[1+1/(N-1)]倍以上，該必要飽和磁通密度是，在構(gòu)成N個(gè)上述變壓器的電路內(nèi)沒(méi)有損壞部位的正常狀態(tài)下，即使是流過(guò)上述初級(jí)線圈的電流的最大值也不會(huì)發(fā)生磁飽和的最低限所需的必要飽和磁通密度。根據(jù)該特征結(jié)構(gòu)，即使在N個(gè)變壓器的任意初級(jí)線圈側(cè)的布線的一部分發(fā)生了斷線或接觸不良等故障等的情況下，也能夠抑制包括該發(fā)生了故障的變壓器的各個(gè)變壓器的次級(jí)線圈的輸出電壓下降，進(jìn)行正常的逆變器的動(dòng)作。即，由于構(gòu)成為N個(gè)初級(jí)線圈的第1 線圈彼此與由第1電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接，并且，N個(gè)初級(jí)線圈的第2線圈彼此與由第2電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接的結(jié)構(gòu)，所以，在N個(gè)變壓器的任意初級(jí)線圈側(cè)的布線的一部分發(fā)生了故障的情況下，該發(fā)生了故障的初級(jí)線圈中的構(gòu)成不能通過(guò)故障部分的電路的線圈的兩端電位，與未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈中對(duì)應(yīng)部分的電位相等。其結(jié)果，能夠使發(fā)生了故障的變壓器的初級(jí)線圈進(jìn)行與未發(fā)生故障的變壓器相似的動(dòng)作，可確保使發(fā)生了故障的變壓器的次級(jí)線圈的輸出電壓與未發(fā)生故障的變壓器相同。而且，此時(shí)在未發(fā)生故障的1個(gè)或2個(gè)以上的變壓器各自的初級(jí)線圈中，在流過(guò)正常狀態(tài)下的電路的基礎(chǔ)上，還等分地流過(guò)在發(fā)生了故障的初級(jí)線圈中流過(guò)的電流。但是，根據(jù)該特征結(jié)構(gòu)，由于各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度為了在正常狀態(tài)下不發(fā)生磁飽和被設(shè)定為作為最低限所需的必要飽和磁通密度的[ι+ι/(Ν-υ]倍以上，所以可防止未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈形成磁飽和。由此，能夠從其它未發(fā)生故障的變壓器供給流過(guò)發(fā)生了故障的變壓器的初級(jí)線圈的電流，使發(fā)生了故障的變壓器的初級(jí)線圈可靠地進(jìn)行與未發(fā)生故障的變壓器相似的動(dòng)作。


圖1是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路的結(jié)構(gòu)的圖。圖2是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的逆變電路的結(jié)構(gòu)的圖。圖3是用于說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路的正常狀態(tài)下的動(dòng)作的電路圖。圖4是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路的正常狀態(tài)下的動(dòng)作的時(shí)序圖。圖5是用于說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的一個(gè)線圈發(fā)生了故障時(shí)的電源電路的動(dòng)作的電路圖。圖6是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的一個(gè)線圈發(fā)生了故障時(shí)的動(dòng)作的時(shí)序圖。圖7是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的一個(gè)線圈發(fā)生了故障時(shí)的動(dòng)作的時(shí)序圖。圖8是用于說(shuō)明本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)的電源電路的動(dòng)作的電路圖。圖9是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)的動(dòng)作的時(shí)序圖。圖10是表示本發(fā)明的實(shí)施方式的電源電路中初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)的動(dòng)作的時(shí)序圖。
具體實(shí)施例方式下面，根據(jù)附圖對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。本發(fā)明的逆變器驅(qū)動(dòng)用電路1(以下簡(jiǎn)稱為“電源電路1”)，是用于驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路2的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3的電源電路。在本實(shí)施方式中，作為一例，對(duì)逆變電路構(gòu)成為用于驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)21的結(jié)構(gòu)的情況進(jìn)行說(shuō)明。這里，如圖2所示，電動(dòng)機(jī)21是3相交流電動(dòng)機(jī)，逆變電路2分別對(duì)應(yīng)電動(dòng)機(jī)21的3 相為一對(duì)，共具有6個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3。另一方面，如圖1所示，電源電路1構(gòu)成為推挽方式的開(kāi)關(guān)電源。而且，該電源電路1為了向各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3供給驅(qū)動(dòng)電壓，具有第1變壓器Tl至第6變壓器Τ6共6個(gè)變壓器，并且構(gòu)成為在6組輸出端子01 06之間輸出基本相同的輸出電壓Vl V6。而且，該電源電路1的特征點(diǎn)是，即使在這些6個(gè)變壓器Tl T6中的任意初級(jí)線圈Tll T61側(cè)的布線的一部分發(fā)生了斷線或接觸不良等故障的情況下，也能夠抑制包含發(fā)生了該故障的變壓器的各個(gè)變壓器Tl T6的輸出電壓Vl V6的下降，可進(jìn)行正常的逆變器2的動(dòng)作。下面進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。電源電路的結(jié)構(gòu)首先，對(duì)本實(shí)施方式的電源電路1的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。如圖1所示，該電源電路1構(gòu)成為推挽方式的開(kāi)關(guān)電源，具有與該推挽方式對(duì)應(yīng)的6個(gè)變壓器Tl T6。各個(gè)變壓器Tl T6分別具有初級(jí)線圈Tll T61和次級(jí)線圈T12 T62，初級(jí)線圈Tll T61與初級(jí)側(cè)電源4連接，次級(jí)線圈T12 T62的輸出電壓Vl V6分別被供給到后述的逆變電路2的6 個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3。而且，該電源電路1構(gòu)成為在輸出了輸出電壓Vl V6的6組輸出端子01 06之間相互絕緣的浮動(dòng)電源。構(gòu)成各個(gè)變壓器Tl T6的初級(jí)線圈Tll T61和次級(jí)線圈T12 T62，為了與推挽方式對(duì)應(yīng)，分別具有第1線圈TlA T6A、T1C T6C和第2線圈TlB T6B、T1D T6D的 2個(gè)線圈。在各個(gè)初級(jí)線圈Tll T61中，第1線圈TlA T6A的端部通過(guò)中點(diǎn)抽頭與第2 線圈TlB T6B的端部連接。同樣，在各個(gè)次級(jí)線圈T12 T62中，第1線圈TlC T6C的端部通過(guò)中點(diǎn)抽頭與第2線圈TlD T6D的端部連接。在本實(shí)施方式中，初級(jí)線圈Tll T61的第1線圈TlA T6A的圈數(shù)被設(shè)定為與第2線圈TlB T6B的圈數(shù)相同的“Np”，次級(jí)線圈T12 T62的第1線圈TlC T6C的圈數(shù)被設(shè)定為與第2線圈TlD T6D的圈數(shù)相同的“Ns”。另外，Np、Ns的值可以適當(dāng)設(shè)定，根據(jù)“Ns/Np”決定各個(gè)變壓器Tl T6的變壓比。圖1中的各個(gè)線圈的一方端部側(cè)附加的黑點(diǎn)表示各個(gè)線圈的極性。這樣，各個(gè)線圈的極性被設(shè)定為，初級(jí)線圈Tll T61的第1線圈TlA T6A的極性與第2線圈TlB T6B的極性相同，并且，次級(jí)線圈T12 T62的第1線圈TlC T6C的極性與第2線圈TlD T6D 的極性相同。初級(jí)側(cè)電源4是向各個(gè)變壓器Tl T6的初級(jí)線圈Tll T61供給初級(jí)側(cè)電壓 Vin的電源。因此，被施加了初級(jí)側(cè)電壓Vin的初級(jí)側(cè)電源4的正極線41，與各個(gè)初級(jí)線圈Tll T61中的成為第1線圈TlA T6A與第2線圈TlB T6B的連接部的中點(diǎn)抽頭連接。這里，被施加在正極線41上的初級(jí)側(cè)電壓Vin通過(guò)初級(jí)側(cè)電壓平滑電容C7被平滑化。在本實(shí)施方式中，初級(jí)側(cè)電壓Vin被設(shè)定為比后述的電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的電壓低很多的電壓，例如是數(shù)“V” 數(shù)十“V”的程度。另外，電源電路1具有作為用于驅(qū)動(dòng)控制各個(gè)變壓器Tl T6的初級(jí)側(cè)電壓Vin的布線的第1驅(qū)動(dòng)線42和第2驅(qū)動(dòng)線43。第1驅(qū)動(dòng)線 42與各個(gè)第1線圈TlA T6A的中點(diǎn)抽頭相反側(cè)的端部(端點(diǎn))連接，并且，6個(gè)第1線圈 TlA T6A通過(guò)共用的第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl接地。同樣，第2驅(qū)動(dòng)線43與各個(gè)初級(jí)線圈 Tll T61的第2線圈TlB T6B的中點(diǎn)抽頭相反側(cè)的端部(端點(diǎn))連接，并且，6個(gè)第2 線圈TlB T6B通過(guò)共用的第2電源開(kāi)關(guān)元件S2接地。由此，6個(gè)初級(jí)線圈Tll T61的第1線圈TlA T6A彼此與初級(jí)側(cè)電源4并聯(lián)連接，并且，6個(gè)初級(jí)線圈Tll T61的第2 線圈TlB T6B彼此也與初級(jí)側(cè)電源4并聯(lián)連接。另外，在本實(shí)施方式的說(shuō)明中，把構(gòu)成初級(jí)線圈Tll T61或次級(jí)線圈T12 T62的第1線圈TlA T6A、TlC T6C、或第2線圈 TlB T6B、TlD T6D中的中點(diǎn)抽頭相反側(cè)的端部適宜稱為“端點(diǎn)”。作為第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2，在本實(shí)施方式中使用FET (場(chǎng)效應(yīng)晶體管)。第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2由電源控制電路CC進(jìn)行驅(qū)動(dòng)控制。具體而言，第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2在從電源控制電路CC施加了規(guī)定的驅(qū)動(dòng)電壓(柵極驅(qū)動(dòng)電壓)時(shí)，成為導(dǎo)通狀態(tài)，把第1驅(qū)動(dòng)線42或第2驅(qū)動(dòng)線43 接地，在未從電源控制電路CC施加驅(qū)動(dòng)電壓的狀態(tài)下，成為截止?fàn)顟B(tài)，第1驅(qū)動(dòng)線42或第 2驅(qū)動(dòng)線43與地?cái)嚅_(kāi)。如后述那樣，電源控制電路CC通過(guò)使第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2 電源開(kāi)關(guān)元件S2交替成為導(dǎo)通狀態(tài)，進(jìn)行推挽方式的電源動(dòng)作。由此，被施加在相互并聯(lián)連接的6個(gè)第1線圈TlA T6A上的電壓，由第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和電源控制電路CC進(jìn)行控制，被施加在相互并聯(lián)連接的6個(gè)第2線圈TlB T6B上的電壓，由第2電源開(kāi)關(guān)元件 S2和電源控制電路CC進(jìn)行控制。從而，在本實(shí)施方式中，電源控制電路CC和第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl構(gòu)成本發(fā)明中的第1電源控制部5，電源控制電路CC和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2構(gòu)成本發(fā)明中的第2電源控制部6。由于各個(gè)變壓器Tl T6中的從次級(jí)線圈T12 T62到輸出端子01 06的結(jié)構(gòu)都相同，所以，這里以第1變壓器Tl為代表進(jìn)行說(shuō)明。第1變壓器Tl的次級(jí)線圈T12的輸出電壓Vl被輸出到輸出端子01之間。輸出端子01由輸出正極線51的輸出側(cè)端部和輸出負(fù)極線52的輸出側(cè)端部構(gòu)成。次級(jí)線圈T12的成為第1線圈TlC與第2線圈TlD連接的連接部的中點(diǎn)抽頭，與輸出負(fù)極線52連接。次級(jí)線圈T12的第1線圈TlC中的中點(diǎn)抽頭相反側(cè)的端部(端點(diǎn))，通過(guò)限制從輸出端子01側(cè)向次級(jí)線圈T12側(cè)流過(guò)電流的第1 二極管 D1，與輸出正極線51連接。另外，與次級(jí)線圈T12的第二線圈TlD的中間抽頭相反側(cè)的端部(端點(diǎn))，通過(guò)限制從輸出端子01側(cè)向次級(jí)線圈T12側(cè)流過(guò)電流的第2 二極管D2與輸出正極線51連接。從第1 二極管Dl的輸出線與第2 二極管D2的輸出線連接的連接部到輸出端子01側(cè)的線，即輸出正極線51之間，串聯(lián)連接有第1電感器Li。而且，在輸出正極線 51上的從第1電感器Ll到輸出端子01側(cè)，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間設(shè)有第 1輸出平滑電容Cl。第1電感器Ll和第1輸出平滑電容器Cl是為了使輸出電壓Vl平滑化而設(shè)置。另外，也可以采用不具備第1電感器Ll的結(jié)構(gòu)。關(guān)于第2變壓器T2至第6變壓器T6中的從次級(jí)線圈T22 T62到輸出端子02 06的結(jié)構(gòu)，只要把各部的名稱適宜變更為，第3 二極管D3 第12 二極管D12、第2電感器 L2 第6電感器L6、第2輸出平滑電容器C2 第6輸出平滑電容器C6等，便和第1變壓器Tl的情況相同。因此，省略詳細(xì)的說(shuō)明。另外，在該電源電路1中，對(duì)各個(gè)變壓器Tl T6的芯的飽和磁通密度進(jìn)行了適宜的設(shè)定，從而，即使在6個(gè)變壓器Tl T6中的任意初級(jí)線圈Tll T61側(cè)的布線的一部分發(fā)生了斷線或接觸不良等故障等的情況下，也能夠抑制包含發(fā)生了該故障的變壓器的各個(gè)變壓器Tl T6的輸出電壓Vl V6的下降。具體而言，對(duì)各個(gè)變壓器Tl T6的芯，把各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs設(shè)定為相對(duì)必要飽和磁通密度的“6/5”倍以上。這里，對(duì)于“必要飽和磁通密度&1”，設(shè)定為在構(gòu)成6個(gè)變壓器Tl T6的電路內(nèi)沒(méi)有損壞部位的正常狀態(tài)下，流過(guò)初級(jí)線圈Tll T61的電流的最大值不會(huì)導(dǎo)致磁飽和的，最低限的必要的飽和磁通
也/又。另外，在本實(shí)施方式中，舉例說(shuō)明了電源電路1具有6個(gè)變壓器的情況，但關(guān)于電源電路1具有多個(gè)變壓器的情況下的各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs的設(shè)定，可以使用電源電路1所具有的變壓器的個(gè)數(shù)N和各個(gè)芯的必要飽和磁通密度&1，用通用的公式(1)
來(lái)表不。
Bs ^ {1+1/(N-l)}Bn— (1)這里，N是2以上的整數(shù)。S卩，如該公式(1)所示，對(duì)各個(gè)N個(gè)變壓器的芯，把各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs設(shè)定為相對(duì)必要飽和磁通密度&!的[1+1/(N-I)]倍以上。關(guān)于這樣的芯的飽和磁通密度Bs的設(shè)定，是通過(guò)對(duì)芯的材質(zhì)、構(gòu)造、形狀等進(jìn)行適宜設(shè)定來(lái)實(shí)現(xiàn)。逆變電路的結(jié)構(gòu)下面，結(jié)合圖2，對(duì)本實(shí)施方式的逆變電路2的結(jié)構(gòu)進(jìn)行說(shuō)明。該逆變電路2是用于把電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的直流電壓轉(zhuǎn)換成交流電壓，并供給電動(dòng)機(jī)21的電路。電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的電壓，被設(shè)定為比上述的初級(jí)側(cè)電壓Vin高很多的電壓，例如是數(shù)百“V”寸。逆變電路2具有多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3和多個(gè)續(xù)流(free wheel) 二極管17。 這里，逆變電路2對(duì)應(yīng)電動(dòng)機(jī)21的各相(U相、V相、W相的3相)分別具有一對(duì)開(kāi)關(guān)元件， 具體而言，具有U相用上橋臂元件11和U相用下橋臂元件12、V相用上橋臂元件13和V相用下橋臂元件14、以及W相用上橋臂元件15和W相用下橋臂元件16，共6個(gè)開(kāi)關(guān)元件。另外，在本實(shí)施方式中，在沒(méi)有特意區(qū)別各個(gè)元件11 16的情況下，簡(jiǎn)稱為逆變器用開(kāi)關(guān)元件3。作為這6個(gè)開(kāi)關(guān)元件3，在本實(shí)施方式中，使用IGBT(絕緣柵雙極晶體管)。各相用的上橋臂元件11、13、15的發(fā)射極和下橋臂元件12、14、16的集電極分別與電動(dòng)機(jī)21的各相線圈連接。另外，各相用的上橋臂元件11、13、15的集電極與電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的正極側(cè)連接，各相用的下橋臂元件12、14、16的發(fā)射極與電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的負(fù)極側(cè)連接。 另外，各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3分別與續(xù)流二極管17并聯(lián)連接。在各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3的柵極發(fā)射極之間，通過(guò)柵極驅(qū)動(dòng)電路20，被施加作為柵極驅(qū)動(dòng)電壓的電源電路1的輸出電壓Vl V6。柵極驅(qū)動(dòng)電路20根據(jù)從控制單元22 輸出的作為開(kāi)關(guān)控制信號(hào)的柵極驅(qū)動(dòng)信號(hào)，進(jìn)行導(dǎo)通、截止動(dòng)作。而且，在柵極驅(qū)動(dòng)電路20 成為導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，在各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3的柵極、發(fā)射極之間被施加輸出電壓Vl V6， 各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3成為導(dǎo)通狀態(tài)。而在柵極驅(qū)動(dòng)電路20成為了截止?fàn)顟B(tài)時(shí)，各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3的柵極、發(fā)射極之間的電壓成為零，各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3成為截止?fàn)顟B(tài)。這里，各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3根據(jù)柵極驅(qū)動(dòng)信號(hào)，進(jìn)行基于PWM(脈寬調(diào)制)控制等的開(kāi)關(guān)動(dòng)作。由此，逆變電路2把電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23的直流電壓轉(zhuǎn)換成交流電壓，并供給電動(dòng)機(jī)21，驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)21旋轉(zhuǎn)。另外，在電動(dòng)機(jī)21作為發(fā)電機(jī)發(fā)揮功能時(shí)，逆變電路2 把產(chǎn)生的交流電壓轉(zhuǎn)換成直流電壓，并把其供給電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)用電源23。流過(guò)逆變電路2與電動(dòng)機(jī)21的各相線圈之間的各相電流，由電流傳感器M檢測(cè)出，并被輸出到控制單元22。另外，在圖2的例中，只測(cè)定了 U相、V相的2相電流。由于U 相、V相、W相的3相電流為平衡狀態(tài)，瞬時(shí)的總和為零，所以測(cè)定了 2相的電流之后，可通過(guò)運(yùn)算來(lái)求出剩余的1相的電流。另外，電動(dòng)機(jī)21的轉(zhuǎn)子的各個(gè)時(shí)間點(diǎn)的磁極位置，由旋轉(zhuǎn)傳感器25檢測(cè)出來(lái)，并被輸出到控制單元22。旋轉(zhuǎn)傳感器25例如由旋轉(zhuǎn)變壓器等構(gòu)成。 這里，磁極位置表示電角上的轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)角度。正常狀態(tài)下的電源電路的動(dòng)作下面，結(jié)合圖3和圖4，對(duì)本實(shí)施方式的電源電路1的正常狀態(tài)下的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。 另外，在圖3和在故障時(shí)的動(dòng)作的說(shuō)明中時(shí)使用的圖5和圖8的電路圖中，對(duì)于電源電路1 所具備的6個(gè)變壓器Tl T6內(nèi)，除了第1變壓器Tl和第2變壓器T2以外，省略了關(guān)于其余的變壓器T3 T6的部分的圖示。另外，圖4和在故障時(shí)的說(shuō)明中使用的圖6、圖7、圖9 和圖10，是表示電源電路1的動(dòng)作中的各部的電壓或電流的時(shí)間變化的時(shí)序圖。這里，圖4 所示的各個(gè)時(shí)序圖中的電壓或電流的值，表示在圖3的電路圖的各部中以箭頭所示的方向?yàn)榛鶞?zhǔn)所取得的值。S卩，關(guān)于電壓值，以箭頭的根端為基準(zhǔn)電位(0 [V])，關(guān)于箭頭前端側(cè)的電位，如果比基準(zhǔn)電位高，則取正值，如果比基準(zhǔn)電位低，則取負(fù)值。關(guān)于電流值，把從箭頭的根端流向前端側(cè)的電流作為正向電流，把流向與其相反方向的電流作為負(fù)向電流。這樣的記載方法，在描述圖6和圖7的時(shí)序圖與圖5的電路圖的關(guān)系、和圖9和圖10的時(shí)序圖與圖8的電路圖的關(guān)系中也是同樣。由于正常狀態(tài)下的動(dòng)作中的6個(gè)變壓器Tl T6的動(dòng)作相同，所以，這里只對(duì)關(guān)于電源電路1的第1變壓器Tl的部分的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。在電源電路1的動(dòng)作中，電源控制電路CC使第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2交替成為導(dǎo)通狀態(tài)。這里，把各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元件Si、S2的導(dǎo)通、截止動(dòng)作波形的相位設(shè)定為相互錯(cuò)開(kāi)180度，并且把各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元件Si、S2的導(dǎo)通占空比設(shè)定為小于50%，并且在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間 Slon與第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on之間設(shè)置空時(shí)間。另外，關(guān)于各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元S1、S2的導(dǎo)通占空比，可通過(guò)對(duì)各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元件Si、S2的導(dǎo)通期間Slon、S2on的長(zhǎng)度 Lon除以各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元件Si、S2的導(dǎo)通、截止動(dòng)作的周期T來(lái)求出。首先，結(jié)合圖4(a) (d)，對(duì)變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll側(cè)的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。在第 1電源開(kāi)關(guān)元件Sl成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，第1線圈TlA的端點(diǎn)的電位成為地電位(0[V])。此時(shí)，初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭的電位與初級(jí)側(cè)電壓Vin相等。因此，如圖4(a)所示，在第1 電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第1線圈TlA的電壓V-TlA 成為“-Vin[V]”。這里，初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA和第2線圈TlB由于圈數(shù)為相同的 (Np)，并且極性也相同，所以在初級(jí)線圈Tll的第2線圈TlB中，通過(guò)相互感應(yīng)，產(chǎn)生與第1 線圈TlA相同大小和方向的電壓。因此，如圖4(b)所示，在第1電壓開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon,以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第2線圈TlB的電壓V-TlB成為“Vin[V] ”。而且，此時(shí)如圖4(c)所示，在第1線圈TlA中從中點(diǎn)抽頭側(cè)流向端點(diǎn)側(cè)的電流I-T1A，瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)，逐漸增加。這里，把在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后所表示的電流I-TlA的最大值設(shè)為“Ip”。另外，由于此時(shí)第2電源開(kāi)關(guān)元件S2處于截止?fàn)顟B(tài)，所以，在第2線圈TlB中沒(méi)有電流，如圖4(d)所示，在第2線圈中從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)側(cè)的電流I-TlB成為“O”。另外，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，第2線圈TlB的端點(diǎn)的電位成為地電位(0[V])。此時(shí)，初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭的電位與初級(jí)側(cè)電壓Vin相等。因此，如圖4(b)所示，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第2線圈TlB的電壓V-TlB成為 "-Vin[V] ”。此時(shí)，在初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA中，通過(guò)相互感應(yīng)，產(chǎn)生與第2線圈TlB 相同大小和方向的電壓。因此，如圖4(a)所示，在第2電壓開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on， 第1線圈TlA的電壓V-TlA成為“Vin[V] ”。而且，此時(shí)如圖4(d)所示，流過(guò)第2線圈TlB 的電流I-T1B，瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)，逐漸增加。該在第2電源開(kāi)關(guān)元件 S2的導(dǎo)通期間S2on的最后所表現(xiàn)電流I-TlB的最大值，成為與電流I-TlA的最大值相同的“Ip”。另外，由于此時(shí)第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl處于截止?fàn)顟B(tài)，所以，在第1線圈TlA中沒(méi)有電流，如圖4(c)所示，流過(guò)第1線圈TlA的電流I-TlA成為“O”。另外，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2雙方成為截止?fàn)顟B(tài)的空時(shí)間中，電壓V-T1A、電壓V-T1B、電流 I-TlA和電流I-TlB都成為“0”。下面，結(jié)合圖4(e) (i)，對(duì)變壓器Tl的次級(jí)線圈T12側(cè)的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。如上所述，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，如圖4(c)所示，流過(guò)初級(jí)線圈Tll的第1 線圈TlA的電流I-TlA隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。這里，初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA和第2線圈TlB的圈數(shù)為“Np”，次級(jí)線圈T12的第1線圈TlC和第2線圈TlD的圈數(shù)為“Ns”。 因此，如圖4(e)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，在變壓器Tl的相互感應(yīng)作用下，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第1線圈TlC的電壓V-T1C，成為“-(Ns/Np)Vin[V]”。此時(shí)，第1 二極管Dl由于成為反向偏置狀態(tài)，所以，在次級(jí)線圈T12的第1線圈TlC中沒(méi)有電流，如圖4(g)所示，在第1 二極管Dl中流向輸出正極線51側(cè)的電流I-Dl成為“0”。另一方面，如圖4(f)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，在變壓器Tl的相互感應(yīng)作用下，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第2線圈TlD的電壓V-TlD成為“(Ns/Np)Vin[V]”。此時(shí)，由于二極管D2成為正向偏置狀態(tài)，所以，在次級(jí)線圈T12的第2線圈TlD中，從中點(diǎn)抽頭向端點(diǎn)流過(guò)電流。具體而言，如圖4(h)所示，在第2 二極管D2中流向輸出正極線51側(cè)的電流I-D2，瞬間上升到與在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl剛成為導(dǎo)通狀態(tài)前，流過(guò)第1電感器Ll 的電流I-Ll的電流I-Ll (參照?qǐng)D4(i))相同的值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)，逐漸增加。另外，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，如圖4(d)所示，流過(guò)初級(jí)線圈 Tll的第2線圈TlB的電流I-TlB隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。這里，初級(jí)線圈Tll的第 1線圈TlA和第2線圈TlB的圈數(shù)為“Np”，次級(jí)線圈T12的第1線圈TlC和第2線圈TlD 的圈數(shù)為“Ns”。因此，如圖4(f)所示，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，在變壓器 Tl的相互感應(yīng)作用下，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第2線圈TlD的電壓V-T1D，成為“-(Ns/ Np)Vin[V]”。此時(shí)，第2 二極管D2由于成為反向偏置狀態(tài)，所以，在次級(jí)線圈T12的第2線圈TlD中沒(méi)有電流，如圖4(h)所示，在第2 二極管D2中流向輸出正極線51側(cè)的電流I-D2 成為“0”。另一方面，如圖4(e)所示，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，在變壓器 Tl的相互感應(yīng)作用下，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第1線圈TlC的電壓V-TlC成為“(Ns/ Np) Vin[V] ”。此時(shí)，由于第1 二極管Dl成為正向偏置狀態(tài)，所以，在次級(jí)線圈T12的第1線圈TlC中，從中點(diǎn)抽頭向端點(diǎn)流過(guò)電流。具體而言，如圖4(g)所示，在第1 二極管Dl中流向輸出正極線51側(cè)的電流I-D1，瞬間上升到與在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2剛成為導(dǎo)通狀態(tài)前， 流過(guò)第1電感器Ll的電流I-Ll的電流I-Ll (參照?qǐng)D4(i))相同的值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)， 逐漸增加。而且，如圖4(i)所示，上述的流過(guò)第1 二極管Dl的電流I-Dl和流過(guò)第2 二極管 D2的電流I-D2的疊加電流成為流過(guò)輸出正極線51的電感器Ll的電流I-Ll。另外，在第1 電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2雙方成為截止?fàn)顟B(tài)的空時(shí)間中，在抑制流過(guò)輸出正極線51的電流I-Ll的變化的電感器Ll的作用下，在電感器Ll的輸出端子01側(cè)，流過(guò)以在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的一方為導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)流過(guò)的電流為初始值，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸減少的電流I-L1。由于在電感器Ll中流過(guò)這樣的電流I-L1，所以，如圖4(g)和(h)所示，在通過(guò)第1線圈TlC和第1 二極管Dl的路徑、和通過(guò)第2線圈 TlD和第2 二極管D2的路徑中，分別流過(guò)以規(guī)定的比例分割了該電流I-Ll后的電流。由此，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間，S卩，輸出端子01之間，輸出被電感器Ll和輸出平滑電容器Cl平滑后的輸出電壓Vl。該輸出電壓Vl成為以輸出負(fù)極線52的電位為基準(zhǔn)的輸出正極線51的電位，S卩，下述式(2)所示的值。這里，“Lon/T”相當(dāng)于各個(gè)電源開(kāi)關(guān)元件S1、S2的導(dǎo)通占空比。另外，為了簡(jiǎn)化說(shuō)明，這里，把第1 二極管Dl和第2 二極管D2的正向電壓都視為“0[V]”。Vl = 2 (Lon/T) (Ns/Np)Vin〔V〕— (2)另外，其余5個(gè)變壓器T2 T6也進(jìn)行完全相同的動(dòng)作，各自的輸出電壓V2 V6 成為與Vl相同的值。初級(jí)線圈的一個(gè)的線圈發(fā)生了故障時(shí)的電源電路的動(dòng)作下面，使用圖5 圖7對(duì)初級(jí)線圈Tll T61的第1線圈TlA T6A和第2線圈 TlB T6B的一個(gè)發(fā)生了故障時(shí)的電源電路1的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。這里，如圖5所示，以構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第2線圈TlB因故障而功能不良的情況為例進(jìn)行說(shuō)明。首先，根據(jù)圖6的時(shí)序圖對(duì)發(fā)生了故障的第1變壓器Tl的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。另外， 圖6雖然與表示正常狀態(tài)下的第1變壓器1的動(dòng)作的圖4對(duì)應(yīng)，但由于初級(jí)線圈Tll的第 2線圈TlB不能發(fā)揮功能，所以，未示出第2線圈TlB的電壓V-T1B、和流過(guò)第2線圈TlB的電流I-TlB0即使在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll發(fā)生了故障的情況下，第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl 和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2也能夠與正常狀態(tài)下的動(dòng)作中同樣地由電源控制電路CC交替控制為導(dǎo)通狀態(tài)。而且，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA的端點(diǎn)電位成為地電位(0[V])，此時(shí)的初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭的電位與初級(jí)側(cè)電壓Vin相等。因此，如圖6(a)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第1線圈TlA的電壓V-TlA成為“-Vin[V]”。而且此時(shí)，如圖6所示，在第 1線圈TlA中從中點(diǎn)抽頭側(cè)流向端點(diǎn)側(cè)的電流I-T1A，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)逐漸增加。這樣的第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl在導(dǎo)通期間Slon的動(dòng)作與上述的正常狀態(tài)相同。因此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后呈現(xiàn)的電流I-TlA的最大值成為 “IP”。而在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，由于本來(lái)應(yīng)發(fā)揮功能的初級(jí)線圈 Tll的第2線圈TlB未能發(fā)揮功能，所以，就第1變壓器Tl個(gè)體來(lái)講，在初級(jí)線圈Tll中未產(chǎn)生電壓。但是，正如已對(duì)正常狀態(tài)下的動(dòng)作所作的說(shuō)明那樣，在未發(fā)生故障的其它變壓器T2 T6中，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第2線圈T2B T6B的電壓成為 "-Vin[V]，，(參照?qǐng)D7(b))，基于相互感應(yīng)，第1線圈T2A T6A的電壓成為“Vin[V]，，(參照?qǐng)D7 (a))。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，各個(gè)變壓器T2 T6的初級(jí)線圈 T21 T61中的第1線圈T2A T6A的端點(diǎn)電位，相對(duì)第2線圈T2B T6B的端點(diǎn)電位，即地電位(0[V])，而成為“2Vin[V] ”。由此，與正常的變壓器T2 T6的第1線圈T2A T6A 的端點(diǎn)電連接的第1變壓器Tl的第1線圈TlA的端點(diǎn)電位也成為相同的電位“2Vin[V]”。 該電位是比第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭的電位“Vin[V]”高出“Vin[V]”的電位。因此，如圖6(a)所示，在地2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中的第1線圈TlA的電壓V-TlA成為“Vin[V]”。這樣，在第1變壓器Tl中， 即使在初級(jí)線圈Tll的第2線圈TlB不能發(fā)揮功能的情況下，在初級(jí)線圈Tll的第1線圈 TlA中也能夠產(chǎn)生與正常狀態(tài)相同的電壓。
另外，此時(shí)構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA的端點(diǎn)電位，不是由該第1線圈TlA所產(chǎn)生的電位，而是基于與該第1線圈TlA的端點(diǎn)連接的其它變壓器T2 T6的電位的提升所形成的電位。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，在第1線圈TlA中，流過(guò)從端點(diǎn)流向中點(diǎn)抽頭的負(fù)向電流I-T1A。該電流I-TlA在只關(guān)注絕對(duì)值的情況下，如圖6(b)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)逐漸增加。而且，在該第 2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的最后呈現(xiàn)的電流I-TlA的最大值成為“Ip” (如果考慮符號(hào)，則成為“-Ip”。這里，如圖3所示，在正常狀態(tài)下，流過(guò)第2線圈TlB的電流I-T1B， 其基準(zhǔn)方向與電流I-TlA相反。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，流過(guò)第1 線圈TlA的電流I-TlA與正常狀態(tài)下流過(guò)構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第2線圈 TlB的電流I-TlB的大小和方向相同。另外，如后述那樣，此時(shí)流過(guò)第1線圈TlA的電流，從與該第1線圈TlA連接的其它變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61流入。如上所述，根據(jù)該電源電路1的結(jié)構(gòu)，在構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第 2線圈TlB不能發(fā)揮功能的情況下，與在正常狀態(tài)下流過(guò)第2線圈TlB的電流I-TlB相同的電流，流過(guò)第1線圈T1A。S卩，第1線圈TlA進(jìn)行同時(shí)發(fā)揮兼做第2線圈TlB的功能的動(dòng)作。由此，如圖6(c) (g)所示，在第1變壓器Tl的次級(jí)線圈T12側(cè)，進(jìn)行與正常狀態(tài)時(shí)完全相同的動(dòng)作(參照?qǐng)D4(e) (i))。因此，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間，即， 輸出端子01之間，與正常狀態(tài)時(shí)同樣，輸出由電感器Ll和輸出平滑電容器Cl平滑化的輸出電壓VI。下面，根據(jù)圖7的時(shí)序圖，對(duì)未發(fā)生故障的變壓器T2 T6的動(dòng)作，以第2變壓器 T2為代表進(jìn)行說(shuō)明。另外，關(guān)于其余的變壓器T3 T6的動(dòng)作，由于與第2變壓器T2同樣， 所以省略說(shuō)明。如上所述，第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2在電源控制電路CC的控制下交替成為導(dǎo)通狀態(tài)。而且，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，初級(jí)線圈T21的第1線圈T2A的端點(diǎn)電位成為地電位(0[V])，此時(shí)的初級(jí)線圈T21的中點(diǎn)抽頭的電位與初級(jí)側(cè)電壓Vin相等。因此，如圖7(a)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，以中點(diǎn)抽頭電位為基準(zhǔn)的第1線圈T2A的電壓V-T2A成為“-Vin[V] ”。這里，由于初級(jí)線圈T21 的第1線圈T2A和第2線圈T2B圈數(shù)為相同的(Np)，并且極性也相同，所以，在初級(jí)線圈T21 的第2線圈T2B中，基于相互感應(yīng)而產(chǎn)生與第1線圈T2A相同大小和方向的電壓。因此，如圖7(b)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，以中點(diǎn)抽頭的電位為基準(zhǔn)的第2線圈T2B的電壓V-T2B成為“Vin[V]”。而且，此時(shí)如圖7(c)所示，在第1線圈T2A中從中點(diǎn)抽頭側(cè)流向端點(diǎn)側(cè)的電流I-T2A，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。這樣的第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl在導(dǎo)通期間Slon的動(dòng)作，與上述的正常狀態(tài)同樣(參照?qǐng)D4(a) 和(b))。由此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后所表現(xiàn)的電流I-T2A的最大值成為“Ip”。而此時(shí)由于第2電源開(kāi)關(guān)元件S2處于截止?fàn)顟B(tài)，所以在第2線圈T2B中沒(méi)有電流，如圖7(d)所示，在第2線圈T2B中從中點(diǎn)抽頭側(cè)流向端點(diǎn)側(cè)的電流I-T2B成為 “O”。在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，第2線圈T2B的端點(diǎn)電位成為地電位 (0[V])，此時(shí)的初級(jí)線圈T21的中點(diǎn)抽頭的電位與初級(jí)側(cè)電壓Vin相等。因此，如圖7(b)所示，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第2線圈T2B的電壓V-T2B成為“_Vin[V] ”。此時(shí)，在初級(jí)線圈T21的第1線圈T2A中，基于相互感應(yīng)而產(chǎn)生與第2線圈T2B相同大小和方向的電壓。因此，如圖7(a)所示，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第1線圈T2A 的電壓V-T2A成為“Vin[V] ”。在這樣的第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的第2線圈T2B的電壓V-T2B和第1線圈T2A的電壓V-T2A的動(dòng)作，與上述的正常狀態(tài)同樣(參照?qǐng)D4(a)和(b))。另一方面，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的流過(guò)第1線圈T2A 的電流I-T2A和流過(guò)第2線圈T2B的電流I-T2B與正常狀態(tài)略有不同。S卩，如上所述，此時(shí)的在構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA中，流過(guò)從端點(diǎn)流向中點(diǎn)抽頭的負(fù)的電流I-T1A。該電流I-TlA在只關(guān)注絕對(duì)值的情況下，如圖 6(b)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。該電流I-TlA的最大值成為“Ip”(如果考慮符號(hào)，則成為“-Ip”。而且，該電流I-TlA通過(guò)第1變壓器Tl以外的其它變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61，流入第1變壓器Tl的初級(jí)線圈T11。具體而言， 流過(guò)構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA的電流I-T1A，被構(gòu)成其余5個(gè)變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61的第1線圈T2A T6A各個(gè)平均分割，即，5等分。由此，盡管第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl處于截止?fàn)顟B(tài)，也能夠如圖7(c)所示那樣，在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第1線圈T2A中，流過(guò)第1變壓器Tl的第1線圈TlA的電流I-TlA 的“1/5”的值的電流I-T2A，從中點(diǎn)抽頭向端點(diǎn)方向流過(guò)。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的最后所表現(xiàn)的電流I-T2A的最大值成為“Ip/5”。另一方面，此時(shí)，在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第2線圈T2B中，從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)的電流I-T2B，如圖7(d)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。這樣的電流I-T2B的動(dòng)作本身與正常狀態(tài)相似。但是，此時(shí)在第2線圈T2B中，在流過(guò)正常狀態(tài)下流過(guò)的電流(最大值為“Ip”)的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步流過(guò)了與流過(guò)第1線圈T2A 的電流I-T2A的增加部分相應(yīng)的電流(最大值為“Ip/5”)。這里，與電流I-T2A的增加部分相應(yīng)的電流，向與該電流I-T2A相反的方向，S卩，在第2線圈T2B中，電流從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)方向。由此，流過(guò)第2線圈T2B的電流I-T2B相對(duì)正常狀態(tài)下流過(guò)的電流值增加了 20% (1/5)。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的最后所表現(xiàn)的電流I-T2B的最大值成為“6Ip/5”。而且，如圖7(e) (i)所示，在第2變壓器T2的次級(jí)線圈T22側(cè)，進(jìn)行與正常狀態(tài)時(shí)完全相同的動(dòng)作(參照?qǐng)D4(e) (i))。因此，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間，即，輸出端子02之間，與正常狀態(tài)時(shí)同樣，輸出由電感器L2和輸出平滑電容器C2平滑化的輸出電壓V2。另夕卜，以上以構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第2線圈TlB發(fā)生了故障的情況為例進(jìn)行了說(shuō)明，但在該初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA因故障而功能不良的情況下的電源電路1的動(dòng)作也是同樣。而且，關(guān)于第1變壓器Tl以外的任意變壓器T2 T6，在初級(jí)線圈T21 T61的第1線圈T2A T6A和第2線圈T2B T6B中的任意一個(gè)因故障而功能不良的情況下的電源電路1的動(dòng)作也是同樣。另外，在本實(shí)施方式中，雖然以電源電路1具有6個(gè)變壓器的情況為例進(jìn)行了說(shuō)明，但是，對(duì)于在如上述那樣構(gòu)成任意變壓器的初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的一方發(fā)生了故障時(shí)，流過(guò)其它未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈的電流的最大值，可以使用電源電路1 所具有的變壓器的個(gè)數(shù)N、和在全部變壓器為正常狀態(tài)時(shí)流過(guò)各個(gè)構(gòu)成初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的電流的最大值“Ip”，用通用的公式表示。即，在構(gòu)成任意一個(gè)變壓器的初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的一方發(fā)生了故障，而另一方工作正常的情況下，如果把構(gòu)成其它未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的一方作為故障側(cè)線圈，把另一方作為正常側(cè)線圈，則流過(guò)未發(fā)生故障的各個(gè)變壓器的正常側(cè)線圈的電流的最大值為 “Ip”。另一方面，如上所述，在未發(fā)生故障的(N-I)個(gè)變壓器的各個(gè)故障側(cè)線圈中，發(fā)生了故障的變壓器的電流被等分割，即，流過(guò)被(N-I)等分的電流，因此，作為最大值而流過(guò)在正常狀態(tài)時(shí)的電流的最大值“Ip”上加上“{l/(N-l)}Ip”的電流。即，流過(guò)未發(fā)生故障的各個(gè)變壓器的故障側(cè)線圈的電路的最大值成為“{l+l/(N-l)}Ip”。因此，未發(fā)生故障的各個(gè)變壓器的初級(jí)線圈總體的電流的最大值也成為“{l+l/(N-l)}Ip”。中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)的電源電路的動(dòng)作下面，使用圖8 圖10對(duì)初級(jí)線圈Tll T61的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)電源電路 1的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。這里，舉例說(shuō)明如圖8所示那樣，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭因故障而功能不良，來(lái)自初級(jí)側(cè)電源4的初級(jí)側(cè)電壓Vin不能施加到第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll上的情況。首先，根據(jù)圖9的時(shí)序圖，對(duì)發(fā)生了故障的第1變壓器Tl的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。另外， 圖9與表示正常狀態(tài)下的第1變壓器Tl的動(dòng)作的圖4對(duì)應(yīng)，但這里由于初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭不能發(fā)揮功能，所以，對(duì)于作用于初級(jí)線圈Tll的電壓，表示為不是以中點(diǎn)抽頭為基準(zhǔn)，而是以第2線圈TlB的端點(diǎn)電位為基準(zhǔn)的初級(jí)線圈Tll的電壓V-T1AB。即使是第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll發(fā)生了故障的情況，第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl 和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2也能夠與正常狀態(tài)下的動(dòng)作中同樣，被電源控制電路CC交替控制為導(dǎo)通狀態(tài)。而且，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈 Tl 1中的第1線圈TlA的端點(diǎn)電位成為地電位(0 [V])，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2成為了導(dǎo)通狀態(tài)時(shí)，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中的第2線圈TlB的端點(diǎn)電位成為地電位(0[V])。 但是，在本例中，由于初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭因故障而不能發(fā)揮功能，所以，來(lái)自初級(jí)側(cè)電源4的初級(jí)側(cè)電壓Vin不能被施加在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll上，就第1變壓器Tl 個(gè)體而言，在初級(jí)線圈Tll中不產(chǎn)生電壓。另一方面，如對(duì)正常狀態(tài)下的動(dòng)作所作的說(shuō)明那樣，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，未發(fā)生故障的其它變壓器T2 T6中，在相互感應(yīng)的作用下，第2線圈T2B T6B的電壓成為“Vin[V]，，(參照?qǐng)D10(b)，相對(duì)地電位的電位成為“2Vin[V] ”。同樣，在第2 電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，在相互感應(yīng)的作用下，第1線圈TlB TlB的電壓成為 "Vin[V] ”(參照?qǐng)D10(a)，相對(duì)地電位的電位成為“2Vin[V] ”。而且，發(fā)生了故障的第1變壓器Tl的初級(jí)線圈T11，由于與正常的變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61電連接，所以第 1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll兩端的電位，與正常的其它變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61兩端的電位相同。即，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中的第2線圈TlB的端點(diǎn)電位成為“2Vin[V] ”，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中的第1線圈TlA的端點(diǎn)電位成為“2Vin[V] ”。因此，如圖9(a)所示，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈 Tll的電壓V-TlAB成為“-2Vin[V] ”，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，第1變壓器 Tl的初級(jí)線圈Tll的電壓V-TlAB成為“2Vin[V]”。這樣，在第1變壓器Tl中，即使中點(diǎn)抽頭不能發(fā)揮功能，在初級(jí)線圈Tll的兩端，也能夠產(chǎn)生與正常狀態(tài)相同的電壓。另外，此時(shí)的第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中的高側(cè)的電位“2Vin[V]”不是由該初級(jí)線圈Tll所產(chǎn)生的電位，而是基于與該初級(jí)線圈Tll的端點(diǎn)連接的其它變壓器T2 T6 的電位被提升的電位。因此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，在初級(jí)線圈Tll中， 流過(guò)從第2線圈TlB的端點(diǎn)流向第1線圈TlA的端點(diǎn)的正的電流I-T1AB。該電流I-TlAB 如圖9(b)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間點(diǎn)經(jīng)過(guò)而逐漸增加。而且，在該第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后所表現(xiàn)的電流I-TlAB的最大值成為“Ip/2”。同樣，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，在初級(jí)線圈Tll中，流過(guò)從第1線圈TlA的端點(diǎn)流向第2線圈TlB的端點(diǎn)的負(fù)的電流I-T1AB。該電流I-TlAB如圖9(b)所示，在只關(guān)注其絕對(duì)值的情況下，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間點(diǎn)經(jīng)過(guò)而逐漸增加。而且，在該第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的最后所表現(xiàn)的電流I-TlAB的最大值成為“Ip/T’ (如果考慮符號(hào)，則成為“-Ιρ/2”)。這里，如圖8所示，第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll成為，其中點(diǎn)抽頭不能發(fā)揮功能， 而構(gòu)成初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA和第2線圈TlB作為一體來(lái)發(fā)揮功能的狀態(tài)。因此， 該初級(jí)線圈Tll由于相對(duì)正常狀態(tài)的第1線圈TlA或第2線圈Τ1Β，圈數(shù)成為2倍QNp)， 兩端的電壓也成為2倍，所以，流過(guò)的電流的大小成為“ 1/2”。另外，如后述的那樣，在第1 電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on流過(guò)初級(jí)線圈 Tll的電流，從與該初級(jí)線圈Tll連接的其它變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61流入。如上所述，根據(jù)該電源電路1的結(jié)構(gòu)，在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭不能發(fā)揮功能的情況下，初級(jí)線圈Tll的圈數(shù)成為2倍ONp)，流過(guò)的電流I-TlAB的大小成為“1/2”。由此，雖然初級(jí)線圈Tll側(cè)的動(dòng)作與正常狀態(tài)時(shí)不同，但在第1變壓器Tl的次級(jí)線圈T12側(cè)，如圖9(c) (g)所示，進(jìn)行與正常狀態(tài)時(shí)完全相同的動(dòng)作(參照?qǐng)D4(e) (i))。因此，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間，即輸出端子01之間，與正常狀態(tài)時(shí)同樣，輸出被電感器Ll和輸出平滑電容器Cl平滑的輸出電壓VI。下面，根據(jù)圖10的時(shí)序圖，以第2變壓器T2為代表，對(duì)未發(fā)生故障的變壓器T2 T6的動(dòng)作進(jìn)行說(shuō)明。另外，由于其余變壓器T3 T6的動(dòng)作與第2變壓器T2的動(dòng)作相同， 所以省略說(shuō)明。如上所述，第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2由電源控制電路CC交替控制為導(dǎo)通狀態(tài)。而且，如圖10(a)和(b)所示，此時(shí)，構(gòu)成未發(fā)生故障的第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第1線圈T2A的電壓V-T2A、和第2線圈T2B的電壓V-T2B的動(dòng)作，與正常狀態(tài)相同(參照?qǐng)D4(a)和(b))。另一方面，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon和第 2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on中的流過(guò)第1線圈T2A的電流I-T2A和流過(guò)第2線圈 T2B的電流I-T2B與正常狀態(tài)略有不同。S卩，如上所述，在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，流過(guò)從第2線圈TlB的端點(diǎn)流向第1線圈TlA的端點(diǎn)的正的電流I-T1AB，在第2 電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，流過(guò)從第1線圈TlA的端點(diǎn)流向第2線圈TlB的端點(diǎn)的負(fù)的電流I-T1AB。該電流I-TlAB在只關(guān)注絕對(duì)值的情況下，如圖9(b)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。該電流I-TlAB的絕對(duì)值的最大值成為“Ip/2”。而且，該電流I-TlAB通過(guò)第1變壓器Tl以外的其它變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61，流入第1變壓器Tl的初級(jí)線圈T11。具體而言，流過(guò)構(gòu)成第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll的第1線圈TlA的電流I-T1AB，被其余5個(gè)變壓器T2 T6的初級(jí)線圈T21 T61的第1線圈T2A T6A均等分割，即，被5等分。由此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon，盡管第2電源開(kāi)關(guān)元件S2處于截止?fàn)顟B(tài)，也如圖10(d)所示那樣，在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第2線圈T2B 中，從中點(diǎn)抽頭向端點(diǎn)方向流過(guò)在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中流過(guò)的電流I-TlAB的 “1/5”的值的電流I-T2B。因此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后所表現(xiàn)的電流I-T2B的最大值成為“Ip/10”。另一方面，此時(shí)在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21 的第1線圈T2A中，從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)方向的電流I-T2A，如圖10(c)所示，在瞬間上升到一定值后，隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。這樣的電流I-T2A的動(dòng)作本身與正常狀態(tài)相似。 但是，此時(shí)在第1線圈T2A中，除了在正常狀態(tài)下流過(guò)的電流(最大值為“Ip”)之外，還流過(guò)與流過(guò)第2線圈T2B的電流I-T2B的增加部分相應(yīng)的電流(最大值為“Ip/10”)。這里， 與電流I-T2B的增加部分相應(yīng)的電流流向與該電流I-T2B相反的方向，即，在第1線圈T2A 中從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)方向。由此，流過(guò)第1線圈T2A的電流I-T2A，相對(duì)在正常狀態(tài)下流過(guò)的電流值而增加了 10% (1/10)。因此，在第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl的導(dǎo)通期間Slon的最后所表現(xiàn)的電流I-T2A的最大值成為“l(fā)lIp/10”。同樣，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on，盡管第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl處于截止?fàn)顟B(tài)，也如圖10(c)所示那樣，在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第1線圈T2A 中，從中點(diǎn)抽頭向端點(diǎn)方向流過(guò)在第1變壓器Tl的初級(jí)線圈Tll中流過(guò)的電流I-TlAB的 “1/5”的值的電流I-T2A。另一方面，此時(shí)在構(gòu)成第2變壓器T2的初級(jí)線圈T21的第2線圈 T2B中，從中點(diǎn)抽頭流向端點(diǎn)方向的電流I-T2B，如圖10(d)所示，在瞬間上升到一定值后， 隨著時(shí)間的經(jīng)過(guò)而逐漸增加。此時(shí)在第2線圈T2B中，除了在正常狀態(tài)下流過(guò)的電流(最大值為“Ip”)以外，還流過(guò)與流過(guò)第1線圈T2A的電流I-T2A的增加部分相應(yīng)的電流(最大值為“Ip/10”)。由此，流過(guò)第2線圈T2B的電流I-T2B，相對(duì)在正常狀態(tài)下流過(guò)的電流值而增加了 10% (1/10)。因此，在第2電源開(kāi)關(guān)元件S2的導(dǎo)通期間S2on的最后所表現(xiàn)的電流I-T2B的最大值成為“ΙΙΙρ/10”。而且，如圖10(e) (i)所示，在第2變壓器T2的次級(jí)線圈T22側(cè)，進(jìn)行與正常狀態(tài)時(shí)完全相同的動(dòng)作(參照?qǐng)D4(e) (i))。因此，在輸出正極線51與輸出負(fù)極線52之間，即在輸出端子02之間，與正常狀態(tài)時(shí)同樣，輸出被電感器L2和輸出平滑電容器C2平滑的輸出電壓V2。另外，以上舉例說(shuō)明了第1變壓器Tl中的初級(jí)線圈Tll的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障的情況，但關(guān)于第1變壓器Tl以外的任意變壓器T2 T6，在初級(jí)線圈T21 T61的中點(diǎn)抽頭因故障而功能不良的情況下，電源電路1的動(dòng)作也是同樣。而且，不僅是中點(diǎn)抽頭本身發(fā)生了故障的情況，即使是從初級(jí)側(cè)電源4的正極端子到任意變壓器Tl T6的中點(diǎn)抽頭的布線的任意部位發(fā)生了故障的情況，也是同樣。另外，在本實(shí)施方式中，說(shuō)明了電源電路1具有6個(gè)變壓器的情況，但關(guān)于在如上述那樣任意變壓器的初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)，流過(guò)其它未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈的電流的最大值，可以使用電源電路1所具有的變壓器的個(gè)數(shù)N、和在全部變壓器處于正常狀態(tài)時(shí)流過(guò)構(gòu)成初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的電流的最大值“Ip”，用通用的公式表示。即，在任意一個(gè)變壓器中的初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障的情況下，在未發(fā)生故障的(N-I)個(gè)變壓器的各自的初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈中，流過(guò)發(fā)生了故障的變壓器的電流被均等分割，即，被(N-I)等分，因此，作為最大值而流過(guò)在處于正常狀態(tài)時(shí)的電流的最大值“如”上加上“[1/{2(^1)}]訌”的電流。即，流過(guò)未發(fā)生故障的各個(gè)變壓器的故障側(cè)下圈的電流的最大值成為“ [1+1/ {2 (N-I)} ] Ip”。因此，未發(fā)生故障的各個(gè)變壓器的初級(jí)線圈總體的電流的最大值也成為“ [1+1/ {2 (N-I)} ] Ip”。各個(gè)變壓器的芯的設(shè)定如上所述，在構(gòu)成任意變壓器的初級(jí)線圈的第1線圈和第2線圈的一方發(fā)生了故障時(shí)，流過(guò)未發(fā)生故障的初級(jí)線圈的電流的最大值，比在任意變壓器的初級(jí)線圈的中點(diǎn)抽頭發(fā)生了故障時(shí)，流過(guò)未發(fā)生故障的初級(jí)線圈的電流的最大值大。而且，流過(guò)這樣的未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈的電流的最大值，如上所述，成為“ [1+1/ {2 (N-I)} ] Ip”，因此，只要設(shè)定不發(fā)生各個(gè)變壓器的芯的磁通飽和的各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs，則即使在任意變壓器的初級(jí)線圈或其周邊發(fā)生了斷線或接觸不良等故障的情況下，也能夠保證各個(gè)變壓器的動(dòng)作。這里，流過(guò)各個(gè)變壓器的芯的磁通與流過(guò)各個(gè)變壓器的線圈的電流成正比例。因此，在該電源電路1中，如上述式(1)所示，把各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs設(shè)定為必要飽和磁通密度的U+1/(N-1)}倍以上，該必要飽和磁通密度&!是為了使在構(gòu)成N個(gè)變壓器的電路內(nèi)沒(méi)有損壞部位的正常狀態(tài)下流過(guò)初級(jí)線圈的電流的最大值Ip不會(huì)發(fā)生磁飽和所最低限所需的必要飽和磁通密度。在本實(shí)施方式中，電源電路1具有6個(gè)變壓器Tl T6(N = 6)。因此，對(duì)各個(gè)變壓器Tl T6的芯來(lái)說(shuō)，各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs被設(shè)定相對(duì)必要飽和磁通密度的“6/5”倍以上。通過(guò)這樣地設(shè)定各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs，在多個(gè)變壓器的初級(jí)線圈的任意部位發(fā)生了故障時(shí)，可防止流過(guò)該故障初級(jí)線圈的電流等分地流過(guò)未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈而使未發(fā)生故障的變壓器的初級(jí)線圈的芯形成磁飽和的情況。由此，能夠從其它未發(fā)生故障的變壓器供給流過(guò)發(fā)生了故障的變壓器的初級(jí)線圈的電流，從而，可如上述那樣使發(fā)生了故障的初級(jí)線圈可靠地進(jìn)行與未發(fā)生故障的變壓器相似的動(dòng)作。以上，說(shuō)明了關(guān)于各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs的下限值的設(shè)定。而關(guān)于各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs的上限值，沒(méi)有特殊的限制，可自由進(jìn)行設(shè)定。因此，只要芯的飽和磁通密度Bs在上述的下限值以上的范圍內(nèi)，考慮制造的容易性和成本等來(lái)設(shè)定適當(dāng)?shù)牟馁|(zhì)、結(jié)構(gòu)、形狀等，可達(dá)到良好的效果。但是，如果考慮到如上述那樣即使在初級(jí)線圈發(fā)生了故障時(shí)，也能夠確保輸出與正常狀態(tài)同樣的輸出電壓的狀態(tài)的，在1個(gè)變壓器的初級(jí)線圈中流過(guò)的最大電流值，則該最大電流值為“N· Ip”。這樣的最大電流值(N· Ip)相當(dāng)于在N個(gè)變壓器的初級(jí)線圈中的只有1個(gè)未發(fā)生故障，其余的(N-I)個(gè)初級(jí)線圈中的第 1線圈和第2線圈的一方發(fā)生了故障的狀態(tài)下，流過(guò)未發(fā)生故障的初級(jí)線圈的電流值。因此，只要把各個(gè)芯的飽和磁通密度Bs設(shè)定為基于這樣的最大電流值(Ν·Ιρ)不會(huì)發(fā)生各個(gè)變壓器的芯的磁通飽和，則即使在如上述那樣有(N-I)個(gè)變壓器的初級(jí)線圈發(fā)生了故障的情況下，也能夠確保各個(gè)變壓器的動(dòng)作。反之，在可確保與正常狀態(tài)同樣的輸出電壓的狀態(tài)下，在初級(jí)線圈中不會(huì)流過(guò)超過(guò)這樣的最大電流值(Ν·Ιρ)的電流，從而不需要考慮其以上的電流值來(lái)設(shè)定各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs?；谶@一點(diǎn)，優(yōu)選各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs被設(shè)定為必要飽和磁通密度的N倍以下。在這種情況下，關(guān)于各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs的設(shè)定，與上述的下限值的設(shè)定一同，可用下式C3)表示。{1+1/(N-I)} Bn ^ Bs ^ N · Bn... (3)另外，在上述那樣的設(shè)定以外，采用例如容許在N個(gè)變壓器中的(N/幻個(gè)變壓器的初級(jí)線圈的故障的設(shè)定的情況下，優(yōu)選各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs被設(shè)定為必要飽和磁通密度的2倍以下。這樣，對(duì)于各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度Bs的上限值，優(yōu)選對(duì)應(yīng)根據(jù)電源電路1的使用狀況等而容許何種程度的故障進(jìn)行適宜設(shè)定。其它實(shí)施方式(1)在上述實(shí)施方式中，主要說(shuō)明了電源電路1具有6個(gè)變壓器Tl T6的情況， 并且只對(duì)關(guān)于公式等的一部分說(shuō)明，把變壓器的個(gè)數(shù)一般化為N個(gè)(N是2以上的整數(shù))進(jìn)行了說(shuō)明。當(dāng)然，本發(fā)明的電源電路1所具有的變壓器的個(gè)數(shù)不限于6個(gè)，只要是2個(gè)以上的任意個(gè)數(shù)，可同樣適用。因此，例如電源電路1具有4個(gè)變壓器，或具有12個(gè)變壓器的結(jié)構(gòu)，或者電源電路1具有7個(gè)以上變壓器的結(jié)構(gòu)，也是本發(fā)明的良好實(shí)施方式之一。(2)在上述實(shí)施方式中，舉例說(shuō)明了作為第1電源開(kāi)關(guān)元件Sl和第2電源開(kāi)關(guān)元件S2而使用了 FET的情況。但是，這些開(kāi)關(guān)元件的具體結(jié)構(gòu)不限于此，例如，也可以使用如 IGBT或雙極性晶體管等那樣的公知的各種構(gòu)造的功率晶體管。同樣，作為逆變電路2的各個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件3，出了使用IGBT以外，也可以使用FET或雙極性晶體管等公知的各種構(gòu)造的功率晶體管。(3)在上述實(shí)施方式中，舉例說(shuō)明了把電動(dòng)機(jī)2的驅(qū)動(dòng)用逆變電路2作為本發(fā)明的電源電路1的驅(qū)動(dòng)對(duì)象的情況。但是，本發(fā)明的實(shí)施方式不限于此，例如，作為用于驅(qū)動(dòng)如電源裝置等那樣的公知的各種用途的逆變電路中的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件的逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路，也可以良好地應(yīng)用本發(fā)明。產(chǎn)業(yè)上應(yīng)用的可能性本發(fā)明可以非常適用于用于驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件的逆變器用電源電路。符號(hào)說(shuō)明1-逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路；2-逆變電路；3-逆變器用開(kāi)關(guān)元件；4-初級(jí)側(cè)電源；5-第1電源控制部；6-第2電源控制部；Tl T6-變壓器；Tll T61-初級(jí)線圈；TlA T6A-初級(jí)線圈的第1線圈；TlB T6B-初級(jí)線圈的第2線圈；T12 T62-次級(jí)線圈；TlC T6C-次級(jí)線圈的第1線圈；TlD T6D-次級(jí)線圈的第2線圈；
Vl V6-輸出電壓。
權(quán)利要求
1. 一種逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路，用于驅(qū)動(dòng)構(gòu)成逆變電路的多個(gè)逆變器用開(kāi)關(guān)元件，其中，具有N個(gè)變壓器，該變壓器與推挽方式對(duì)應(yīng)，在初級(jí)線圈和次級(jí)線圈中分別具有第1線圈和第2線圈，并且把上述次級(jí)線圈的輸出電壓供給到上述逆變器用開(kāi)關(guān)元件，其中，N是2 以上的整數(shù)，N個(gè)上述初級(jí)線圈的上述第1線圈彼此與由第1電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接，并且，N個(gè)上述初級(jí)線圈的上述第2線圈彼此與由第2電源控制部控制的初級(jí)側(cè)電源并聯(lián)連接，上述各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度被設(shè)定為必要飽和磁通密度的[1+1/(N-1)]倍以上，該必要飽和磁通密度是在構(gòu)成N個(gè)上述變壓器的電路內(nèi)沒(méi)有損壞部位的正常狀態(tài)下，即使是流過(guò)上述初級(jí)線圈的電流的最大值也不會(huì)發(fā)生磁飽和的最低限所需的必要飽和磁通密度。
全文摘要
本發(fā)明提供一種逆變器驅(qū)動(dòng)用電源電路，即使在初級(jí)線圈發(fā)生了故障的情況下，也能夠抑制次級(jí)線圈的輸出電壓的下降，進(jìn)行正常的逆變器的動(dòng)作。該電路具有與推挽方式對(duì)應(yīng)的N個(gè)(N是2以上的整數(shù))變壓器(T1～T6)，N個(gè)初級(jí)線圈(T11～T61)的第1線圈(T1A～T6A)彼此與由第1電源控制部(5)控制的初級(jí)側(cè)電源(4)并聯(lián)連接，并且第2線圈(T1B～T6B)彼此與由第2電源控制部(6)控制的初級(jí)側(cè)電源(4)并聯(lián)連接，各個(gè)變壓器的芯的飽和磁通密度被設(shè)定為必要飽和磁通密度的[1+1/(N-1)]倍以上，該必要飽和磁通密度是在構(gòu)成N個(gè)變壓器(T1～T6)的電路內(nèi)沒(méi)有損壞部位的正常狀態(tài)下，使流過(guò)初級(jí)線圈(T11～T61)的電流的最大值不會(huì)發(fā)生磁飽和的最低限所需的必要飽和磁通密度。
文檔編號(hào)H02M3/337GK102292904SQ20108000559
公開(kāi)日2011年12月21日 申請(qǐng)日期2010年4月13日 優(yōu)先權(quán)日2009年5月26日
發(fā)明者中村恭士, 青木一雄 申請(qǐng)人:愛(ài)信艾達(dá)株式會(huì)社