專利名稱：一種電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種電機(jī)(包括發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī))，尤其涉及一種電機(jī)轉(zhuǎn)子 的線圈纏繞方法。
背景技術(shù)：
電機(jī)是通過電磁感應(yīng)原理來實(shí)現(xiàn)能量轉(zhuǎn)換的裝置。電在電機(jī)中是以"路" 的形式存在，即由電機(jī)內(nèi)的線圈、繞組構(gòu)成電機(jī)的電路；磁在電機(jī)中是以"場" 的形式存在的。在發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子和定子中所發(fā)生的一切電磁過程都與 電機(jī)繞組有關(guān)，電機(jī)繞組是交流、直流電機(jī)中關(guān)鍵的電磁部件。
線圈是組成電機(jī)繞組的基本單元，不同的電機(jī)有不同的繞組形式，除去 像直流電機(jī)勵(lì)磁繞組等集中式繞組和籠式轉(zhuǎn)子等整體結(jié)構(gòu)的繞組以外，通常 由一根或多根絕緣電線，按一定的匝數(shù)和形狀在線圈繞線模子(槽)中繞制 并綁扎而成。
線圈嵌入鐵芯槽中的直線部分稱為有效邊L絲，有效邊L有效是電磁能量 轉(zhuǎn)換的部分，而兩端部伸出鐵芯槽外的線圈部分不能直接轉(zhuǎn)換能量，僅僅起 一個(gè)連接相鄰兩條有效邊的橋梁作用的無效邊L g，與線圈有效邊L ，一起 形成繞組線圈閉合回路的部分。因此，有效邊L有效所占整個(gè)線圈的比例，決 定了線圈的有效利用率ri。
電機(jī)的線圈繞組是根據(jù)電機(jī)型號與額定功率、電壓、電流等規(guī)格設(shè)計(jì)決 定。額定功率的大小決定了所需線圈繞組有效邊L，的圈經(jīng)，額定功率小的 電機(jī)，電流小，圈經(jīng)就小，額定功率大的電機(jī)，電流大，圈經(jīng)就大；對于電 機(jī)繞組來說，特別是對于多匝數(shù)、多股型電機(jī)繞組，起橋梁作用的無效邊L 連接就越長，圈經(jīng)就越粗，這樣，不僅浪費(fèi)了原材料，還增加了發(fā)電機(jī)和電動(dòng) 機(jī)轉(zhuǎn)子、定子的體積(極槽的空間利用率低)。
眾所周知，欲使電機(jī)正常工作，必須遵循一定的繞組排列原則，普通電 機(jī)的排列原則如下
31) 一個(gè)磁極內(nèi)所有導(dǎo)體的電流方向必須一致；
2) 相鄰兩個(gè)磁極內(nèi)所有導(dǎo)體的電流方向必須相反；
3) 若為雙層繞組，以上層繞組為準(zhǔn)，或以下層繞組為準(zhǔn)。
請參閱圖1A，圖1A所示為現(xiàn)有技術(shù)中轉(zhuǎn)子繞組的線圈繞法示意圖。對 于目前應(yīng)用最為廣泛的線圈，從視覺的徑向角度來看，電機(jī)繞組與激磁磁極 在發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子、定子的軸向和徑向上都采用封閉式繞組(閉環(huán)式繞 組)。我們假設(shè)該轉(zhuǎn)子繞組是在額定功率大的電機(jī)中使用，為了保證較大的 線圈繞組圈經(jīng)， 一種方式可以用較大線徑的導(dǎo)線繞制，但如果導(dǎo)線線徑過大 (一般在1.6mm)，則會(huì)因線粗而難繞難嵌，另一種方式還可以采用線徑較 小的導(dǎo)線并繞代替；但不論上述哪種方法，均存在以下缺點(diǎn)
首先，對于多匝數(shù)、多股型電機(jī)繞組，起橋梁作用的無效邊L^太長， 線圈的有效利用率ri低，增加了銅的消耗，浪費(fèi)了原材料。
其次，增加了發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的體積及重量。
再者，為了滿足線圈端部長度的一致性、均勻平整，以及電氣和機(jī)械的 平衡性，現(xiàn)有導(dǎo)線繞制技術(shù)對繞制工藝要求較高，繞組制作工藝的繁瑣，容 易造成組裝的困擾。
因此，如何發(fā)展出一種可改善現(xiàn)有技術(shù)缺陷的電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈的纏繞方 法，實(shí)為目前迫切需要解決的課題。

發(fā)明內(nèi)容
鑒于上述技術(shù)的不足，本發(fā)明的目的在于，提供一種在所述發(fā)電機(jī)和電 動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子上以波形(蛇形)纏繞線圈的方法。該纏繞線圈的方法對于同步發(fā) 電機(jī)和同步電動(dòng)機(jī)都能適用。
本發(fā)明的目的是通過如下的技術(shù)方案實(shí)現(xiàn)的
一種電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，包括所述轉(zhuǎn)子線圈繞組的有效邊與相 鄰的同 一線圈繞組的有效邊通過所述線圈繞組的連接邊折返纏繞，且所述轉(zhuǎn) 子線圈繞組有效邊的邊線與相鄰的同一線圈繞組有效邊的邊線之間的距離 為一個(gè)節(jié)距。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述的線圈繞組為多匝數(shù)、多股型繞組。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述電機(jī)轉(zhuǎn)子鐵芯包括多個(gè) 線圈嵌放槽，線圈繞組中的各股線圈均勻嵌放在相鄰的幾個(gè)線圈嵌放槽中。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述的線圈繞組由高坡膜合 金絕緣導(dǎo)線制成。
本發(fā)明還提供一種電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，所述轉(zhuǎn)子線圈繞組包括三 組相同規(guī)格的分線圈繞組，每組分線圈繞組也可采用上述的纏繞方法進(jìn)行繞 制，且三組分線圈繞組各自所包含的一條有效邊依次分布在一個(gè)節(jié)距內(nèi)。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述的線圈繞組為多匝數(shù)、 多股型繞組。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述電機(jī)轉(zhuǎn)子鐵芯包括多個(gè) 線圈嵌放槽，每個(gè)線圈繞組均勻嵌放在相鄰的幾個(gè)線圈嵌放槽中。
根據(jù)所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其中，所述的線圈繞組由高坡膜合 金絕緣導(dǎo)線制成。
從上述技術(shù)方案可以看出，本發(fā)明在電機(jī)的轉(zhuǎn)子、定子的徑向?qū)用嫔鲜?開放式繞組(開環(huán)式繞組)，但從電機(jī)轉(zhuǎn)子、定子的軸向?qū)用婵催M(jìn)去，本發(fā) 明的波形繞組仍然還是一個(gè)大的封閉式線圈繞組。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明 的有益效果在于
首先，由于本發(fā)明有效減少了在電機(jī)的轉(zhuǎn)子、定子繞組線圈起橋梁作用 的無效邊L，的長度，特別是對于多匝數(shù)、多股型電機(jī)繞組，提高了線圈的 有效利用率ll，減少了銅的消耗，降低了成本。
其次，減少了發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的體積及重量。
再者，本波型繞組在發(fā)電機(jī)、電動(dòng)機(jī)的制作過程中，減少了繁瑣的繞組 制作工藝。
并且，在電磁的原理上簡化電機(jī)繞組的計(jì)算過程。


圖1A為現(xiàn)有技術(shù)中轉(zhuǎn)子繞組的線圈繞法示意圖； 圖1B為本發(fā)明實(shí)施例轉(zhuǎn)子繞組的線圈繞法示意5圖2A為本發(fā)明實(shí)施例電機(jī)波形繞組在N極S極下之間沿F拖動(dòng)方向轉(zhuǎn)
動(dòng)，切割磁力線的示意圖2B為AX線圈繞組沿拖動(dòng)力F方向運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的正弦交變電動(dòng)勢及
正弦交變電流的波形圖3A為本發(fā)明實(shí)施例同步交流二極三相單股式波繞組分槽布線圖； 圖3B為采用本發(fā)明實(shí)施例同步交流二極三相三股式波繞組布線圖； 圖4A為本發(fā)明實(shí)施例的同步高頻、高壓、大功率發(fā)電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子結(jié)
構(gòu)俯視圖4B為本發(fā)明實(shí)施例的同步高頻、高壓、大功率發(fā)電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子結(jié) 構(gòu)俯視圖5A為采用本發(fā)明繞制方法制成的直線電機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖； 圖5B為圖5A所示直線電機(jī)的局部結(jié)構(gòu)示意圖6A為采用本發(fā)明繞制方法制成的航空發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構(gòu)剖面圖； 圖6B為采用本發(fā)明繞制方法制成的航空發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構(gòu)俯視圖。
具體實(shí)施例方式
下面將結(jié)合附圖對本發(fā)明的電機(jī)定子的繞組結(jié)構(gòu)進(jìn)行詳細(xì)說明。
本發(fā)明電機(jī)繞組依舊為由多個(gè)線圈或線圈組組成的多匝數(shù)、多股型電機(jī) 繞組，轉(zhuǎn)子的展開側(cè)面呈波形或蛇形(如圖2B所示)。與圖1A所示的線 圈纏繞方式不同的是，從視覺的角度上看，本發(fā)明電機(jī)波形繞組的線圈纏繞 方法在電機(jī)的轉(zhuǎn)子、定子的徑向?qū)用嫔峡梢哉J(rèn)為是開放式繞組(開環(huán)式繞 組) ，然而，從電機(jī)轉(zhuǎn)子、定子的軸向?qū)用婵催M(jìn)去，本發(fā)明的波形繞組還是 一個(gè)大的封閉式線圈繞組。
具體地說，本發(fā)明線圈繞組的纏繞方式為導(dǎo)體線圈在纏繞時(shí)，所述轉(zhuǎn) 子線圈繞組的有效邊L絲與相鄰的同一線圈繞組的有效邊L有效通過所述線圈 繞組的連接邊L ,折返纏繞，且所述轉(zhuǎn)子線圈繞組有效邊L ^的邊線與相鄰 的同一線圈繞組有效邊L有效的邊線之間的距離為一個(gè)節(jié)距。
請參閱圖2A，圖2A為本發(fā)明實(shí)施例波形電機(jī)繞組在N極和S極之間沿 F拖動(dòng)方向轉(zhuǎn)動(dòng)，切割磁力線的示意圖。如圖所示，AX線圈繞組是W匝的多匝數(shù)、多股型線圈繞組，如果AX線圈繞組的有效邊垂直切割磁力線，根 據(jù)法拉弟電磁感應(yīng)定律繞組首尾AX端電勢e為
如圖2A所示，AX線圈繞組的每股有效長度L *效從a點(diǎn)運(yùn)動(dòng)到b點(diǎn)， 繞組AX端所形成的正弦交流電動(dòng)勢正半周最大有效值為
根據(jù)法拉弟電磁感應(yīng)定律的特殊形式 e=BL^=BXLXV
可以得到波形(蛇形)繞組有效段L頓的電動(dòng)勢為 fBL^二BXL有效XV
其中e為繞組線圈內(nèi)的感應(yīng)電勢，單位為伏 B為磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度，單位為特斯拉，1特斯拉為104高斯 L，為線圈繞組的有效長度，單位為米 dx為a點(diǎn)到b點(diǎn)的距離，即極距T dt二cot
V為線圈繞組有效長度L有效在交變磁場中的運(yùn)動(dòng)速度，單位為米/秒 如圖2A所示，dx就是繞組切割磁力線有效長度L在0° 90°之間的運(yùn)
動(dòng)距離，波形(蛇形)繞組AX內(nèi)每股中有W匝線，繞組AX導(dǎo)體內(nèi)感應(yīng)電
勢應(yīng)為
c:BXL有效XWXZXV 其中，B為磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度，單位為特斯拉
Z為股數(shù)(即電機(jī)的槽數(shù)) 再請參閱圖2B，圖2B為AX線圈繞組沿拖動(dòng)力F方向運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的正 弦交變電動(dòng)勢及正弦交變電流i的波形圖。AX線圈繞組每運(yùn)動(dòng)兩個(gè)極距t 的距離(如圖2A所示)，就產(chǎn)生一個(gè)交流周波電動(dòng)勢，即從N極運(yùn)動(dòng)到S 極(a點(diǎn)到b點(diǎn))，線圈繞組感生出一個(gè)周波的感生電動(dòng)勢；線圈繞組AX 中的正弦電流的頻率f為 f=ZXPXn其中Z為繞組股數(shù)(電機(jī)槽數(shù)) P為極對數(shù)
n為每秒旋轉(zhuǎn)圈數(shù)
如果波形(蛇形)繞組運(yùn)用在同步發(fā)電機(jī)中，繞組中的反拖動(dòng)力矩f用 比一薩電磁定律求出
F=BxixL 有效
其中B為磁場的磁感應(yīng)強(qiáng)度，單位為特斯拉，1特斯拉為104高斯 i為線圈繞組流過的總電流 L有效為導(dǎo)體的總有效長度，單位為米 F為電磁力，單位為牛頓
請參閱圖3A，圖3A為采用本發(fā)明實(shí)施例同步交流二極三相單股式波繞 組分槽布線圖。如圖所示，所述轉(zhuǎn)子線圈繞組包括三組相同規(guī)格的線圈分繞 組，每組分線圈繞組采用圖2B所述的纏繞方法進(jìn)行繞制，且三組分線圈繞 組各自所包含的一條有效邊依次分布在一個(gè)節(jié)距內(nèi)。
所述的線圈繞組可以為多匝數(shù)、多股型繞組，所述電機(jī)轉(zhuǎn)子鐵芯包括多 個(gè)線圈嵌放槽，線圈繞組中的各股線圈均勻嵌放在相鄰的幾個(gè)線圈嵌放槽 中。請參閱圖3B，圖3B為采用本發(fā)明實(shí)施例同步交流二極三相三股式波繞 組布線圖。
從圖3A和圖3B中可以看出，本發(fā)明實(shí)施例所示的波形繞組在制作同步 電機(jī)中能節(jié)省大量的銅材消耗，并且，加工繞組時(shí)走線工藝簡單，省去了以 往封閉式繞組繁鎖的下線工藝，減低了制作成本。需要說明的是，以上兩槽 線分布圖只限于同步發(fā)動(dòng)機(jī)或同步電動(dòng)機(jī)布槽線，不適合異步電動(dòng)機(jī)。
在下述的幾個(gè)實(shí)施例中，在同步發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)中繞組可直接替代轉(zhuǎn) 子，例如，所述的線圈繞組由高坡膜合金絕緣導(dǎo)線制成，省去了由硅鋼片疊 壓的轉(zhuǎn)子鐵芯，減少了轉(zhuǎn)子硅鋼片的耗材及簡化制作工藝。
實(shí)施例一
請參閱圖4A和圖4B，圖4A為本發(fā)明實(shí)施例的同步高頻、高壓、大功 率發(fā)電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)俯視圖；圖4B為本發(fā)明實(shí)施例的同步高頻、高壓、 大功率發(fā)電機(jī)定子和轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)俯視圖。如圖所示，同步交流發(fā)電機(jī)由固定的兩個(gè)定子(外定子2和內(nèi)定子3) 和可旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子1兩大部分組成，轉(zhuǎn)子1中的線圈繞組的標(biāo)號為4。用于勵(lì) 磁的定子具有的勵(lì)磁磁極數(shù)，可以根據(jù)實(shí)際需要確定，在本實(shí)施例中，用于 勵(lì)磁的定子具有12極勵(lì)磁磁極。該發(fā)電機(jī)的變頻、變壓輸出全由原拖動(dòng)機(jī) 的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)確定。此外，該同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子l可用截面為圓形、長方形或 方形等的波形繞組單獨(dú)制作，省去了轉(zhuǎn)子鐵芯所需硅鋼片的耗材，并且，該 同步發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子1可以不用銅材制作，而是用工程純鐵或高導(dǎo)磁率的硅鋼 高坡膜合金等高p導(dǎo)磁的金屬鐵材料制成。
實(shí)施例二
請參閱圖5A和圖5B，圖5A為采用本發(fā)明繞制方法制成的直線電機(jī)轉(zhuǎn) 子繞組結(jié)構(gòu)示意圖；圖5B為直線電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組的局部結(jié)構(gòu)示意圖。
如圖所示，該直線電機(jī)勵(lì)磁磁極為線型結(jié)構(gòu)，波繞組是豎直型垂直切割 勵(lì)磁磁極的磁力線。圖中F為運(yùn)動(dòng)方向，當(dāng)然，也可逆向運(yùn)動(dòng)。圖5A中標(biāo) 號所示的5為該直線電機(jī)的繞組，該直線電機(jī)的繞組可用截面為片狀的波形 繞組單獨(dú)制作，此繞組也可用工程純鐵或高導(dǎo)磁鐵磁材料制成，并且，此直 流電機(jī)也可作為發(fā)電機(jī)使用。
實(shí)施例三
請參閱圖6A和圖6B，圖6A為采用本發(fā)明繞制方法制成的航空發(fā)動(dòng)機(jī) 轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構(gòu)剖面示意圖；圖6B為采用本發(fā)明繞制方法制成的航空發(fā)動(dòng)機(jī) 轉(zhuǎn)子繞組結(jié)構(gòu)俯視圖。該航空發(fā)動(dòng)機(jī)的勵(lì)磁磁極用汝鐵硼高剩磁高驕頑力永 磁鐵，該航空發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的繞組也可用截面為圓形、長方形、片狀或方形等 波形繞組單獨(dú)制作，此繞組也可用高坡膜合金絕緣導(dǎo)線制成。
此外，為了更大限度地提高發(fā)動(dòng)機(jī)的功率，該航空發(fā)動(dòng)機(jī)定子的勵(lì)磁磁 極為盤型結(jié)構(gòu)，該盤型結(jié)構(gòu)能根據(jù)需要一盤一盤地疊加勵(lì)磁磁極和波形繞組 盤增加功率，如圖6A和圖6B中的標(biāo)號6和7所示，該發(fā)動(dòng)機(jī)共有9盤波形 繞組盤和10盤勵(lì)磁磁極盤。根據(jù)圖6B的結(jié)構(gòu)，該大功率輸出、高轉(zhuǎn)速的發(fā) 動(dòng)機(jī)可根據(jù)電源輸入的電流頻率可以線性調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)速。
如圖6B標(biāo)號D表示盤型發(fā)動(dòng)機(jī)做功有效圓直徑，假設(shè)，盤型圓周的直 徑D設(shè)置為200M ,則可制成航天發(fā)射器，若有效圓徑周長L為
9L=tixD = 3.1415 x200=628.3M
設(shè)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為n=25轉(zhuǎn)/秒，那么發(fā)射器有效圓周線速度V的理論值 可以得到為
V = 628.3x25轉(zhuǎn)/秒 =15707.5M =15.7公里/秒
從上述三個(gè)實(shí)施例可以看出，本波型繞組可制成大功率、大輸出扭矩、 高頻率(可變頻、可變壓)型同步發(fā)電機(jī)；可制成超大功率、超大輸出力矩、 超高壓、超高轉(zhuǎn)速直線電機(jī)；也可制成超大輸出力矩、超大功率、超高轉(zhuǎn)速 直線電機(jī)或往復(fù)式直線電機(jī)。
由此，本發(fā)明所采用的波型纏繞繞組，在發(fā)電機(jī)、電動(dòng)機(jī)的制作過程中， 減少了繁瑣的繞組下線制作工藝，減少了銅的消耗，降低了成本，并且，在 同步發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)中可單獨(dú)用繞組制作轉(zhuǎn)子，減少了轉(zhuǎn)子鐵芯所需硅鋼片 的耗材。
需要聲明的是，上述發(fā)明內(nèi)容及具體實(shí)施方式
意在證明本發(fā)明所提供技 術(shù)方案的實(shí)際應(yīng)用，不應(yīng)解釋為對本發(fā)明保護(hù)范圍的限定。本領(lǐng)域技術(shù)人員 在本發(fā)明的精神和原理內(nèi)，當(dāng)可作各種修改、等同替換、或改進(jìn)。本發(fā)明的 保護(hù)范圍以所附權(quán)利要求書為準(zhǔn)。
10
權(quán)利要求
1、一種電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，包括所述轉(zhuǎn)子線圈繞組的有效邊與相鄰的同一線圈繞組的有效邊通過所述線圈繞組的連接邊折返纏繞，且所述轉(zhuǎn)子線圈繞組有效邊的中心線與相鄰的同一線圈繞組有效邊的中心線之間的距離為一個(gè)節(jié)距。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述 的線圈繞組為多匝數(shù)、多股型繞組。
3、 根據(jù)權(quán)利要求2所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述電機(jī)轉(zhuǎn)子鐵芯包括多個(gè)線圈嵌放槽，線圈繞組中的各股線圈均勻嵌放在相鄰 的幾個(gè)線圈嵌放槽中。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述 的線圈繞組由高坡膜合金絕緣導(dǎo)線制成。
5、 一種電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述轉(zhuǎn)子線圈繞組包 括三組相同規(guī)格的分線圈繞組，每組分線圈繞組采用權(quán)利要求1所述的線圈 纏繞方法進(jìn)行繞制，且三組分線圈繞組各自所包含的一條有效邊依次分布在 一個(gè)節(jié)距內(nèi)。
6、 根據(jù)權(quán)利要求5所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述 的線圈繞組為多匝數(shù)、多股型繞組。
7、 根據(jù)權(quán)利要求6所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述 電機(jī)轉(zhuǎn)子鐵芯包括多個(gè)線圈嵌放槽，每個(gè)線圈繞組均勻嵌放在相鄰的幾個(gè)線 圈嵌放槽中。
8、 根據(jù)權(quán)利要求5所述電機(jī)轉(zhuǎn)子的線圈纏繞方法，其特征在于，所述 的線圈繞組由高坡膜合金絕緣導(dǎo)線制成。
全文摘要
一種電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組的線圈纏繞方法，包括所述轉(zhuǎn)子線圈繞組的有效邊與相鄰的同一線圈繞組的有效邊通過所述線圈繞組的連接邊折返纏繞，且所述轉(zhuǎn)子線圈繞組有效邊的邊線與相鄰的同一線圈繞組有效邊的邊線之間的距離為一個(gè)節(jié)距。如果制成三相電機(jī)，該三相電機(jī)轉(zhuǎn)子線圈繞組需具有三組相同規(guī)格的分線圈繞組，每組分線圈繞組也可采用上述的纏繞方法進(jìn)行繞制，且三組分線圈繞組各自所包含的一條有效邊均勻分布在一個(gè)節(jié)距內(nèi)。由此，本發(fā)明所采用的波型纏繞繞組，在發(fā)電機(jī)、電動(dòng)機(jī)的制作過程中，減少了繁瑣的繞組下線制作工藝，減少了銅的消耗，減低了成本，并且，在同步發(fā)電機(jī)和電動(dòng)機(jī)中可單獨(dú)用繞組制作轉(zhuǎn)子，減少了轉(zhuǎn)子鐵芯所需硅鋼片的耗材。
文檔編號H02K15/08GK101515741SQ200810007959
公開日2009年8月26日 申請日期2008年2月21日 優(yōu)先權(quán)日2008年2月21日
發(fā)明者強(qiáng) 高 申請人:強(qiáng) 高