專利名稱：電波吸收體和電波吸收體的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及電波吸收體和它的制造方法，特別是涉及對100MHz～數(shù)GHz頻帶的電波屏蔽有效的電波吸收體。
背景技術(shù)：
以移動(dòng)電話和筆記本型個(gè)人電腦為代表的便攜式電子機(jī)器正在普及。最近，報(bào)告有飛機(jī)等內(nèi)的被認(rèn)為是便攜式電子機(jī)器引起的電磁波干擾的問題，在一部分中，禁止了飛機(jī)內(nèi)的便攜式電子機(jī)器的使用。此外，報(bào)告有移動(dòng)電話引起的醫(yī)療儀器的錯(cuò)誤動(dòng)作，有的地方規(guī)定了醫(yī)院內(nèi)禁止移動(dòng)電話的使用。
無論是飛機(jī)還是醫(yī)療儀器，錯(cuò)誤動(dòng)作都會(huì)產(chǎn)生關(guān)乎人命的重大影響，所以重要的是防止電子機(jī)器中的不需要電波的輻射和產(chǎn)生。特別是從便攜式電子機(jī)器和移動(dòng)電話等產(chǎn)生的高頻不需要電波的防止成為重大課題。
為了抑制不需要電波，優(yōu)選應(yīng)用使用頻帶中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ”顯示大的值的電波吸收體，作為這樣的電波吸收體，提出了把軟磁性合金粉末與樹脂等粘結(jié)材料一起固化成形為板狀的電波吸收體。
所述復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ”是在高頻區(qū)域中，在數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中顯示極大的導(dǎo)磁率，成為電波吸收體的電磁干擾抑制效果的指標(biāo)的數(shù)值，該虛數(shù)部μ”越高的，電磁干擾抑制效果越優(yōu)異。須指出的是，在數(shù)百M(fèi)Hz以下的頻帶中，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的實(shí)部μ’顯示極大。
即，如果使工作頻率增大，則最初實(shí)部μ’顯示極大，如果頻率進(jìn)一步增大，則在實(shí)部μ’下降的同時(shí)，虛數(shù)部μ”增大，在數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中，成為虛數(shù)部μ”顯示極大的關(guān)系。
此外，實(shí)部μ’和虛數(shù)部μ”的極大頻率是各自材料中的固有值，因此，有必要根據(jù)要屏蔽的電波頻率，適當(dāng)選擇電波吸收體的材料。
由所述軟磁性合金粉末構(gòu)成的電波吸收體能形成很薄，所以能應(yīng)用于小型儀器中，但是在數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中，虛數(shù)部μ″大致為5以下，即使高也是10以下，存在無法充分取得電磁干擾抑制效果的問題。例如，作為以往的有軟磁性合金粉末構(gòu)成的電波吸收體，已知通過氟樹脂等粘結(jié)材料把Fe-Al-Si合金和Fe-Ni合金等軟磁性合金粉末成形為板狀的電波吸收體，但是在這些電波吸收體中，在成形為板狀后都不進(jìn)行熱處理，所以無法緩和在成形時(shí)作用在軟磁性合金粉末上的應(yīng)力，無法提高所述復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″。
為了充分進(jìn)行軟磁性合金粉末的應(yīng)力緩和，例如在Fe-Al-Si合金中，有必要在800℃左右進(jìn)行熱處理，但是在這樣的高溫下，粘結(jié)材料即氟樹脂熱分解，所以熱處理自身是不可能的狀況。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于所述問題而提出的，其目的在于提供在數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶的寬廣范圍中，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″高，高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
另外本發(fā)明目的在于提供在1GHz～10GHz的高頻區(qū)域中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率μ″高，在這樣高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
為了實(shí)現(xiàn)所述目的，本發(fā)明采用了以下的結(jié)構(gòu)。
本發(fā)明的電波吸收體的特征在于以ΔTx＝Tx-Tg(其中，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是?；瘻囟取?式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金和樹脂混合、固化成形，所述樹脂是氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物、聚酰亞胺樹脂、環(huán)氧樹脂中的任意一種。
此外，所述樹脂優(yōu)選是過氧化物硫化型的氟類熱塑性合成橡膠。
溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金具有優(yōu)異的軟磁特性，此外，因?yàn)槭菍?dǎo)磁率高的材料，所以發(fā)揮了良好的電波吸收能力。
此外，F(xiàn)e基非晶體軟磁性合金粉末由樹脂絕緣，電波吸收體自身的阻抗提高，據(jù)此，抑制了過電流的發(fā)生，能在寬廣的范圍內(nèi)提高數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″，能提高高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果。
當(dāng)樹脂由氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物中的任意一種構(gòu)成時(shí)，能取得作為電波吸收體的軟質(zhì)的材料。例如，能取得板橡膠狀的軟質(zhì)電波吸收體或薄鉛板那樣的可變形的軟質(zhì)電波吸收體。據(jù)此，當(dāng)作為薄板狀的電波吸收體而利用時(shí)，具有以下特征沒必要選擇粘貼的地方，能與粘貼的地方的形狀匹配而簡單緊貼，粘貼作業(yè)變得簡單，粘貼作業(yè)自身也變得容易。此外，當(dāng)切斷、粘貼時(shí)，能容易用剪子切斷，也能容易粘貼切斷的材料，安裝變得容易。因此，能容易地安裝或粘貼在小箱狀的屏蔽箱、小箱的內(nèi)表面上。
此外，本發(fā)明為了實(shí)現(xiàn)所述目的，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金包含F(xiàn)e、過渡金屬和B。即作為溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金，優(yōu)選包含F(xiàn)e、過渡金屬和B。
本發(fā)明為了實(shí)現(xiàn)所述目的，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金包含P、C、Si中的至少一種以上的半金屬元素。即作為溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金，優(yōu)選包含P、C、Si中的至少一種以上的半金屬元素。
本發(fā)明為了實(shí)現(xiàn)所述目的，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金的含量為40～55體積％。
如果對于樹脂，為所述范圍的Fe基非晶體軟磁性合金的含量，則在目的的高頻區(qū)域中，能取得理想的電波吸收特性。
在本發(fā)明中，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金中包含的過渡金屬是選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的元素。即作為溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金，優(yōu)選包含這些過渡元素中的至少一種以上。
在本發(fā)明中，優(yōu)選以粉末狀態(tài)包含所述Fe基非晶體軟磁性合金，所述粉末的平均粒徑優(yōu)選是1～80μm，厚度是0.1～5μm。
如果粉末的平均粒徑和厚度設(shè)定在所述范圍內(nèi)，則在高頻區(qū)域中能夠容易得到電波吸收特性優(yōu)良的電波吸收體。
如果扁平型的粉末粒子的厚度和平均粒徑是在所述范圍，則由于電波吸收體自身的阻抗增大，抑制了過電流的發(fā)生，此外扁平型粒子自身的反磁場不變得過小，抑制了μ’，據(jù)此，GHz頻帶中的虛數(shù)部μ″升高，能提高電磁波抑制效果。
在本發(fā)明中，優(yōu)選所述粉末的長寬比為1以上，800以下。在本發(fā)明中，更優(yōu)選所述粉末的長寬比為5以上，300以下的范圍。
根據(jù)這種電波吸收體，因?yàn)樗龇蔷w軟磁性合金由長寬比高的扁平型粒子構(gòu)成，所以與長寬比小的情況相比，電波吸收體自身的阻抗升高，抑制了過電流的發(fā)生，GHz頻帶中的虛數(shù)部μ″升高，能提高該頻帶中的電磁波抑制效果。
根據(jù)這種電波吸收體，因?yàn)楸馄叫土Ｗ拥拈L寬比為1以上，優(yōu)選在5以上，所以電波吸收體自身的阻抗增大，抑制了過電流的發(fā)生，GHz頻帶的μ″變?yōu)?以上，所以能提高電磁波抑制效果。
此外，因?yàn)閯偛诺拈L寬比為800以下，優(yōu)選在300以下，所以扁平粒子自身的反磁場不變得過小，據(jù)此，抑制了低頻區(qū)域中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的實(shí)部μ′，而虛數(shù)部μ″變?yōu)?以上，所以能提高電磁波抑制效果。
此外，本發(fā)明的電波吸收體是前面所述的電波吸收體，其特征在于1GHz中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率虛數(shù)部μ″為5以上。此外，更優(yōu)選1GHz中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率虛數(shù)部μ″為10以上。
根據(jù)這種電波吸收體，因?yàn)?GHz中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率虛數(shù)部μ″為5以上，更優(yōu)選為10以上，所以能提高GHz頻帶中的電磁波抑制效果。
此外，本發(fā)明的電波吸收體是前面所述的電波吸收體，其特征在于密度是3.0g/cm3以上，所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率為30體積％以上，80體積％以下。
根據(jù)這種電波吸收體，因?yàn)槊芏仁?.0g/cm3以上，所以密集地填充了Fe基非晶體軟磁性合金，在構(gòu)成粉末的扁平粒子彼此間不產(chǎn)生間隙，據(jù)此，GHz頻帶中的μ″提高，能提高電磁波抑制效果。
此外，因?yàn)镕e基非晶體軟磁性合金粉末的含有率為30體積％以上，所以能有效發(fā)揮電磁波抑制效果，此外，因?yàn)镕e基非晶體軟磁性合金粉末的含有率為80體積％以下，所以能防止粉末彼此的過密化引起的電波吸收體的阻抗下降，能有效發(fā)揮電磁波抑制效果。
本發(fā)明的電波吸收體是前面所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金的粉末粒子是由水玻璃覆蓋的。
根據(jù)這種電波吸收體，因?yàn)楸馄叫偷姆勰┝Ｗ佑伤ＡЦ采w，所以提高了粒子彼此的絕緣性，電波吸收體自身的阻抗進(jìn)一步提高，能進(jìn)一步提高高頻區(qū)域中的μ″，能提高電磁波抑制效果。
此外，本發(fā)明的電波吸收體是前面所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金，其中以ΔTx＝Tx-Tg(可是，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是?；瘻囟?。)式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上，包含P、C、Si、B中的一種以上的元素和Fe，由以非晶體相為主相的組織構(gòu)成。
根據(jù)這種電波吸收體，F(xiàn)e基非晶體軟磁性合金粉末由具有過冷液體溫度間隔ΔTx的金屬玻璃合金構(gòu)成，該金屬玻璃合金與以往的軟磁性合金相比，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的實(shí)部μ′高，所以通過把該合金粉末化，添加粘結(jié)材料，提高絕緣性，由此顯現(xiàn)了反映該實(shí)部μ′的高虛數(shù)部μ″，能提高電磁波抑制效果。
此外，本發(fā)明的電波吸收體是前面所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末和所述粘結(jié)材料混合、固化成形后，在所述非晶體軟磁性合金的居里點(diǎn)溫度(Tc)以上、結(jié)晶開始溫度(Tx)以下的范圍中進(jìn)行熱處理。
根據(jù)這種電波吸收體，通過熱處理緩和了電波吸收體的變形，所以磁致伸縮的影響減小，據(jù)此，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″提高，能提高電磁波抑制效果。
特別是本發(fā)明的樹脂具有耐熱性，所以能與Fe基非晶體軟磁性合金一起在固化成形后進(jìn)行熱處理，據(jù)此，充分緩和了應(yīng)力，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″提高，發(fā)揮了優(yōu)異的電波吸收能力。
所述Fe基非晶體軟磁性合金優(yōu)選由以下的組成式表示
Fe100-x-y-z-w-tMxPyCzBwSit其中，M是從Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中選擇的一種或兩種以上的元素，表示組成比的x、y、z、w、t為0.5原子％≤x≤8原子％，2原子％≤y≤15原子％，0原子％＜z≤8原子％，1原子％≤w≤12原子％，0原子％≤t≤8原子％，70原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％。
此外，在所述組成式中，優(yōu)選表示所述組成比的y、z、w、t滿足17原子％≤(x+y+z+w+t)≤29.5原子％的關(guān)系。
在所述組成式中，更優(yōu)選表示所述組成比的x、y、z、w、t滿足1原子％≤x≤4原子％，4原子％≤y≤14原子％，0原子％＜z≤6原子％，2原子％≤w≤10原子％，2原子％≤t≤8原子％，72原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％的關(guān)系。
此外，在所述組成式中，更優(yōu)選表示所述組成比的x、y、z、w、t滿足1原子％≤x≤3原子％，6原子％≤y≤11原子％，1原子％＜z≤4原子％，4原子％≤w≤9原子％，2原子％≤t≤7原子％，73原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％的關(guān)系。
本發(fā)明的電波吸收體的制造方法的特征在于把Fe基非晶體軟磁性合金粉末和由氟類熱塑性合成橡膠構(gòu)成的粘結(jié)材料混合、固化成形后，用573K以上773K以下的熱處理溫度進(jìn)行熱處理。
根據(jù)這種電波吸收體的制造方法，因?yàn)橥ㄟ^熱處理緩和了固化成形時(shí)作用在電波吸收體上的變形，所以磁致伸縮的影響減變小，據(jù)此，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″提高，能制造電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
此外，把Fe基非晶體軟磁性合金和由氟類熱塑性合成橡膠構(gòu)成的粘結(jié)材料混合后，在以573K以上773K以下的溫度固化成形的同時(shí)，進(jìn)行熱處理。
根據(jù)這種電波吸收體的制造方法，因?yàn)槟茉诠袒尚蔚耐瑫r(shí)進(jìn)行處理出，所以能省略制造工序，減小磁致伸縮，提高復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″，能得到電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
此外，本發(fā)明的電波吸收體的制造方法是前面所述的制造方法，其特征在于把包含P、C、Si、B中的一種以上的元素和Fe的熔融合金急速冷卻，形成包含球狀粒子的Fe基非晶體合金粉末，把該Fe基非晶體軟磁性合金粉末投入磨碎機(jī)中，通過以10分鐘～16小時(shí)的范圍粉碎混合，取得以扁平粒子為主的所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末。
須指出的是，熔融合金為了提高非晶體形成能和耐腐蝕性，分別可以添加Al和Ga的任意一種或兩種的元素X、或選自Cr、Mo、V中的一種或兩種以上的元素構(gòu)成的元素R的金屬元素。
根據(jù)這種電波吸收體的制造方法，把Fe基非晶體合金粉末投入磨碎機(jī)中，通過以所述條件粉碎混合，能取得以具有適當(dāng)長寬比的扁平型粒子為主的Fe基非晶體軟磁性合金粉末。


圖1是表示適用于制造本發(fā)明中使用的包含球狀粒子的非晶體合金粉末時(shí)的高壓氣體噴霧裝置(噴霧裝置)的一個(gè)構(gòu)造例的剖視模式圖。
圖2是表示組成為Fe77Al1P9.23C2.2B7.7Si2.87的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的X射線衍射結(jié)果的曲線圖。
圖3是組成為Fe77Al1P9.23C2.2B7.7Si2.87的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的DSC曲線的曲線圖。
圖4是表示磨碎機(jī)處理前的Fe基非晶體軟磁性合金的SEM照片。
圖5是進(jìn)行磨碎機(jī)處理1小時(shí)后的Fe基非晶體軟磁性合金的SEM照片。
圖6是進(jìn)行磨碎機(jī)處理2小時(shí)后的Fe基非晶體軟磁性合金的SEM照片。
圖7是進(jìn)行磨碎機(jī)處理4小時(shí)后的Fe基非晶體軟磁性合金的SEM照片。
圖8是進(jìn)行磨碎機(jī)處理8小時(shí)后的Fe基非晶體軟磁性合金的SEM照片。
圖9是表示實(shí)施例1的薄板狀試樣的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的頻率特性的曲線圖。
圖10是表示實(shí)施例4的有效導(dǎo)磁率μ′和虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的頻率特性的曲線圖。
圖11是表示實(shí)施例5的有效導(dǎo)磁率μ′和虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的頻率特性的曲線圖。
符號(hào)的說明。
圖中1-高壓水噴霧裝置；2-熔融金屬坩堝；3-水噴霧器；4-室；5-熔融合金；6-熔融金屬噴嘴；7-導(dǎo)入流路；8-水噴射噴嘴；10—高壓水；21、31、41-壓粉磁心；g-高壓水流；p-噴霧點(diǎn)；θ-水噴射角。
具體實(shí)施例方式
下面，參照

本發(fā)明的電波吸收體的實(shí)施例。
本發(fā)明的電波吸收體的一個(gè)形態(tài)是把以ΔTx＝Tx-Tg(其中，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是玻化溫度。)式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金和樹脂混合，固化成形為板狀。這里使用的樹脂能選擇氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物、聚酰亞胺、環(huán)氧樹脂，這些樹脂中，過氧化物硫化型的氟類熱塑性合成橡膠，從加工性方面來看，特別優(yōu)選。此外，也可以使用硅酮樹脂等耐熱性優(yōu)異的樹脂。
這種過氧化物硫化型的氟類熱塑性合成橡膠，是通過交聯(lián)劑使氟類熱塑性合成橡膠交聯(lián)而成，能夠使用壓縮永久變形小、耐熱性優(yōu)異、比重為例如為1.9左右、延伸率例如為190％左右、孟納粘度約76(ML1+10:100℃)等特性的材料。
此外，剛才的電波吸收體中，除了Fe基非晶體軟磁性合金和作為粘結(jié)材料的樹脂，還可以添加由硬脂酸鋁構(gòu)成的潤滑劑。
剛才的電波吸收體，由于Fe基非晶體軟磁性合金粉末是與作為粘結(jié)材料的樹脂一起固化成形，因此形成Fe基非晶體軟磁性合金粉末分散在樹脂內(nèi)部的構(gòu)造，進(jìn)而成為構(gòu)成Fe基非晶體軟磁性合金粉末的各粒子被樹脂絕緣的構(gòu)造。
這樣，非晶體軟磁性合金粉末由樹脂的粘結(jié)材料絕緣，所以電波吸收體自身的阻抗增高，據(jù)此，抑制了過電流的發(fā)生，能在寬廣的范圍中提高數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″(下面，表示為虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″)，能提高高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果。
在剛才的電波吸收體中，在使用所述樹脂作為粘結(jié)材料的電波吸收體中，1GHz中的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″是5以上，更優(yōu)選是10以上。如果虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″是5以上或10以上，則GHz的頻帶中的電磁波抑制效果提高，能有效地屏蔽高頻電波，所以是優(yōu)選的。此外，通過選擇軟質(zhì)樹脂，能取得軟質(zhì)的電波吸收體，能取得象板橡膠那樣，用指尖的力就能變形的形態(tài)的電波吸收體。
此外，所述樹脂除了提高電波吸收體的阻抗，還粘結(jié)非晶體軟磁性合金粉末，保持電波吸收體的形狀。氟類熱塑性合成橡膠在電波吸收體內(nèi)部也顯示充分的彈性，例如即使使用顯示1×10-6～50×10-6的磁致伸縮常數(shù)的非晶體軟磁性合金粉末時(shí)，也能緩和變形，能緩和電波吸收體的內(nèi)部應(yīng)力，能提高虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。
須指出的是，如果在所述樹脂中添加由硬酯酸鋁構(gòu)成的潤滑劑，則密集地填充了非晶體軟磁性合金粉末，電波吸收體的密度提高。據(jù)此，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″提高。
Fe基非晶體軟磁性合金粉末主要包含扁平型粒子，該扁平型粒子是長寬比(長徑/厚度)為1以上800以下的范圍。具體而言，粒子的厚度為0.1～5μm(優(yōu)選1～2μm)，并且長徑為1～80μm(優(yōu)選2～80μm)的范圍。
Fe基非晶體軟磁性合金粉末由于由長寬比比較高的扁平型粒子構(gòu)成，所以與長寬比小的情況相比，電波吸收體自身的阻抗提高，抑制了過電流的發(fā)生，GHz頻帶中的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″進(jìn)一步提高，該頻帶的電磁波抑制效果提高。
具體而言，如果扁平型粒子的長寬比為1以上，就抑制了過電流的發(fā)生，電波吸收體自身的阻抗增大，GHz頻帶的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″容易變?yōu)?以上，據(jù)此，電波吸收體的電磁波抑制效果提高。
如果扁平型粒子的長寬比為10以上，就進(jìn)一步抑制了過電流的發(fā)生，電波吸收體自身的阻抗增大比例增加，GHz頻帶的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″容易變?yōu)?0以上，據(jù)此，電波吸收體的電磁波抑制效果提高。
優(yōu)選長寬比的上限是800以下。長寬比如果是800以下，則維持了扁平粒子和樹脂的密接性，由于扁平粒子間的間隙減小，并且也能確保扁平粒子間的絕緣性，因此虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″容易變?yōu)?以上，電磁波抑制效果提高。
更優(yōu)選長寬比的上限是300以下。長寬比如果是300以下，則維持了扁平粒子和樹脂的密接性，由于扁平粒子間的間隙減小，并且也能確保扁平粒子間的絕緣性，因此虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″容易變?yōu)?0以上，電磁波抑制效果進(jìn)一步提高。
優(yōu)選電波吸收體的密度是3.0g/cm3以上。如果密度是3.0g/cm3以上，則密集地填充了Fe基非晶體軟磁性合金粉末，扁平粒子間的間隙減小，據(jù)此，GHz頻帶中的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″容易變?yōu)?0以上，電磁波抑制效果提高。
電波吸收體的密度越高越好，但是如果變得過高，則扁平粒子填充過密，電波吸收體的阻抗下降，發(fā)生過電流，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″下降。因此，優(yōu)選把電波吸收體的密度上限設(shè)定為6.5g/cm3以下。
優(yōu)選電波吸收體中的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率為30體積％以上、80體積％以下。Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率如果為30體積％以上，則磁性體的量充分，能有效發(fā)揮電磁波抑制效果。此外，如果含有率在80體積％以下，則合金粉末彼此接觸，阻抗不會(huì)下降，能可靠地把虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″維持在很高，能有效發(fā)揮電磁波抑制效果。
樹脂的含有率是除去Fe基非晶體軟磁性合金粉末的剩下部分。
當(dāng)添加潤滑劑時(shí)，優(yōu)選在相對于電波吸收體為0.1重量％以上5重量％以下的范圍中添加。
另外，可以用水玻璃覆蓋所述扁平粒子。如果用水玻璃覆蓋所述扁平粒子，則粒子彼此間的絕緣性進(jìn)一步提高，電波吸收體的阻抗進(jìn)一步提高，能進(jìn)一步提高高頻區(qū)域中的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″，能提高電磁波抑制效果。
本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金以Fe為主成分，由至少包含P、C、B的非晶體相構(gòu)成。另外，該合金是以ΔTx＝Tx-Tg(其中，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是?；瘻囟?。)式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上的合金。
本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金，在制作非晶體粉末的基礎(chǔ)上，充分維持必要的非晶體形成能，并且與以往的Fe-Al-Ga-C-P-Si-B類合金相比，能提高磁特性，并且當(dāng)采用水噴霧法作為急速冷卻法時(shí)，能取得耐水噴霧法的耐腐蝕性。此外，即使不添加Ga，也能進(jìn)行非晶體化，所以能降低成本，能同時(shí)實(shí)現(xiàn)高的飽和磁化和低的鐵心損耗。
本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金具有顯示磁性的Fe、具有非晶體形成能的P、C、B等半金屬元素，所以在以非晶體相為主相的同時(shí)，顯示了優(yōu)異的軟磁特性。此外，除了P、C、B，還可以添加Si。
此外，可以添加M(Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的元素)，提高耐腐蝕性。
該非晶體軟磁性合金是顯示25K以上的過冷液體的溫度間隔ΔTx的金屬玻璃合金，根據(jù)組成，具有ΔTx為30K以上、進(jìn)而具有50K以上的顯著溫度間隔，此外，關(guān)于軟磁性，在室溫具有優(yōu)異的特性。
本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金比以往的Fe-Al-Ga-C-P-Si-B類合金含有更多強(qiáng)磁性元素的Fe，所以顯示高飽和磁化。
此外，本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金，由于整個(gè)組織是完全的非晶體相，所以當(dāng)在適度的條件下進(jìn)行熱處理時(shí)，不析出結(jié)晶體相，能緩和內(nèi)部應(yīng)力，進(jìn)一步提高軟磁特性。
此外，通過水噴霧法而急速冷卻取得的本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金粉末能顯示與用氣體噴霧法制作的以往的非晶體軟磁性合金粉末同等或更高的飽和磁化。
Fe基非晶體軟磁性合金粉末的制造中使用的熔融合金(熔融狀態(tài)的合金)，使用與Fe基非晶體軟磁性合金相同組成或大致相同組成的材料。該熔融合金中，如上所述，包含具有P、C、B非晶體形成能的元素，并且ΔTx為25K以上。因此，當(dāng)通過水噴霧法粉碎、冷卻熔融合金(熔融狀態(tài)的合金)時(shí)，能使冷卻速度延緩到與氣體噴霧法同等程度。即，即使讓冷卻速度延緩，也不會(huì)發(fā)生結(jié)晶，能容易形成非晶體相。此外，通過把冷卻熔融合金時(shí)的冷卻速度控制到在熔融合金上表面張力充分作用的程度，能取得近球狀，即，表面系數(shù)小的非晶體軟磁性合金粉末。因此，難以氧化、即使慢的冷卻速度下也能形成非結(jié)晶的所述合金組成成為必要。
作為本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的一個(gè)例子，以ΔTx＝Tx-Tg表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上，能列舉出用以下組成式表示的材料。
Fe100-x-y-z-w-tMxPyCzBwSit其中，M是選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的過渡元素，表示組成比的x、y、z、w、t為0.5原子％≤x≤8原子％，2原子％≤y≤15原子％，0原子％＜z≤8原子％，1原子％≤w≤12原子％，0原子％≤t≤8原子％，70原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％。
此外，由所述組成式表示的Fe基非晶體軟磁性合金的所述組成式中的表示組成比的y、z、w、t優(yōu)選滿足17原子％≤(x+y+z+w+t)≤29.5原子％的關(guān)系。
下面，說明本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金的組成限定理由。首先，F(xiàn)e是產(chǎn)生磁性的元素，是本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金中必須的元素。如果提高Fe的組成比，就能提高Fe基非晶體軟磁性合金的飽和磁化σs。
Fe的添加量優(yōu)選為70原子％以上79原子％以下，更優(yōu)選為72原子％以上79原子％以下，更優(yōu)選為73原子％以上78原子％以下。當(dāng)Fe的添加量低于70原子％，則飽和磁化σs下降到低于150×10-6Wb·m/kg，所以不理想。此外，如果Fe的添加量超過79原子％，則表示合金的非晶體形成能的程度的Tg/Tm變?yōu)榈陀?.57，非晶體形成能下降，所以不理想。須指出的是，Tm是合金的熔點(diǎn)。
此外，如果Fe的添加量是76原子％以上，則可以使合金的飽和磁化σs為170×10-6Wb·m/kg以上，若為77原子％以上，可以使合金的飽和磁化σs為180×10-6Wb·m/kg以上。
此外，Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf能在合金粉末的表面形成非動(dòng)態(tài)氧化薄膜，能提高合金粉末的耐腐蝕性。在這些元素中，對耐腐蝕性的提高最具效果的是Cr。在水噴霧法中，當(dāng)熔融合金直接接觸水時(shí)，能防止在合金粉末的干燥過程中產(chǎn)生的銹的發(fā)生(目視水平)。此外，這些元素可以單獨(dú)添加，也可以用兩種以上的組合來復(fù)合添加。例如，可以以Mo、V與Mo、Cr和V、Cr以及Cr、Mo、V等的組合進(jìn)行復(fù)合添加。這些元素中，Mo、V比Cr的耐腐蝕性稍差，但是為了提高非晶體形成能，根據(jù)需要選擇這些元素。此外，選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta中的元素的添加量如果超過8原子％，則磁特性(飽和磁化)下降。
此外，作為所述組成式中的元素M而采用的元素中，玻璃形成能是Zr、Hf最高。由于Ti、Zr、Hf的氧化性強(qiáng)，所以如果超過8原子％添加這些元素，一旦在大氣中溶解合金粉末原料，則在原料溶解中熔融金屬氧化，此外磁特性(飽和磁化)下降。
此外，通過添加選自Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的貴重金屬也能取得提高合金的耐腐蝕性的效果，通過把這些貴重金屬元素分散到合金粉末的表面，耐腐蝕性提高。此外，可以單獨(dú)添加這些貴重金屬元素，或與所述Cr等具有提高耐腐蝕性的效果的元素組合添加。所述貴重金屬元素由于與Fe不相混合，所以如果超過8原子％添加，則玻璃形成能下降，此外磁特性(飽和磁化)也下降。為了使Fe基非晶體軟磁性合金具有耐腐蝕性，所述M的添加量有必要為0.5原子％以上。
因此，組成式中的M是選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的元素，特別優(yōu)選使用選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta中的一種或兩種以上。所述M的組成比x，優(yōu)選為0.5原子％以上8原子％以下，優(yōu)選為1原子％以上4原子％，更優(yōu)選為1原子％以上3原子％。
C、P、B和Si是提高非晶體形成能的元素，通過在Fe和所述M中添加這些元素，成為多元系列，與只有Fe和所述M的2元系列情況相比，能穩(wěn)定地形成非晶體相。特別是P與Fe在低溫(約1050℃)具有共晶組成，所以整個(gè)組織的變?yōu)榉蔷w相，并且容易顯現(xiàn)過冷液體的溫度間隔ΔTx。此外，如果同時(shí)添加P和Si，則過冷液體的溫度間隔ΔTx變得更大，非晶體形成能增大，能夠?qū)⑷〉梅蔷w單相的組織時(shí)的制造條件緩和在比較簡易的方向上。
當(dāng)不添加Si時(shí)的P的組成比y優(yōu)選為2原子％以上15原子％以下，更優(yōu)選為4原子％以上14原子％以下，最優(yōu)選為6原子％以上11原子％以下。當(dāng)P的添加量低于2原子％時(shí)，無法取得非晶體軟磁性合金，如果超過15％，則飽和磁化下降。如果P的組成比y是所述范圍，則顯現(xiàn)過冷液體的溫度間隔ΔTx，合金的非晶體形成能提高。
此外，如果添加Si，則熱穩(wěn)定性提高，所以優(yōu)選添加2原子％以上。此外，如果Si的添加量超過8原子％，則熔點(diǎn)上升。因此，Si的組成比t優(yōu)選為0原子％以上8原子％以下，更優(yōu)選為2原子％以上8原子％以下，更優(yōu)選為2原子％以上7原子％以下。
此外，當(dāng)B的添加量不足2原子％時(shí)，很難取得Fe基非晶體軟磁性合金，如果超過12原子％，則熔點(diǎn)上升。因此，B的組成比w優(yōu)選為1原子％以上12原子％以下，更優(yōu)選為2原子％以上10原子％以下，最優(yōu)選為4原子％以上9原子％以下。
此外，如果添加C，則熱穩(wěn)定性提高，所以優(yōu)選添加1原子％以上。此外，如果C的添加量超過8原子％，則熔點(diǎn)上升。因此，C的組成比z優(yōu)選為0原子％以上8原子％以下，更優(yōu)選為0原子％以上6原子％以下，更優(yōu)選為1原子％以上4原子％以下。
而且，這些半金屬元素C、P、B和Si的合計(jì)組成比(y+z+w+t)為17原子％以上29.5原子％以下，更優(yōu)選為18原子％以上26原子％以下，進(jìn)一步優(yōu)選為18原子％以上25原子％以下。如果半金屬元素的合計(jì)組成比超過29.5原子％，則Fe的組成比相對下降，飽和磁化σs下降，所以是不理想的。如果半金屬元素的合計(jì)組成比低于17原子％，則非晶體形成能下降，很難取得非晶體單相組織。
此外，當(dāng)Fe的組成比為76原子％以上時(shí)，通過使半金屬元素C、P、B和Si的合計(jì)組成比(y+z+w+t)設(shè)為18原子％以上24原子％以下，能使合金粉末的飽和磁化σs為170×10-6Wb·m/kg以上。
當(dāng)Fe的組成比為77原子％以上時(shí)，通過使半金屬元素C、P、B和Si的合計(jì)組成比(y+z+w+t)為18原子％以上23原子％以下，能使合金粉末的飽和磁化σs為180×10-6Wb·m/kg以上。
此外，在本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金粉末中，所述組成中可以包含4原子％的Ge。
在所述任意的組成中，在本發(fā)明中，可以取得過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上，根據(jù)組成，能取得35K以上。
此外，除了用所述組成表示的元素外，還可以包含不可避免的雜質(zhì)。
熔煉后，通過基于單輥或雙輥急速冷卻法，再通過液中紡絲法或溶液萃取法，或者通過氣體噴霧法或水噴霧法，或通過注射模塑成形法，作為塊狀、帶狀、線狀體、粉末等各種形狀，制造了本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金。
特別是相對于把以往眾所周知的非晶體軟磁性合金薄帶粉碎而得的薄片狀的粒子構(gòu)成的粉末，在本發(fā)明中，通過所述氣體噴霧法或水噴霧法，能得到由形狀為近球狀的粒子構(gòu)成的合金粉末。
由水噴霧法取得的所述組成的Fe基非晶體軟磁性合金，在室溫下具有磁性，此外，通過熱處理顯示了良好的磁性。因此，作為具有優(yōu)異的軟磁特性的材料，成為對于各種應(yīng)用有用的材料。須指出的是，如果附帶說明制造方法，則根據(jù)合金的組成、用于制造的手段和制品的大小、形狀等，決定適合的冷卻速度，但是通?？梢砸?～104K/s為標(biāo)準(zhǔn)。而且，實(shí)際上，可以通過確認(rèn)玻璃相(glassy phase)中是否析出作為結(jié)晶相的Fe3B、Fe2B、Fe3P來決定。
下面，說明通過水噴霧法制造本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金的一個(gè)例子。水噴霧法是指在大氣氣氛中，把有與上述Fe基非晶體軟磁性合金相同組成或大致同樣組成構(gòu)成的熔融合金與高壓水一起在室內(nèi)噴霧成霧狀，把所述熔融合金粉碎、急速冷卻，制造近球狀的Fe基非晶體軟磁性合金。
圖1是表示適用于基于水噴霧法的合金粉末制造中的高壓水噴霧裝置的一個(gè)例子的剖面模式圖。該高壓水噴霧裝置1以熔融金屬坩堝2、水噴霧器3和室4為主體構(gòu)成。該高壓水噴霧裝置1配置在大氣氣氛中。在熔融金屬坩堝2的內(nèi)部填充了熔融合金5。此外，在熔融金屬坩堝2中設(shè)置有加熱部件的線圈2a，加熱熔融合金5，保持熔融狀態(tài)。而且，在熔融金屬坩堝2的底部設(shè)置有熔融金屬噴嘴6，熔融合金5從熔融金屬噴嘴6向室4的內(nèi)部滴下。
水噴霧器3配置在熔融金屬坩堝2的下方。在該水噴霧器3中設(shè)置有水導(dǎo)入流路7和該導(dǎo)入流路7的頂端部的水噴射噴嘴8。
通過未圖示的液體加壓泵(加壓部件)加壓的高壓水10通過導(dǎo)入流路7導(dǎo)入到水噴射噴嘴8，從該噴嘴8向室4內(nèi)部變?yōu)楦邏核鱣，噴霧。在室4的內(nèi)部形成為與高壓水噴霧裝置1的周圍氣氛相同的大氣氣氛。室4內(nèi)部的壓力保持在100kPa左右，此外溫度保持在室溫溫度。
在制造包含近球狀的粒子的Fe基非晶體軟磁性合金粉末時(shí)，首先填充在熔融金屬坩堝2中的熔融合金5從熔融金屬噴嘴6向室4內(nèi)滴下。同時(shí)，從水噴霧器3的水噴射噴嘴8噴射高壓水10。噴射的高壓水10成為高壓水流g，到達(dá)所述滴下的熔融金屬，在噴霧點(diǎn)p與熔融金屬?zèng)_撞，使熔融金屬霧化，同時(shí)進(jìn)行急速冷卻固化，形成由所述組成的非晶體相構(gòu)成的近球狀粉末。這些近球狀粉末與水一起貯存在室4的底部。
這里，熔融合金的冷卻速度為能在熔融合金上表面張力充分作用的程度。熔融合金的冷卻速度根據(jù)合金的組成、成為目的的合金粉末的粒徑等決定適當(dāng)?shù)睦鋮s速度，但是可以使1～104K/s左右的范圍作為標(biāo)準(zhǔn)。而且，實(shí)際上，也可以通過確認(rèn)是否取得了接近近球狀和在玻璃相(glassyphase)中是否析出作為結(jié)晶相的Fe3B、Fe2B、Fe3P等的相來決定。
接著，在大氣氣氛中把這些近球狀粉末干燥后，把這些粉末分級(jí)，得到具有規(guī)定平均粒徑的球狀或近球狀的非晶體軟磁性合金粉末。
當(dāng)通過水噴霧法制造近球狀的Fe基非晶體軟磁性合金粉末時(shí)，通過控制水的噴射壓力、噴射流量、熔融合金流量等，控制熔融合金的冷卻速度，此外，通過控制水噴射噴嘴裂縫寬度、水噴射噴嘴傾斜角度、水噴射角、熔融合金的溫度或粘度、霧化點(diǎn)(霧化點(diǎn)距離)等，控制制造條件，能取得數(shù)μm～一百數(shù)十μm的粒徑。
而且，把這樣取得的非晶體合金粉末投入磨碎機(jī)中，通過以10分鐘～16小時(shí)的范圍粉碎混合，取得以扁平粒子為主的所述Fe基非晶體軟磁性合金。
基于磨碎機(jī)的粉碎混合優(yōu)選以10分鐘～16小時(shí)的范圍進(jìn)行，更優(yōu)選是4～8小時(shí)的范圍。
如果粉碎混合時(shí)間不足10分鐘，則因?yàn)楸馄交怀浞?，所以存在無法使扁平型粒子的長寬比為1以上例如10以上的傾向，如果粉碎混合時(shí)間超過16小時(shí)，則扁平型粒子的長寬比超過800以上。
可以根據(jù)需要對取得的合金粉末進(jìn)行熱處理。通過進(jìn)行熱處理，緩和了合金內(nèi)部應(yīng)力，能進(jìn)一步提高Fe基非晶體軟磁性合金的軟磁特性。熱處理溫度Ta優(yōu)選在合金的居里溫度Tc以上、?；瘻囟萒g以下的范圍中。熱處理溫度Ta如果低于居里溫度Tc，則無法取得基于熱處理的軟磁性特性的提高效果，所以不理想。此外，熱處理溫度Ta如果超過?；瘻囟萒g，則合金組織中容易析出結(jié)晶體相，軟磁特性有可能下降，所以不理想。
此外，熱處理時(shí)間優(yōu)選是充分緩和合金的內(nèi)部應(yīng)力，并且沒有結(jié)晶體相析出的范圍，例如優(yōu)選為30～300分鐘的范圍。
接著，在所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末中加入并且混合氟類熱塑性合成橡膠，根據(jù)需要添加潤滑劑，把該混合物在室溫以上的溫度、或323K以上573K以下的溫度下固化成形，形成板狀，再在573K以上773K以下的熱處理溫度進(jìn)行熱處理，取得本發(fā)明的電波吸收體。
須指出的是，在本發(fā)明的電波吸收體中，作為利用形態(tài)，優(yōu)選形成板狀，但是并不局限于把形狀形成板狀。當(dāng)然也可以加工成網(wǎng)眼狀、袋狀等其他形狀。
根據(jù)所述方法，通過熱處理緩和了薄板狀成形時(shí)外加在電波吸收體上的變形，所以磁致伸縮的影響減小，據(jù)此，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″提高，能取得電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體，須指出的是，使用氟類熱塑性合成橡膠作為粘結(jié)材料進(jìn)行固化成形時(shí)的溫度優(yōu)選是室溫以上的溫度、或323K以上573K以下的范圍。當(dāng)固化成形時(shí)的溫度低于室溫時(shí)，因?yàn)闇囟炔怀浞?，所以無法把所述混合物固化成形，所以不理想，如果溫度超過623K，則固化成形時(shí)，氟類熱塑性合成橡膠有可能滲出，所以不理想。此外，為了縮短工時(shí)，優(yōu)選在室溫附近的溫度下進(jìn)行固化成形，但是為了更可靠地固化成形，優(yōu)選在323K以上的溫度固化成形。
此外，使用氟類熱塑性合成橡膠作為粘結(jié)材料進(jìn)行固化成形時(shí)的熱處理溫度優(yōu)選是573K以上773K以下的范圍，更優(yōu)選是623K以上723K以下的范圍。更優(yōu)選是金屬玻璃合金的居里溫度Tc以上結(jié)晶開始溫度Tx以下。
當(dāng)熱處理溫度低于573K時(shí)，溫度不充分，所以無法緩和電波吸收體的內(nèi)部應(yīng)力，無法提高虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″，所以不理想。此外，如果熱處理溫度超過773K，則Fe基非晶體軟磁性合金有可能結(jié)晶，所以不理想。
此外，作為別的方法，在所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末中加入并混合氟類熱塑性合成橡膠，根據(jù)需要添加潤滑劑，通過在573K以上623K以下的溫度固化成形的同時(shí)進(jìn)行熱處理，也能取得本發(fā)明的電波吸收體。
根據(jù)該方法，因?yàn)榕c成形為板狀的同時(shí)進(jìn)行熱處理，所以能省略制造步驟，并且減小磁致伸縮，能提高導(dǎo)磁率虛數(shù)部μ″，能取得電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
須指出的是，當(dāng)除了氟類熱塑性合成橡膠外還添加潤滑劑時(shí)，優(yōu)選固化成形和熱處理的溫度為573K以上623K以下的范圍。如果溫度低于573K時(shí)，溫度不充分，所以無法把所述混合物固化成形，并且無法緩和電波吸收體的內(nèi)部應(yīng)力，無法提高虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″，所以不理想。此外，如果超過623K，則氟類熱塑性合成橡膠有可能滲出，并且金屬合金玻璃有可能結(jié)晶，所以不理想。
作為這里使用的固化成形裝置的一個(gè)例子，可以使用放電等離子體燒結(jié)裝置。放電等離子體燒結(jié)裝置是在上沖頭和下沖頭之間夾著被成形物的狀態(tài)下，一邊使脈沖電流流過，一邊能固化成形被成形物，進(jìn)而通過繼續(xù)使脈沖電流流過，能同時(shí)進(jìn)行熱處理的裝置，也是在固化成形此種Fe基非晶體軟磁性合金粉末時(shí)，本發(fā)明者們使用的裝置，該構(gòu)造的一個(gè)例子記載在特愿2000-79062號(hào)等的說明書中。
該放電等離子體燒結(jié)裝置是下述裝置，即，配置在能抽真空或能調(diào)整為惰性氣體氣氛的室內(nèi)，在真空或惰性氣體氣氛中，一邊外加脈沖電流，一邊用上下沖頭把被成形物快速升溫到目的溫度，在維持非晶體的狀態(tài)下，直接能夠加壓成形。
通過以上的加壓成形處理，能取得把包含扁平型粒子的Fe基非晶體軟磁性合金粉末和樹脂固化成形而成的電波吸收體。此外，能取得除了這些還添加潤滑材料而形成的電波吸收體。
作為其他方法，把Fe基非晶體軟磁性合金粉末、樹脂、溶劑混合，形成膏，在基體材料上涂敷該膏后進(jìn)行干燥，形成薄膜，再對該薄膜涂敷膏，通過重復(fù)干燥，形成多層體，對該多層體進(jìn)行熱壓，成為薄板，再通過熱處理取得本發(fā)明的電波吸收體。
須指出的是，當(dāng)使用氟類熱塑性合成橡膠作為樹脂時(shí)，優(yōu)選使用四氫呋喃作為溶劑，為了把氟類熱塑性合成橡膠交聯(lián)，優(yōu)選在膏中添加交聯(lián)劑。此外，在進(jìn)行了熱壓后，再進(jìn)行用于交聯(lián)的熱壓。
用于交聯(lián)的熱壓優(yōu)選在388K以上488K以下的溫度、30MPa以上50MPa以下程度的壓力下進(jìn)行，用于交聯(lián)的熱壓優(yōu)選在403K以上503K以下的溫度、30MPa以上50MPa以下程度的壓力下進(jìn)行。
也可以與薄板化同時(shí)進(jìn)行交聯(lián)化的熱壓。
根據(jù)本方法，通過調(diào)整薄膜的層疊次數(shù)，能控制電波吸收體的厚度，能取得更薄的電波吸收體。此外，由于能在便攜式電子機(jī)器的框體上直接涂敷膏，形成電波吸收體，所以對于復(fù)雜形狀的便攜式電子機(jī)器也能無間隙地形成電波吸收體，能防止不需要電波的泄漏。
在按如上所述而取得的電波吸收體中，作為樹脂使用氟類熱塑性合成橡膠的電波吸收體，在1GHz中的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″為5以上，成為電磁波抑制效果優(yōu)異的電波吸收體。
實(shí)施例1Fe基非晶體軟磁性合金粉末的特性以Fe和Al、Fe-C合金、Fe-P合金、B和Si為原料，分別稱量規(guī)定量，使成為Fe77Al1P9.23C2.2B7.7Si2.87的組成比，在減壓Ar氣氛中，用高頻感應(yīng)加熱裝置把這些原料溶解，制作坯料。
把該坯料放入氣體噴霧用高壓氣體噴霧裝置的熔融金屬坩堝內(nèi)，加熱到1300℃，溶解，從熔融金屬坩堝的熔融金屬噴嘴滴下，并且從氣體噴霧器以100kg/cm2的壓力噴射氬氣流，使熔融合金為霧狀，通過在室內(nèi)使霧狀熔融合金急速冷卻的氣體噴霧法，取得粒徑62μm以下的球狀粒子構(gòu)成的Fe基非晶體合金粉末(霧化粉)。這里取得的Fe基非晶體合金粉末為粒徑62μm以下的粉末，實(shí)質(zhì)上的平均粒徑為30μm左右，也包含比30μm更細(xì)的球狀粒子。此外，之所以使粒徑為62μm以下，是因?yàn)橥ㄟ^為62μm以下，能更容易取得非晶體的合金粉末。
接著，把包含所述球狀粒子的Fe基非晶體合金粉末投入磨碎機(jī)中，在處理時(shí)間1、2、4、8小時(shí)的條件下粉碎混合，使球狀粒子為扁平型粒子，取得了本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金粉末。
關(guān)于基于磨碎機(jī)的處理時(shí)間為4小時(shí)的Fe基非晶體軟磁性合金粉末，通過X射線衍射法進(jìn)行結(jié)晶構(gòu)造的解析，并且通過DSC測定(Differential scanning caloriemetry示差掃描熱量測定)，測定了玻化溫度Tg和結(jié)晶開始溫度Tx。圖2表示了剛才的X射線衍射的結(jié)果，圖3表示DSC測定的結(jié)果。
通過掃描型電子顯微鏡(SEM)觀察了合金粉末中包含的粒子的外觀。在圖4～圖8中表示SEM相片。圖4是磨碎機(jī)處理前，圖5是處理時(shí)間為1小時(shí)，圖6是處理時(shí)間為2小時(shí)，圖7是處理時(shí)間為4小時(shí)，圖8是處理時(shí)間為8小時(shí)。
如圖2所示，可知取得的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的X射線衍射圖案是寬的圖案，整個(gè)組織以非晶體相為主體。
此外，如圖2所示，從Fe基非晶體軟磁性合金粉末的DSC曲線可知，?；瘻囟萒g為774K(501℃)，結(jié)晶開始溫度Tx為811K(538℃)，如果從該結(jié)果求解ΔTx，則為37K。
從以上結(jié)果可知，取得的Fe基非晶體軟磁性合金粉末具有25K以上的ΔTx，并且是以非晶體相為主體的金屬玻璃合金。
接著，如圖4所示，磨碎機(jī)處理前的非晶體合金粉末(噴霧粉)中包含的粒子是長寬比大致為1的球狀粒子。如果用磨碎機(jī)把該球狀粒子粉碎混合，則如圖5～圖8所示，伴隨著處理時(shí)間的經(jīng)過，扁平化，長寬比提高。即圖8所示的處理時(shí)間8小時(shí)后的扁平型粒子，成為厚度1～2μm、粒子的最長徑20～50μm、長寬比10～50范圍的的扁平型粒子。
實(shí)施例2電波吸收體的特性(之一)實(shí)施例1～3的板狀試樣與實(shí)施例1的情況相同，通過氣體噴霧法，取得了由Fe77Al1P9.23C2.2B7.7Si2.87的球狀粒子構(gòu)成的非晶體合金粉末(霧化粉)。
接著，把包含所述球狀粒子的非晶體合金粉末投入磨碎機(jī)中，在處理時(shí)間4小時(shí)的條件下，使球狀粒子為針狀粒子或扁平型粒子，取得了Fe基非晶體軟磁性合金粉末。把取得的Fe基非晶體軟磁性合金粉末篩選為由粒徑105μm以下并且長寬比50的針狀粒子構(gòu)成的粉末、粒徑63m以下并且長寬比30的粉末、粒徑63～105μm并且長寬比20～50的粉末。
接著，把篩選后的各合金粉末68.9重量份、氟類熱塑性合成橡膠(大金工業(yè)公司制造的大LG-912(注冊商標(biāo)))25.0重量份、四氫呋喃4.7重量份、交聯(lián)劑(DCP1.0重量份，異氰尿酸三烯丙酯1.0重量份)混合，形成膏。
接著，使用涂藥器，把各膏涂敷在PET薄膜上，通過干燥形成了薄膜。對于取得的薄膜，通過反復(fù)進(jìn)行膏的涂敷、干燥，取得了多層體。
對于取得的多層體，在433K、壓力39MPa的條件下進(jìn)行熱壓、薄板化，以453K、壓力39MPa的條件進(jìn)行熱壓、交聯(lián)。這樣，就制造了實(shí)施例1～3的熱處理前的薄板狀試樣。
關(guān)于熱處理前的薄板狀試樣，投入紅外線顯像(image)爐中，在氮?dú)饬鳉夥罩?，?0K/分鐘的比例升溫，在673K進(jìn)行30分鐘的熱處理，制造了實(shí)施例1～3的熱處理后的薄板狀試樣。
實(shí)施例4的薄板狀試樣以Fe和Cr、Fe-C合金、Fe-P合金、B和Si為原料，分別稱量規(guī)定量，使成為Fe74.43Cr1.96P9.04C2.16B7.54Si4.87的組成比，在減壓Ar氣氛中，用高頻感應(yīng)加熱裝置把這些原料溶解，制作坯料。
把該坯料放入圖1所示的水氣噴霧用高壓氣體噴霧裝置的熔融金屬坩堝內(nèi)，加熱到1300℃，溶解，從熔融金屬坩堝的熔融金屬噴嘴滴下，并且從圖1所示的水氣噴霧器以噴射高壓水，使熔融合金為霧狀，通過在室內(nèi)使霧狀熔融合金急速冷卻的水噴霧法，取得粒徑62μm以下的球狀粒子構(gòu)成的Fe基非晶體合金粉末(霧化粉)。這里取得的Fe基非晶體合金粉末為粒徑62μm以下的粉末，實(shí)質(zhì)上的平均粒徑為12μm左右，也包含比12μm更細(xì)的球狀粒子。此外，之所以使粒徑為62μm以下，是因?yàn)橥ㄟ^為62μm以下，能更容易取得非晶體的合金粉末。
接著，把在包含所述球狀粒子的Fe基非晶體合金粉末中添加了硬酯酸鋁的材料投入磨碎機(jī)中，在處理時(shí)間12小時(shí)的條件下粉碎混合，通過使球狀粒子為扁平型粒子，取得了本發(fā)明的Fe基非晶體軟磁性合金粉末。
接著在取得的合金粉末中混合硅酮樹脂(GE東芝硅酮公司制造的XE-B8951)，使成為膏。
接著，使用涂藥器，把取得的膏涂敷在PET薄膜上，通過干燥形成了薄膜。對于取得的薄膜，通過反復(fù)進(jìn)行膏的涂敷、干燥，取得了薄板。
對于取得的薄板在423K、壓力39MPa的條件下進(jìn)行熱壓，進(jìn)行了薄板化。這樣，制造了實(shí)施例4的薄板狀試樣。
實(shí)施例5的薄板狀試樣除了硅酮樹脂為DOREYCORNING SLICONE公司制造的SE9140以外，與實(shí)施例4同樣制造了實(shí)施例5的板狀試樣。
比較例1和2的板狀試樣與實(shí)施例1的情況相同，通過氣體噴霧法，取得了組成為Fe77Al1P9.23C2.2B7.7Si2.87的球狀粒子構(gòu)成的非晶體合金粉末(霧化粉)。
接著，把包含所述球狀粒子的非晶體合金粉末投入磨碎機(jī)中，在處理時(shí)間4小時(shí)的條件下粉碎混合，使球狀粒子為針狀粒子或扁平型粒子，取得了Fe基非晶體軟磁性合金粉末。把取得的Fe基非晶體軟磁性合金粉末篩選為粒徑63μm以下并且長寬比30的粉末、粒徑63～105μm并且長寬比200～50的粉末。
接著，在篩選后的各合金粉末中以40體積％的比例混合聚氯乙烯，在100℃熱壓成形，用冷壓進(jìn)行固定，取得了比較例1和2的板狀試樣。須指出的是，在所述聚氯乙烯中以20％的比例包含有可塑劑的氯化石蠟。
關(guān)于實(shí)施例1～3和比較例1，分別求出Fe基非晶體軟磁性合金粉末的粒徑和長寬比、板狀試樣的密度、1GHz的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。表1表示了結(jié)果。此外，關(guān)于實(shí)施例1的電波吸收體，圖9表示了測定頻率和虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的關(guān)系。
須指出的是，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的測定是從板狀試樣切出試驗(yàn)片，用阻抗法(使用材料分析儀)，在1MHz～1.8GHz的頻帶中進(jìn)行了測定。
關(guān)于實(shí)施例4和5，求出薄板密度、薄板厚度、Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率、硬酯酸鋁的含有率和1GHz的有效導(dǎo)磁率μ′和虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。表2表示了結(jié)果。此外，關(guān)于實(shí)施例4和5的電波吸收體，圖10和圖11表示了測定頻率和有效導(dǎo)磁率μ′以及虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″的關(guān)系。
[表2]如表1所示，關(guān)于實(shí)施例1～3的板狀試樣，在熱處理前后，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″增加。在實(shí)施例1中，通過熱處理，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″增加27％，在實(shí)施例2和實(shí)施例3中，分別增加30％。這樣，通過在薄板化后進(jìn)行熱處理，能把虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″提高20～30％左右，能取得優(yōu)異的電波吸收體。
而在比較例1和2中，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″顯示了與實(shí)施例2和3的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″幾乎相同的值?？墒牵?yàn)樽鳛檎辰Y(jié)材料而使用的聚氯乙烯在120℃左右燃燒了，所以比較例1和2的板狀試樣的熱處理是不可能的，無法進(jìn)一步提高虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。
須指出的是，如表2、圖10和圖11所示，關(guān)于實(shí)施例4和5，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″是14.6，取得了與表1的實(shí)施例2或3的有熱處理的試樣幾乎同程度的虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。這被認(rèn)為是使用的硅酮樹脂具有彈性，所以具有硬化應(yīng)力小的特性，由于該特性，殘留在Fe基非晶體軟磁性合金粉末中的內(nèi)部應(yīng)力減小。即，殘留在合金粉末中的內(nèi)部應(yīng)力減小，消除了磁致伸縮的影響，F(xiàn)e基非晶體軟磁性合金粉末的軟磁性特性提高，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″提高。
實(shí)驗(yàn)例3電波吸收體的特性(之二)與實(shí)驗(yàn)例4的情況相同，通過水噴霧法，取得了Fe-Cr-P-C-B(-Si)類的非晶體合金粉末(霧化粉)。
接著，把在包含所述球狀粒子的非晶體合金粉末中添加了硬酯酸鋁的材料投入磨碎機(jī)中，在處理時(shí)間12小時(shí)的條件下粉碎混合，使球狀粒子為針狀粒子或扁平型粒子，取得了Fe基非晶體軟磁性合金粉末。
接著，在各合金粉末中混合硅樹脂(DOREY CORNING SLICONE公司制造的SE9140)，使成為膏。
接著，使用涂藥器，把各膏涂敷在PET薄膜上，通過干燥形成了薄膜。對于取得的薄膜，通過反復(fù)進(jìn)行膏的涂敷、干燥，取得了薄板。
對于取得的薄板在423K、壓力39MPa的條件下進(jìn)行熱壓，進(jìn)行了薄板化。這樣，制造了板狀試樣。
把板狀試樣投入紅外線顯影爐中，在氮?dú)饬鳉夥罩?，?0K/分鐘的比例升溫，在673K進(jìn)行30分鐘的熱處理，制造了實(shí)施例6～13的熱處理后的電波吸收體。
關(guān)于實(shí)施例6～13，求出磨碎機(jī)處理后的粉末粒子的形狀尺寸、薄板中的Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率(體積％)、板密度、板厚度和1GHz的有效導(dǎo)磁率μ′和虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″。表3表示了結(jié)果。
如表3所示，關(guān)于實(shí)施例6～13，有效導(dǎo)磁率μ′變?yōu)?4.2～17.1的范圍，此外，虛數(shù)導(dǎo)磁率μ″變?yōu)?4.2～14.9的范圍，都顯示了優(yōu)異的軟磁特性，具有優(yōu)異的電磁波抑制效果。這被認(rèn)為是因?yàn)槭褂镁哂袕椥缘墓柰獦渲鳛闃渲⑶疫M(jìn)行了充分的熱處理的緣故。
如上所述，根據(jù)本發(fā)明的電波吸收體，具備溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金，因?yàn)樗龊辖馂閷?dǎo)磁率高的材料，所以發(fā)揮了電波吸收能力。
此外，F(xiàn)e基非晶體軟磁性合金粉末由樹脂絕緣，提高了電波吸收體自身的阻抗，據(jù)此，抑制了過電流的發(fā)生，能在寬廣的范圍中提高數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″，能提高高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果。
樹脂為氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物中的任意一種構(gòu)成時(shí)，能取得軟質(zhì)的電波吸收體。
此外，當(dāng)樹脂為硅酮樹脂時(shí)，也能取得優(yōu)異的虛數(shù)導(dǎo)磁率。
然后，將16.9g化合物(e)和1L無水二氯甲烷加入反應(yīng)容器中，進(jìn)行氮?dú)夤呐?0分鐘，然后冷卻至-5℃。隨后，在-5℃滴加20.6g溴，然后在-5℃攪拌2小時(shí)。蒸發(fā)除去溶劑，得到25.3g化合物(f)。
加入22.0g化合物(f)、50.2 g疊氮化鈉、10.1g乙酰醋酸銅(II)(下文縮寫為Cu(acac)2)和1550ml無水DMF，然后在120℃攪拌30分鐘。反應(yīng)物排入2L水中，過濾排放的物質(zhì)，殘留物用甲苯洗滌。用甲苯萃取洗滌液，用水洗滌有機(jī)層，然后用硫酸鈉干燥。濃縮有機(jī)層，將殘留物進(jìn)行硅膠柱色譜(溶劑氯仿)，除去高極性成分，從而分離到染料成分的粗固體。分離的固體與150ml甲醇混合，全部在室溫?cái)嚢璨⑦^濾。在操作重復(fù)10次后，將產(chǎn)物再進(jìn)行硅膠柱色譜(溶劑甲苯∶己烷＝1∶1)，分離染料成分。染料固體與20ml丙酮混合，混合物在室溫?cái)嚢璨⑦^濾。該操作重復(fù)3次，然后將固體與20ml乙酸乙酯混合，在室溫?cái)嚢?。過濾后，干燥過濾的物質(zhì)得到2.7g化合物(1-61)紅紫色固體。
下面描述化合物(1-1)的分析結(jié)果。
元素分析 C46H50CuN6

FD-MS m/z749吸收光譜(在氯仿中)397.5nm(εg 1.21×105ml g-1cm-1)594.0nm(εg 1.15×105ml g-1cm-1)378.5nm(εg 1.08×105ml g-1cm-1)該化合物即使在10g/l的濃度也可溶于氯仿中。
合成實(shí)施例3合成表2中化合物(2-1)
表3

權(quán)利要求
1.一種電波吸收體，其特征在于把以ΔTx＝Tx-Tg式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金和樹脂混合、固化成形，所述樹脂是氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物、聚酰亞胺樹脂、環(huán)氧樹脂中的任意一種，其中，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是?；瘻囟?。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于所述樹脂是過氧化物硫化型的氟類熱塑性合成橡膠。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金包含F(xiàn)e、過渡金屬和B。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金包含P、C、Si中的至少一種以上的半金屬元素。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金的含量為40～55體積％。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金中包含的過渡金屬是選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的元素。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于以粉末狀態(tài)包含所述Fe基非晶體軟磁性合金，所述粉末的平均粒徑是1～80μm，厚度是0.1～5μm。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的電波吸收體，其特征在于所述粉末的長寬比為1以上，800以下。
9.根據(jù)權(quán)利要求7所述的電波吸收體，其特征在于所述粉末的長寬比為5以上，300以下的范圍。
10.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于1GHz中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ”為5以上。
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于1GHz中的復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ”為10以上。
12.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于密度為3.0g/cm3以上，所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末的含有率為30體積％以上，80體積％以下。
13.根據(jù)權(quán)利要求7所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金的粉末粒子是由水玻璃覆蓋的。
14.根據(jù)權(quán)利要求1所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金包含P、C、Si、B中的一種以上的元素和Fe，由以非晶體相為主相的組織構(gòu)成。
15.根據(jù)權(quán)利要求14所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末和所述粘結(jié)材料混合、固化成形后，在所述非晶體軟磁性合金的居里點(diǎn)溫度Tc以上、結(jié)晶開始溫度Tx以下的范圍中進(jìn)行熱處理。
16.根據(jù)權(quán)利要求14所述的電波吸收體，其特征在于所述Fe基非晶體軟磁性合金由以下的組成式表示Fe100-x-y-z-w-tMxPyCzBwSit其中，M是選自Cr、Mo、W、V、Nb、Ta、Ti、Zr、Hf、Pt、Pd、Au中的一種或兩種以上的元素，表示組成比的x、y、z、w、t為0.5原子％≤x≤8原子％、2原子％≤y≤15原子％、0原子％＜z≤8原子％、1原子％≤w≤12原子％、0原子％≤t≤8原子％、70原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％。
17.根據(jù)權(quán)利要求16所述的電波吸收體，其特征在于表示所述組成比的y、z、w、t滿足17原子％≤(x+y+z+w+t)≤29.5原子％的關(guān)系。
18.根據(jù)權(quán)利要求16所述的電波吸收體，其特征在于表示所述組成比的x、y、z、w、t滿足1原子％≤x≤4原子％、4原子％≤y≤14原子％、0原子％＜z≤6原子％、2原子％≤w≤10原子％、2原子％≤t≤8原子％、72原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％的關(guān)系。
19.根據(jù)權(quán)利要求16所述的電波吸收體，其特征在于表示所述組成比的x、y、z、w、t滿足1原子％≤x≤3原子％、6原子％≤y≤11原子％、1原子％＜z≤4原子％、4原子％≤w≤9原子％、2原子％≤t≤7原子％、73原子％≤(100-x-y-z-w-t)≤79原子％的關(guān)系。
20.一種電波吸收體的制造方法，其特征在于把Fe基非晶體軟磁性合金粉末和由氟類熱塑性合成橡膠構(gòu)成的粘結(jié)材料混合、固化成形后，用573K以上773K以下的熱處理溫度進(jìn)行熱處理。
21.根據(jù)權(quán)利要求20所述的電波吸收體的制造方法，其特征在于把包含P、C、Si、B中的一種以上的元素和Fe的熔融合金急速冷卻，形成包含球狀粒子的Fe基非晶體合金粉末，把該Fe基非晶體軟磁性合金粉末投入磨碎機(jī)中，通過以10分鐘～16小時(shí)的范圍粉碎混合，取得以扁平粒子為主的所述Fe基非晶體軟磁性合金粉末。
全文摘要
本發(fā)明提供一種電波吸收體，其特征在于把以ΔTx＝Tx－Tg(可是，Tx是結(jié)晶開始溫度，Tg是?；瘻囟取?式表示的過冷液體的溫度間隔ΔTx為25K以上的Fe基非晶體軟磁性合金和樹脂混合、固化成形，所述樹脂是氟類熱塑性合成橡膠、氟代聚烯烴樹脂、全氟代烷氧基樹脂、氟代乙烯丙烯共聚物、聚酰亞胺樹脂、環(huán)氧樹脂中的任意一種。根據(jù)本發(fā)明，在數(shù)百M(fèi)Hz～數(shù)GHz的頻帶的寬廣范圍中，復(fù)數(shù)導(dǎo)磁率的虛數(shù)部μ″高，高頻區(qū)域中的電磁波抑制效果優(yōu)異。
文檔編號(hào)H01F1/153GK1642400SQ0315484
公開日2005年7月20日 申請日期2003年8月20日 優(yōu)先權(quán)日2002年8月20日
發(fā)明者內(nèi)藤豐, 羽山剛, 森邦夫, 揚(yáng)·奧拉韋茨 申請人:阿爾卑斯電氣株式會(huì)社