本發(fā)明涉及試井
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及一種用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析系統(tǒng)及方法。
背景技術(shù)：
：聚合物驅(qū)油藏的試井解釋問題和已經(jīng)相對(duì)成熟的水驅(qū)油藏試井解釋方法有著很大的區(qū)別，其主要原因歸結(jié)于注入流體的流變性問題，水為牛頓流體，粘度不發(fā)生變化，但是聚合物溶液作為一種非牛頓流體，在地層發(fā)生滲流時(shí)，不但存在剪切和粘彈效應(yīng)，同時(shí)還存在其它物理化學(xué)作用，因此聚合物溶液的流變性極其復(fù)雜，進(jìn)而導(dǎo)致了聚合物驅(qū)試井解釋和水驅(qū)油藏試井解釋的不同。目前國內(nèi)外的試井典型曲線圖版近乎所有都忽略了聚合物和地層巖石之間的相互作用，其中包括剪切、擴(kuò)散、對(duì)流、不可及孔隙體積和滲透率下降系數(shù)等問題，導(dǎo)致現(xiàn)有的滲流模型并不能真正反映聚合物溶液在地層中的真實(shí)滲流機(jī)理，不能描述聚合物溶液在地層流動(dòng)時(shí)的真實(shí)壓力響應(yīng)特征。實(shí)際油藏由具有不同物理性質(zhì)的油層組成，并且層間還存在竄流，許多學(xué)者對(duì)考慮層間竄流的多層油藏試井模型進(jìn)行了研究，然而這些研究考慮的流體均為牛頓流體，對(duì)非牛頓流體如聚合物的多層竄流問題研究較少。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的是提供一種用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析系統(tǒng)及方法，以聚合物流變特征為基礎(chǔ)，考慮聚合物溶液與地層的相互作用，建立了聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井解釋數(shù)學(xué)模型，反映聚合物溶液在地層中的實(shí)際滲流機(jī)理，提高了聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井解釋的準(zhǔn)確度。為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明采取以下技術(shù)方案：一種用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析方法，其特征在于包括以下步驟：1)采集聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力值，根據(jù)井底壓力值對(duì)應(yīng)的采集時(shí)間，計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系曲線；2)根據(jù)聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力表達(dá)式和輸入的模擬參數(shù)值，計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的模擬井底壓力變化關(guān)系值，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的典型曲線理論圖版；其中，井底壓力表達(dá)式為：式中，pwf為井底壓力，單位為mpa；k為時(shí)間步，tn為n時(shí)刻時(shí)間；3)根據(jù)實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值，對(duì)模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值進(jìn)行修正，并根據(jù)修正后模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值獲取聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值；4)根據(jù)得到的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值分析聚合物驅(qū)儲(chǔ)層狀況，采取相應(yīng)措施指導(dǎo)油田開發(fā)。所述步驟2)中，繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏典型曲線理論圖版的方法包括以下步驟：①根據(jù)聚合物驅(qū)雙層竄流油藏特征，建立聚合物溶液粘度模型與聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的物理模型；②根據(jù)建立的聚合物溶液粘度模型與聚合物驅(qū)雙層竄流油藏物理模型，建立聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型；③采用有限差分方法對(duì)建立的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化值；④定義模擬參數(shù)值的無量綱量對(duì)得到的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化值進(jìn)行無量綱化，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏典型曲線理論圖版。所述步驟②中，建立聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的方法包括以下步驟：a、建立各層單相微可壓縮液體的不穩(wěn)定滲流微分方程；b、給定聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的初始條件方程；c、給定聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的邊界條件方程。所述不穩(wěn)定滲流微分方程為：式中，p1、p2分別為一二層壓力，單位為mpa；k1、k2分別為一二層滲透率，單位為10-3μm2；h1、h2分別為一二層厚度，單位為m；ct1、ct2分別為一二層綜合壓縮系數(shù)，單位為mpa-1；φ1、φ2分別為一二層孔隙度，無量綱；r為徑向距離，單位為m；t為時(shí)間，單位為h；a為上下兩層流量交換系數(shù)、μp為聚合物溶液初始粘度。所述初始條件方程為：p1(r,0)＝p2(r,0)＝poj，p1(rw,t)＝p2(rw,t)＝pw(t)，式中，rw為井半徑、pw為井底流壓、poj為原始地層壓力；所述邊界條件方程為：內(nèi)邊界條件：外邊界條件：p1(∞,t)＝p2(∞,t)＝po,式中，q為流量，單位為m3/d，b為體積系數(shù)，無量綱；c為井筒儲(chǔ)集系數(shù)，單位為m3/mpa；pwf為井底壓力，單位為mpa；s1、s2分別為一二層表皮系數(shù)，無量綱；po為原始地層壓力，單位為mpa；μ2為二層聚合物溶液的粘度。所述步驟③中，采用有限差分方法對(duì)建立的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化值的具體方法為：a、對(duì)數(shù)學(xué)模型的空間域和時(shí)間域進(jìn)行網(wǎng)格劃分；b、將建立的滲流微分方程、邊界條件方程和初始條件方程進(jìn)行差分離散化，得到離散格式的各方程；c、將得到的各離散格式方程進(jìn)行聯(lián)立，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的壓力表達(dá)式：所述步驟④中，定義的無量綱量包括無量綱壓力、無量綱時(shí)間、無量綱井筒儲(chǔ)集系數(shù)、地層系數(shù)比、儲(chǔ)容比以及竄流系數(shù)。各所述無量綱量的具體表達(dá)式為：無量綱壓力：無量綱時(shí)間：無量綱井筒儲(chǔ)集系數(shù)：地層系數(shù)比：儲(chǔ)容比：竄流系數(shù)：一種實(shí)現(xiàn)所述方法的用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析系統(tǒng)，其包括采集單元、存儲(chǔ)單元、第一計(jì)算單元、第二計(jì)算單元、輸入單元、判斷單元和修正單元，其特征在于：所述第二計(jì)算單元中存儲(chǔ)有聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力計(jì)算模型，其根據(jù)由所述輸入單元輸入的模擬參數(shù)值計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的模擬井底壓力變化關(guān)系值，并發(fā)送到存儲(chǔ)單元和判斷單元；所述存儲(chǔ)單元用于存儲(chǔ)由輸入單元輸入的模擬參數(shù)值和該模擬參數(shù)值對(duì)應(yīng)的模擬井底壓力變化關(guān)系值；其中，井底壓力計(jì)算模型為：其中，pwf為井底壓力，k為時(shí)間步。所述系統(tǒng)還包括控制單元，所述控制單元用于根據(jù)修正后的模擬參數(shù)值獲取聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值，并根據(jù)試井解釋參數(shù)值分析聚合物驅(qū)效果后，采取相應(yīng)措施指導(dǎo)油藏開發(fā)。本發(fā)明由于采取以上技術(shù)方案，其具有以下優(yōu)點(diǎn)：1、本發(fā)明以聚合物流變特征為基礎(chǔ)，建立了聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的物理模型，考慮聚合物和地層巖石之間的相互作用，其中包括剪切、擴(kuò)散、對(duì)流、不可及孔隙體積和滲透率下降系數(shù)等問題，能夠真正反映聚合物溶液在地層中的真實(shí)滲流機(jī)理。2、本發(fā)明由于采用實(shí)際井底壓力變化值對(duì)模擬井底壓力變化關(guān)系值進(jìn)行修正，并根據(jù)修正后的模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值獲取聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井解釋參數(shù)，提高了試井解釋的精確度。3、本發(fā)明根據(jù)得到的試井解釋參數(shù)對(duì)聚合物驅(qū)效果進(jìn)行分析，并根據(jù)分析結(jié)果制定相應(yīng)措施，用來指導(dǎo)油藏開發(fā)，具有實(shí)際意義。因而本發(fā)明可以廣泛應(yīng)用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋中，用來提高試井解釋的準(zhǔn)確度。附圖說明圖1是本發(fā)明用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析方法流程圖；圖2是本發(fā)明中聚合物驅(qū)雙層竄流油藏典型曲線圖版的繪制流程圖；圖3是本發(fā)明中聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的簡化物理模型；圖4是本發(fā)明中聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井解釋典型曲線圖版；圖5是本發(fā)明中不同竄流系數(shù)影響下的典型曲線圖版；圖6是本發(fā)明中不同地層系數(shù)比影響下的典型曲線圖版；圖7是本發(fā)明中不同儲(chǔ)容比影響下的典型曲線圖版；圖8是本發(fā)明中不同初始聚合物濃度影響下的典型曲線圖版；圖9是本發(fā)明用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖；圖10是本發(fā)明用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析系統(tǒng)的應(yīng)用示意圖；圖11本發(fā)明中實(shí)施例中測(cè)試數(shù)據(jù)與理論圖版擬合曲線。具體實(shí)施方式下面結(jié)合附圖和實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)的描述。如圖1所示，本發(fā)明用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析方法，包括以下步驟：1)采集聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力值，根據(jù)井底壓力值對(duì)應(yīng)的采集時(shí)間，計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系曲線。其中，聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系為實(shí)際井底壓力與對(duì)應(yīng)采集時(shí)間的關(guān)系或?qū)嶋H井底壓力與對(duì)應(yīng)采集時(shí)間關(guān)系的導(dǎo)數(shù)。為計(jì)算方便，采用無量綱量表示，也即實(shí)際井底壓力變化關(guān)系采用無量綱井底壓力與無量綱時(shí)間的雙對(duì)數(shù)關(guān)系或者無量綱井底壓力導(dǎo)數(shù)與無量綱時(shí)間的雙對(duì)數(shù)關(guān)系表示。本發(fā)明中采用的實(shí)際井底壓力變化關(guān)系為無量綱井底壓力與無量綱時(shí)間的雙對(duì)數(shù)關(guān)系，也即將采集的井底壓力值以及該井底壓力值對(duì)應(yīng)的采集時(shí)間，繪制在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)中(如圖4中所示)。2)根據(jù)聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力表達(dá)式和輸入的模擬參數(shù)值，計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的模擬井底壓力變化關(guān)系值，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的典型曲線理論圖版。如圖2所示，繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的典型曲線理論圖版的方法包括以下步驟：①如圖3所示，根據(jù)聚合物驅(qū)雙層竄流油藏特征，建立聚合物溶液粘度模型與聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的物理模型，且該物理模型符合以下假設(shè)條件：a、油層含有水和聚合物兩種組分，且水和聚合物完全混溶，各油層聚合物溶液性質(zhì)相同，各油層物性不同；b、油層的流動(dòng)遵循達(dá)西滲流，忽略重力的影響；c、流體微可壓縮，流動(dòng)過程為等溫滲流，層間為擬穩(wěn)態(tài)竄流；d、各層井儲(chǔ)，表皮恒定。②根據(jù)建立的聚合物溶液粘度模型與聚合物驅(qū)雙層竄流油藏物理模型，建立聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型。建立聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的方法包括以下步驟：a、建立各層單相微可壓縮液體的不穩(wěn)定滲流微分方程：式(1)和(2)中，p1、p2分別為一二層壓力，單位為mpa；k1、k2分別為一二層滲透率，單位為10-3μm2；h1、h2分別為一二層厚度，單位為m；ct1、ct2分別為一二層綜合壓縮系數(shù)，單位為mpa-1；φ1、φ2分別為一二層孔隙度，無量綱；r為徑向距離，單位為m；t為時(shí)間，單位為h；a為上下兩層流量交換系數(shù)；μp為聚合物溶液初始粘度。b、給定聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的初始條件方程：p1(r,0)＝p2(r,0)＝poj(3)p1(rw,t)＝p2(rw,t)＝pw(t)(4)式(3)和(4)中，rw為井半徑、pw為井底流壓、poj為原始地層壓力。c、給定聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的數(shù)學(xué)模型的邊界條件方程。內(nèi)邊界條件：外邊界條件：p1(∞,t)＝p2(∞,t)＝po(7)式(5)到式(7)中，q為流量，單位為m3/d，b為體積系數(shù)，無量綱；c為井筒儲(chǔ)集系數(shù)，單位為m3/mpa；pwf為井底壓力，單位為mpa；s1、s2分別為一二層表皮系數(shù)，無量綱；po為原始地層壓力，單位為mpa；μ2為二層聚合物溶液的粘度。③采用有限差分方法對(duì)建立的數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化值。采用有限差分方法對(duì)聚合物驅(qū)雙層竄流油藏?cái)?shù)學(xué)模型進(jìn)行求解時(shí)，包括以下步驟：a、對(duì)數(shù)學(xué)模型的空間域和時(shí)間域進(jìn)行網(wǎng)格劃分。b、對(duì)步驟②中建立的滲流微分方程、邊界條件方程和初始條件方程進(jìn)行差分離散化，得到滲流微分方程、邊界條件方程和初始條件方程的離散格式如下：(i)滲流微分方程的離散格式第一層油層滲流擴(kuò)散方程：式(8)中，t為簡寫，且第二層油層滲流擴(kuò)散方程：式(10)中，m為簡寫，且m為：式(8)到式(11)中，分別為n+1時(shí)刻時(shí)一層中第i+1、i和i-1個(gè)網(wǎng)格的壓力；分別為n+1時(shí)刻時(shí)二層中第i+1、i和i-1個(gè)網(wǎng)格的壓力；分別為n+1時(shí)刻時(shí)一二層第i個(gè)網(wǎng)格的滲透率；分別為n+1時(shí)刻時(shí)一二層第i+1個(gè)網(wǎng)格的滲透率；分別為n+1時(shí)刻時(shí)一層中第i和i-1個(gè)網(wǎng)格的粘度；分別為n+1時(shí)刻時(shí)第二層中第i和i-1個(gè)網(wǎng)格的粘度；分別為n時(shí)刻時(shí)一二層中第i個(gè)網(wǎng)格的壓力；ri為第i個(gè)網(wǎng)格的徑向距離；δx為空間網(wǎng)格大小，單位為m；δt為時(shí)間步長，單位為h。(ii)邊界條件方程以及初始條件方程的離散格式第一層內(nèi)邊界：第二層內(nèi)邊界：外邊界：式(12)到式(14)中，q為流量，單位為m2/d；s1、s2分別為一二層表皮系數(shù)，無量綱；為n+1時(shí)刻時(shí)一層第1個(gè)網(wǎng)格壓力、為n+1時(shí)刻時(shí)一層初始?jí)毫?、為n+1時(shí)刻時(shí)二層第1個(gè)網(wǎng)格壓力、為n時(shí)刻時(shí)一層初始?jí)毫?、為n時(shí)刻時(shí)一層第1個(gè)網(wǎng)格壓力、為n時(shí)刻時(shí)二層初始?jí)毫?、為n時(shí)刻時(shí)二層第1個(gè)網(wǎng)格壓力、pi為原始地層壓力、為n時(shí)刻外邊界壓力、為n+1時(shí)刻時(shí)一層初始滲透率、為n+1時(shí)刻時(shí)二層初始滲透率、為n+1時(shí)刻時(shí)聚合物初始粘度、δtn分別為n時(shí)刻時(shí)間步。c、將得到的滲流微分方程、邊界條件方程和初始條件方程的離散格式進(jìn)行聯(lián)立，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的壓力分布。聯(lián)立式(8)～(14)，將內(nèi)邊界條件，變形整理得：根據(jù)式(16)即可得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化：式(15)到式(17)中，pwf為井底壓力，單位為mpa；為n時(shí)刻初始?jí)毫Α⒎謩e為n時(shí)刻一層壓力；s為表皮系數(shù)；δx為空間網(wǎng)格大小，單位為m；δt為時(shí)間步長，單位為h；n為空間網(wǎng)格數(shù)；k為時(shí)間步。④如圖4所示，定義模擬參數(shù)值的無量綱量對(duì)得到的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化值進(jìn)行無量綱化，并繪制聚合物驅(qū)雙層竄流油藏典型曲線理論圖版。本發(fā)明中涉及的模擬參數(shù)值包括滲透率、表皮系數(shù)、井筒儲(chǔ)集系數(shù)、竄流系數(shù)、地層系數(shù)比和儲(chǔ)容比等。因而引入的無量綱量包括無量綱壓力、無量綱時(shí)間、無量綱井筒儲(chǔ)集系數(shù)、地層系數(shù)比、儲(chǔ)容比以及竄流系數(shù)，各無量綱量的具體表達(dá)式為：無量綱壓力：無量綱時(shí)間：無量綱井筒儲(chǔ)集系數(shù)：地層系數(shù)比：儲(chǔ)容比：竄流系數(shù)：將上述各無量綱量代入式(17)中，得到無量綱聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化式。如圖4所示，為根據(jù)求解出來無量綱聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力變化式，繪制的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井解釋典型曲線圖版。由圖中可以看出，存在竄流的雙層油藏聚合物驅(qū)典型曲線可以劃分為5個(gè)流動(dòng)階段：第ⅰ段是純井筒儲(chǔ)集階段，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)重合，反映的是井儲(chǔ)階段的壓力響應(yīng)特征；第ⅱ段是過渡段，描述純井筒儲(chǔ)集階段到內(nèi)區(qū)徑向流階段的壓力響應(yīng)特征；第ⅲ段是中期徑向流段，表示層1和層2的流動(dòng)達(dá)到徑向流動(dòng)；第ⅳ段是低滲透層向高滲透層的竄流作用段；第ⅴ段是總系統(tǒng)達(dá)到徑向流作用階段，由于受到聚合物溶液牛頓流體性質(zhì)的影響,曲線表現(xiàn)出小幅度上翹。3)根據(jù)實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值，對(duì)模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值進(jìn)行修正，并根據(jù)修正后模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值獲取聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值。具體步驟包括：①判斷模擬井底壓力變化關(guān)系值與實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值的差值是否小于一個(gè)預(yù)定比較因子；②若兩者差值大于預(yù)定比較因子，則對(duì)模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值進(jìn)行修正，直到兩者差值小于預(yù)定比較因子；③獲取修正后模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值為聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值。圖5～圖8所示為改變不同模擬參數(shù)值時(shí)，得到的典型曲線圖版。其中，圖5為不同竄流系數(shù)影響下的典型曲線圖版，圖6為不同地層系數(shù)比影響下的典型曲線圖版，圖7為不同儲(chǔ)容比影響下的典型曲線圖版，圖8為不同初始聚合物濃度影響下的典型曲線圖版?？梢钥闯?，典型曲線圖版中，不同的模擬參數(shù)值對(duì)應(yīng)不同的試井解釋模型，也即含有若干試井解釋參數(shù)值的數(shù)學(xué)方程式(17)，所以在調(diào)節(jié)某一模擬關(guān)系曲線時(shí)，該模擬關(guān)系曲線對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值也即試井解釋參數(shù)數(shù)值也會(huì)隨之變化，也就是修正試井解釋參數(shù)的過程，通過擬合，得到與實(shí)際井底壓力變化關(guān)系曲線吻合較好的模擬關(guān)系曲線，那么該模擬關(guān)系曲線對(duì)應(yīng)的試井解釋參數(shù)就可以作為實(shí)際井底壓力變化關(guān)系曲線的試井解釋參數(shù)，即得實(shí)際注聚油藏的試井解釋參數(shù)。4)根據(jù)得到的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)分析聚合物驅(qū)儲(chǔ)層狀況，采取相應(yīng)措施指導(dǎo)油田開發(fā)。具體的，若表皮系數(shù)過大且滲透率下降明顯，則可以采取酸化、壓裂等基本解堵措施；若酸化壓裂效果不好，則可以根據(jù)儲(chǔ)量情況進(jìn)一步采取側(cè)鉆措施，以此提高聚合物驅(qū)效果，指導(dǎo)油田開發(fā)。如圖9所示，本發(fā)明還提供一種用于聚合物驅(qū)雙層竄流油藏試井分析控制系統(tǒng)，其包括：采集單元、存儲(chǔ)單元、第一計(jì)算單元、第二計(jì)算單元、輸入單元、判斷單元、修正單元和控制單元。其中，采集單元用于采集注聚井在關(guān)井一段時(shí)間內(nèi)的井底壓力值；第一計(jì)算單元用于根據(jù)井底壓力值對(duì)應(yīng)的采集時(shí)間，得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的實(shí)際井底壓力與時(shí)間的關(guān)系；輸入單元用于輸入模擬參數(shù)值，并發(fā)送到存儲(chǔ)單元和第二計(jì)算單元；第二計(jì)算單元用于根據(jù)輸入的模擬參數(shù)值和存儲(chǔ)的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的井底壓力計(jì)算模型，計(jì)算得到聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的模擬井底壓力變化關(guān)系值，并發(fā)送到存儲(chǔ)單元和判斷單元；存儲(chǔ)單元用于存儲(chǔ)輸入的模擬參數(shù)值以及該模擬參數(shù)值對(duì)應(yīng)的模擬井底壓力變化關(guān)系值；判斷單元用于計(jì)算實(shí)際井底壓力變化關(guān)系值與模擬井底壓力變化關(guān)系值的差值，并判斷兩者差值是否小于一個(gè)預(yù)定比較因子，并將判斷結(jié)果發(fā)送給修正處理單元；修正單元用于根據(jù)判斷單元的判斷結(jié)果以及存儲(chǔ)單元中存儲(chǔ)的模擬參數(shù)值，對(duì)模擬井底壓力變化關(guān)系值對(duì)應(yīng)的模擬參數(shù)值進(jìn)行修正；控制單元用于根據(jù)修正后的模擬參數(shù)值獲取聚合物驅(qū)雙層竄流油藏的試井解釋參數(shù)值，并根據(jù)試井解釋參數(shù)值分析聚合物驅(qū)效果后，采取相應(yīng)措施指導(dǎo)油藏開發(fā)。第二計(jì)算單元中存儲(chǔ)的聚合物驅(qū)雙層竄流油藏注聚井的計(jì)算模型，包括井底壓力表達(dá)式為：其中，pwf為井底壓力，k為時(shí)間步。上述實(shí)施例中，采集單元采用常用的油藏壓力采集單元或者測(cè)量裝置來實(shí)現(xiàn)采集，采集結(jié)果可以通過多種方式提供給第一計(jì)算單元，如便攜儀器傳送、網(wǎng)絡(luò)傳送、網(wǎng)站發(fā)布等。如圖10所示，在實(shí)施本發(fā)明實(shí)施例的過程中，第一計(jì)算單元、存儲(chǔ)單元、第二計(jì)算單元、判斷單元、修正單元通過計(jì)算機(jī)服務(wù)器來實(shí)現(xiàn)其各自的功能，存儲(chǔ)單元也可以獨(dú)立出來實(shí)現(xiàn)其功能。下面結(jié)合具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明做進(jìn)一步描述。本實(shí)施例采用的注聚井于2013年3月1日開始注聚，注入的聚合物濃度1500mg/l，注入層位兩層，厚度10m；于2013年6月8日15:00停注測(cè)靜壓，測(cè)壓力數(shù)據(jù)3d，于2013年6月11日15:00恢復(fù)投注。有關(guān)井及油藏的基本參數(shù)，如下表1所示。如圖11所示，為本實(shí)施例的井測(cè)試數(shù)據(jù)與理論圖版擬合曲線，擬合參數(shù)原始地層壓力pi＝16.17mpa、層1滲透率k1＝0.3μm2、層2滲透率k2＝0.00055μm2、層1表皮s1＝9.54、層2表皮s2＝16.26、井筒儲(chǔ)集系數(shù)c＝0.54m3/mpa。表1井和油藏基本參數(shù)基本參數(shù)符號(hào)取值注入量，m3/dq1001油層厚度，mh1102油層厚度，mh28原油體積系數(shù)b1.2孔隙度，小數(shù)φ0.2水的粘度/mpa·sμw0.5井半徑，mrw0.11層總壓縮系數(shù),mpa-1ct10.0042層總壓縮系數(shù),mpa-1ct20.036以上所述的具體實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的目的、技術(shù)方案和有益效果進(jìn)行了進(jìn)一步詳細(xì)說明，以上所述僅為本發(fā)明的具體實(shí)施例而已，并不用與限定本發(fā)明的保護(hù)范圍，凡是在本發(fā)明技術(shù)方案的基礎(chǔ)上進(jìn)行的等同變換和改進(jìn)，均不應(yīng)排除在本發(fā)明的保護(hù)范圍之外。當(dāng)前第1頁12