專利名稱：：斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)分析時(shí)域方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一套完整的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)分析方法，尤其適用于由橋梁結(jié)構(gòu)物所在場(chǎng)地實(shí)測(cè)各類風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)直接得到其抖振響應(yīng)。
背景技術(shù)：
：目前國內(nèi)外大多數(shù)常用的抖振分析方法都是假定平均風(fēng)向與橋跨方向垂直(正風(fēng))。正風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)的計(jì)算主要有頻域和時(shí)域兩類分析方法。其中頻域法是早期風(fēng)工程研究領(lǐng)域最為主要的方法，但頻域方法在分析過程中只能計(jì)入一定數(shù)量的模態(tài)，得出的是結(jié)構(gòu)響應(yīng)值的統(tǒng)計(jì)特征，且只能進(jìn)行線性分析。時(shí)域分析法可以非常方便地計(jì)入各類非線性因素的影響，考慮因素比較全面，是抖振計(jì)算的發(fā)展方向，但在風(fēng)場(chǎng)的模擬以及氣動(dòng)自激力時(shí)域化等問題上尚未得到很好地解決。另外，對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)物所在場(chǎng)地進(jìn)行的風(fēng)環(huán)境現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)表明，各類強(qiáng)風(fēng)常以一個(gè)較大的偏角偏離橋跨的法向，因此，現(xiàn)有正風(fēng)下的抖振響應(yīng)分析方法并不能直接應(yīng)用于與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果的對(duì)比。現(xiàn)有的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)分析方法都是基于線性準(zhǔn)定常和氣動(dòng)片條理論，分析方法可分為有兩類平均風(fēng)分解法和直接斜風(fēng)分析法。由于早期研究當(dāng)中實(shí)測(cè)風(fēng)數(shù)據(jù)的缺乏，現(xiàn)有的平均風(fēng)分解理論都是從已知主風(fēng)向平均風(fēng)速和三維脈動(dòng)風(fēng)速開始，未考慮現(xiàn)有風(fēng)速儀實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的特點(diǎn)，另外目前還無法建立一套順橋向風(fēng)作用下的合理且適用的氣動(dòng)力模型，限制了平均風(fēng)分解法的發(fā)展。直接斜風(fēng)分析法雖然避開了斜風(fēng)分解過程，但是需要進(jìn)行斜風(fēng)作用下結(jié)構(gòu)模型的風(fēng)洞試驗(yàn)，以提供分析中所必需的氣動(dòng)參數(shù)，增加了工作量和試驗(yàn)費(fèi)用。上述針對(duì)斜風(fēng)的分析方法均在頻域內(nèi)進(jìn)行，因此只能進(jìn)行線性分析，不能夠很好地應(yīng)用于大跨度橋梁等非線性結(jié)構(gòu)體系。另一方面，尚未檢索到在時(shí)域內(nèi)進(jìn)行大跨度橋梁抖振響應(yīng)理論分析的文章。隨著近年來大跨度橋梁結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)系統(tǒng)(SHMS)實(shí)測(cè)風(fēng)特性數(shù)據(jù)的不斷增多，迫切需要開發(fā)出一整套斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)分析實(shí)用方法。
發(fā)明內(nèi)容技術(shù)問題本發(fā)明的目的是對(duì)現(xiàn)有的平均風(fēng)分解法進(jìn)行了改進(jìn)，同時(shí)創(chuàng)建了一種專用于氣動(dòng)自激力模擬的單元(Aero-dynl8單元)，在此基礎(chǔ)上發(fā)展了一套完整的、能夠全面考慮各種復(fù)雜因素的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法，實(shí)現(xiàn)了直接由實(shí)測(cè)風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)的輸入得到結(jié)構(gòu)抖振響應(yīng)的輸出。技術(shù)方案本發(fā)明的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法包括以下步驟第一步基于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙和現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)靜力響應(yīng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，采用可編程參數(shù)化設(shè)計(jì)語言建立大跨度橋梁有限元計(jì)算模型，同時(shí)將主梁斷面的顫振導(dǎo)數(shù)以可調(diào)用數(shù)組方式進(jìn)行存儲(chǔ)，第二步調(diào)用實(shí)測(cè)風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)之后，采用改進(jìn)的斜風(fēng)分解法對(duì)其進(jìn)行處理，并基于分解后的風(fēng)特性數(shù)據(jù)進(jìn)行大跨度橋梁橋址區(qū)三維脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬，第三步根據(jù)風(fēng)速數(shù)據(jù)和顫振導(dǎo)數(shù)圖確定式"4a、4b、5a、5b"中主梁斷面的顫振導(dǎo)數(shù)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>其中，<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>式"4a、4b、5a、5b"中，K4和C:分別為當(dāng)采用集中氣動(dòng)力矩陣模擬橋面受到的氣動(dòng)力時(shí)，與橋面單元e所受氣動(dòng)自激力等價(jià)的氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼矩陣P為空氣密度C/為平均風(fēng)速；5為橋面寬度；K=Bc>/U為無量綱頻率；4為單元e的長度；/<為自激升力相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)、if為自激阻力相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)、《為自激升力矩相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)，其中/=1，2，...，6;第四步采用Aero-dyn18單元模擬K:和C^，并在初始模型的基礎(chǔ)上添加Aero-dyn18單元，得到大跨度橋梁用于抖振分析的有限元模型，第五步由分解后的風(fēng)速數(shù)據(jù)，采用結(jié)構(gòu)靜力三分力系數(shù)計(jì)算出靜力風(fēng)荷載，包括阻力、升力和扭矩，再利用第二步三維脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬所得風(fēng)速時(shí)程按照式"6a、6b、6c"計(jì)算出抖振力時(shí)程A(/)+C/2牟qK)，+(C丄K)+。K》，](6a)，=全>。)，《("。)學(xué)](6b)")=>252[2<^("0)，+(^("0)字](6c)式"6a、6b、6e"中，"(0、D"0和M^)分別表示升力時(shí)程、阻力時(shí)程和升力矩時(shí)程，p為空氣密度，C7為平均風(fēng)速，5為橋面寬度，a。為平均風(fēng)攻角，C。CD、<;分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)，《、C;、C匸分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)曲線斜率，w(O、v(f)和w(/)分別代表順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎向脈動(dòng)風(fēng)速；第六步將第四步所得靜風(fēng)荷載以及抖振力時(shí)程同時(shí)施加到結(jié)構(gòu)有限元模型上，采用紐馬科數(shù)值積分法進(jìn)行大跨度橋梁抖振響應(yīng)非線性時(shí)程分析求解；第七步分析處理大跨度橋梁的加速度、位移等時(shí)程響應(yīng)計(jì)算結(jié)果，求出統(tǒng)計(jì)量如加速度均方根響應(yīng)值，并與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。以上第二步所述的改進(jìn)的斜風(fēng)分解法按照式"3a、3b"進(jìn)行風(fēng)速分解",Kcosy53a"尸-Fsin^3b式"3a、3b"中，f^和t/p分別表示分解之后橫橋向和順橋向的風(fēng)速；F和/分別表示風(fēng)速儀實(shí)測(cè)瞬時(shí)風(fēng)速大小和方位角。以上第三步所述的Aero-dynl8單元中具有兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有6個(gè)自由度;該單元矩陣為12X12矩陣，其中包括d，C2,...，C9總計(jì)9個(gè)不同的系數(shù)<table>tableseeoriginaldocumentpage8</column></row><table>該單元沒有固定的幾何形狀，它可以通過實(shí)常數(shù)的方式輸入剛度矩陣K和阻尼矩陣C以模擬結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼矩陣。有益效果目前，許多SHMS中的風(fēng)環(huán)境以及與其同步的結(jié)構(gòu)響應(yīng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)因?yàn)闆]有合適的分析方法而大量積壓。該專利在對(duì)現(xiàn)有的平均風(fēng)分解法進(jìn)行改進(jìn)的基礎(chǔ)上，提供了一套完整的、能夠全面考慮各種復(fù)雜因素的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析實(shí)用方法，編制了全部相關(guān)計(jì)算程序，便于工程人員進(jìn)行風(fēng)環(huán)境和結(jié)構(gòu)響應(yīng)分析，使得SHMS監(jiān)測(cè)得到的寶貴數(shù)據(jù)能夠得到很好地應(yīng)用，因此具有廣闊的工程應(yīng)用前景。圖l斜風(fēng)作用下橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析流程圖，圖2斜風(fēng)作用下的主梁平面示意圖，圖3Aero-dyn18單元示意圖，圖4Aero-dyn18單元的系數(shù)矩陣。具體實(shí)施方式為了能夠發(fā)展一套便于廣大工程人員使用的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法，本發(fā)明首先結(jié)合現(xiàn)有風(fēng)速儀實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的特點(diǎn)對(duì)現(xiàn)有平均風(fēng)分解法進(jìn)行了改進(jìn)。同時(shí)創(chuàng)建了Aero-dynl8單元以解決氣動(dòng)自激力的時(shí)域化問題。在此基礎(chǔ)上將正風(fēng)下的大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法引入到斜風(fēng)中來進(jìn)行分析，并編制了全部程序?qū)⑸鲜龇椒ㄟM(jìn)行軟件集成。斜風(fēng)作用下橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析流程圖見圖1。解決上述問題所采用的技術(shù)方案流程如下假定大橋橋面受到主風(fēng)向與橋跨法向夾角(風(fēng)向偏角)為yff的斜風(fēng)襲擊，如圖2所示。此時(shí)現(xiàn)有的斜風(fēng)分解理論均從平均風(fēng)速和三維脈動(dòng)風(fēng)速開始進(jìn)行，即假定t/、w(/)、v(/)和w(/)為己知，如式(1)所示。C/+w(/)=Fa(along-wind，順風(fēng)向)(la)v(/)=rA(horizontalacross-wind,橫風(fēng)向)(lb)w(O=K(verticalacross-wind，豎向)(1c)圖2和式(1)中，C/為平均風(fēng)速，w(O、v(0和w(0分別代表順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎向脈動(dòng)風(fēng)速，風(fēng)速沿表順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎向三個(gè)方向的分量分別用F。、^和^來表示。按照斜風(fēng)分解理論將f/、w(/)和v(f)進(jìn)行順橋向和橫橋向分解，如圖2所示,則有"w=(C/+w)cos/-vsin/(2a)t/尸=(C/+w)siny0-vcosp(2b)此時(shí)已將斜風(fēng)的風(fēng)速分解成橫橋向的余弦分量和順橋向的正弦分量，然后則可根據(jù)現(xiàn)有的正風(fēng)理論計(jì)算出橋梁結(jié)構(gòu)的抖振響應(yīng)。式(2)中，C^和C/p分別表示分解之后橫橋向和順橋向的風(fēng)速。由式(2)可知，為了得到C^和f/p，必須先求出C7、w(/)和v(,)，然而在風(fēng)速儀實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)當(dāng)中，由于SHMS中風(fēng)速儀實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)為瞬時(shí)風(fēng)速大小F和方位角々，需要經(jīng)過一系列換算才能夠得到f/、w(0和v(f)。但是很明顯，我們的最終目的是要得到分解后的^和f/p，這由實(shí)測(cè)瞬時(shí)風(fēng)速大小F和方位角yS就可以非常方便地獲得，換算方法為"w=Fcos/(3a)"P=Fsin/(3b)對(duì)比式(2)和(3)可知，實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)本身更加便于進(jìn)行分解，這樣不僅使得風(fēng)速分解更為便捷，同時(shí)還減小了過多的數(shù)據(jù)處理過程可能帶來的結(jié)果誤差。同時(shí)，為了實(shí)現(xiàn)氣動(dòng)自激力的時(shí)域化，基于準(zhǔn)定常氣動(dòng)力模型和非線性動(dòng)力學(xué)理論，推導(dǎo)了與主梁所受氣動(dòng)自激力等價(jià)的單元?dú)鈩?dòng)剛度矩陣和氣動(dòng)阻尼矩陣，并開發(fā)了一種專用于氣動(dòng)自激力模擬的單元(命名為Aero-dynl8單元)，給出了單元的示意圖、單元矩陣構(gòu)造參數(shù)及其意義。釆用改進(jìn)的斜風(fēng)分解法即公式(3)對(duì)SHMS中的風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)進(jìn)行分解，其中風(fēng)速F和方位角yff為常規(guī)風(fēng)速儀均能采集的主要風(fēng)特性數(shù)據(jù)。由此便獲得了分解后的t^和t/p，并據(jù)此建立全橋三維脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)，將復(fù)雜的斜風(fēng)下的大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析轉(zhuǎn)化成為正風(fēng)作用來進(jìn)行分析。與主梁所受氣動(dòng)自激力等價(jià)的單元?dú)鈩?dòng)剛度矩陣和氣動(dòng)阻尼矩陣，分別如公式(4)和(5)所示。<formula>formulaseeoriginaldocumentpage10</formula>(5b)式(4)和(5)中，K4和C:分別為當(dāng)采用集中氣動(dòng)力矩陣模擬橋面受到的氣動(dòng)力時(shí)，橋面單元e的氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼矩陣；p為空氣密度；C/為平均風(fēng)速；5為橋面寬度；K=B/U為無量綱頻率；4為單元e的長度；^'為自激升力相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)、/f為自激阻力相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)、^為自激升力矩相關(guān)氣動(dòng)導(dǎo)數(shù)，其中J'=l，2，…，6;氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼模擬專用單元——Aero-dyn18單元具有兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有6個(gè)自由度，其示實(shí)意圖見圖3。圖中，X、Y、Z軸和&、Ye、Ze軸分別表示單元e的整體坐標(biāo)系和局部坐標(biāo)系；i和j表示單元e的兩個(gè)節(jié)點(diǎn)；K和C分別表示剛度矩陣和阻尼矩陣。該單元沒有固定的幾何形狀，它可以通過實(shí)常數(shù)的方式輸入K和C，以模擬結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼矩陣。Aero-dynl8單元矩陣為12X12矩陣，共有d，C2，...，Q總計(jì)9個(gè)不同的系數(shù)，見圖4。將式(4)和(5)已定義好的氣動(dòng)剛度矩陣系數(shù)或氣動(dòng)阻尼矩陣系數(shù)代入該矩陣，該單元就可以用來模擬橋面受到的氣動(dòng)自激力，由此便可獲得用于抖振分析的大跨度橋梁有限元模型。公式(6)用于將模擬出的脈動(dòng)風(fēng)速時(shí)程轉(zhuǎn)化為抖振力時(shí)程。A(,)+f/2￡[2C>。)，+(C》。)+Cfl(a。))，](6a)賜+"2攀0(。)，《("。)，](6b)MW=全/^2[2Q+C二(6c)其中p、仏5的意義同式(4);"。為平均風(fēng)攻角；C。C。、(；分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)；《、C;、C二分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)曲線斜率；"W、v(/)和w(/)的意義同式(1)。權(quán)利要求1.一種斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法，其特征在于該方法包括以下步驟第一步基于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙和現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)靜力響應(yīng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，采用可編程參數(shù)化設(shè)計(jì)語言建立大跨度橋梁有限元計(jì)算模型，同時(shí)將主梁斷面的顫振導(dǎo)數(shù)以可調(diào)用數(shù)組方式進(jìn)行存儲(chǔ)，第二步調(diào)用實(shí)測(cè)風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)之后，采用改進(jìn)的斜風(fēng)分解法對(duì)其進(jìn)行處理，并基于分解后的風(fēng)特性數(shù)據(jù)進(jìn)行大跨度橋梁橋址區(qū)三維脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬，第三步根據(jù)風(fēng)速數(shù)據(jù)和顫振導(dǎo)數(shù)圖確定式“4a、4b、5a、5b”中主梁斷面的顫振導(dǎo)數(shù)2.治療或預(yù)防有其需要的患者中的增殖性疾病方法，該方法包括將治療有效量的至少一種mTOR抑制劑和式(l嘧啶基氨基苯甲酰胺化合物聯(lián)合給藥，例如同時(shí)或M，JJi逸患者。3.根據(jù)權(quán)利要求1的藥物組合產(chǎn)品，該藥物組合產(chǎn)品在根據(jù)權(quán)利要求2的方法中使用。4.根據(jù)權(quán)利要求1的藥物組合產(chǎn)品，該藥物組合產(chǎn)品用于制備在根據(jù)權(quán)利要求要求2的方法中使用的藥物。5.根據(jù)權(quán)利要求1的藥物組合產(chǎn)品，其中藥物a)為各甲基-3-[[4-甲基-1H-咪唑-1-基)-3-(三氟甲基)苯甲酰胺。6.治療白血病的方法，該方法包括將mTOR抑制劑和式(I嘧啶基氨基苯甲酰胺化合物產(chǎn)品給藥。7.治療白血病的方法，該方法包括將mTOR抑制劑和各曱基-3-[[4K3-p比梵基)-2-嘧啶基-氨基-N-[5-(4-甲基-lH-咪峻-l-基)^-(三氟甲基)苯基苯甲酰胺的組合產(chǎn)品給藥。8.根據(jù)權(quán)利要求7的方法，其中mTOR抑制劑選自RAD雷帕霉素(西羅莫司)及^t生物/類似物，例如,莫司或RAD001、CCI-779、ABT578、SAR543、子嚢霉素(FK506的乙1^類似物)、AP23573和AP23841。9.根據(jù)權(quán)利要求1的藥物組絲在制備治療或預(yù)防增殖性疾病的藥物中的用途。10.根據(jù)權(quán)利要求1的藥物組絲在治療或預(yù)防增殖性疾病中的用途。第四步采用Aero-dyn18單元模擬K:和C:,并在初始模型的基礎(chǔ)上添加Aero-dyn18單元，得到大跨度橋梁用于抖振分析的有限元模型，第五步由分解后的風(fēng)速數(shù)據(jù)，采用結(jié)構(gòu)靜力三分力系數(shù)計(jì)算出靜力風(fēng)荷載，包括阻力、升力和扭矩，再利用第二步三維脈動(dòng)風(fēng)場(chǎng)模擬所得風(fēng)速時(shí)程按照式"6a、6b、6c"計(jì)算出抖振力時(shí)程<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>(6a)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>(6b)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>(6c)式"6a、6b、6c"中，￡6(0、A^)和A/i(/)分別表示升力時(shí)程、阻力時(shí)程和升力矩時(shí)程，p為空氣密度，f/為平均風(fēng)速，B為橋面寬度，a。為平均風(fēng)攻角，C,、C。、Cw分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)，《、C;、C二分別為升力、阻力和升力矩系數(shù)曲線斜率，"(0、v(f)和M^)分別代表順風(fēng)向、橫風(fēng)向和豎向脈動(dòng)風(fēng)速；第六步將第四步所得靜風(fēng)荷載以及抖振力時(shí)程同時(shí)施加到結(jié)構(gòu)有限元模型上，采用紐馬科數(shù)值積分法進(jìn)行大跨度橋梁抖振響應(yīng)非線性時(shí)程分析求解；第七步分析處理大跨度橋梁的加速度、位移等時(shí)程響應(yīng)計(jì)算結(jié)果，求出統(tǒng)計(jì)量如加速度均方根響應(yīng)值，并與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法，其特征在于第二步所述的改進(jìn)的斜風(fēng)分解法按照式"3a、3b"進(jìn)行風(fēng)速分解<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>式"3a、3b"中，f^和C^分別表示分解之后橫橋向和順橋向的風(fēng)速；F和"分別表示風(fēng)速儀實(shí)測(cè)瞬時(shí)風(fēng)速大小和方位角。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法，其特征在于第三步所述的Aero-dynl8單元中具有兩個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)有6個(gè)自由度；該單元矩陣為12X12矩陣，其中包括d，C2，...，C9總計(jì)9個(gè)不同的系數(shù)<formula>formulaseeoriginaldocumentpage4</formula>該單元沒有固定的幾何形狀，它可以通過實(shí)常數(shù)的方式輸入剛度矩陣K和阻尼矩陣C以模擬結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼矩陣。全文摘要斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)時(shí)域分析方法以現(xiàn)有基于平均風(fēng)分解法的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)分析方法為基礎(chǔ)，結(jié)合SHMS實(shí)測(cè)風(fēng)特性數(shù)據(jù)的特點(diǎn)對(duì)其進(jìn)行了改進(jìn)，建立了適于SHMS采集數(shù)據(jù)的風(fēng)分解法。同時(shí)為了實(shí)現(xiàn)氣動(dòng)自激力的時(shí)域化，創(chuàng)建了專用于模擬氣動(dòng)剛度和氣動(dòng)阻尼的Aero-dyn18單元。在上述基礎(chǔ)上引入現(xiàn)有正風(fēng)下大跨度橋梁抖振響應(yīng)的時(shí)域分析方法，發(fā)展了一套能夠全面考慮各種復(fù)雜因素的斜風(fēng)作用下大跨度橋梁抖振響應(yīng)的時(shí)域分析實(shí)用方法，編制了全部相關(guān)程序，從而實(shí)現(xiàn)了直接由SHMS實(shí)測(cè)風(fēng)環(huán)境數(shù)據(jù)得到結(jié)構(gòu)的抖振響應(yīng)，便于廣大橋梁工程技術(shù)人員推廣應(yīng)用。文檔編號(hào)G06F19/00GK101221553SQ20081001934公開日2008年7月16日申請(qǐng)日期2008年1月4日優(yōu)先權(quán)日2008年1月4日發(fā)明者李愛群,浩王申請(qǐng)人:東南大學(xué)