汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法及系統(tǒng)的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明屬于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系扭振監(jiān)測(cè)【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其涉及一種汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法及系統(tǒng)。該方法首先對(duì)機(jī)電網(wǎng)協(xié)調(diào)作用下電力系統(tǒng)大擾動(dòng)導(dǎo)致的軸系扭振進(jìn)行仿真計(jì)算，建立電力系統(tǒng)大擾動(dòng)下發(fā)電機(jī)電磁力矩最大值與軸系疲勞壽命損耗之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，制定損傷報(bào)警閾值和跳機(jī)保護(hù)閾值，然后根據(jù)發(fā)電機(jī)三相電流和電壓計(jì)算發(fā)電機(jī)電磁力矩，在機(jī)組安全性受到威脅時(shí)及時(shí)地發(fā)出損傷報(bào)警或跳機(jī)保護(hù)信號(hào)，最后再對(duì)扭振故障進(jìn)行軸系扭振動(dòng)態(tài)響應(yīng)計(jì)算，進(jìn)而對(duì)軸系做出精確的損傷評(píng)估和剩余壽命評(píng)估。該方法可實(shí)現(xiàn)針對(duì)電力系統(tǒng)大擾動(dòng)故障的扭振在線監(jiān)測(cè)、分析與保護(hù)，同時(shí)可對(duì)機(jī)組軸系扭振疲勞壽命損耗進(jìn)行精確計(jì)算。
【專利說(shuō)明】汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法及系統(tǒng)

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明屬于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系扭振監(jiān)測(cè)【技術(shù)領(lǐng)域】，尤其涉及一種用于汽輪發(fā)電機(jī) 組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法及系統(tǒng)。

【背景技術(shù)】
[0002] 汽輪發(fā)電機(jī)組軸系扭振根據(jù)它被激發(fā)機(jī)理的不同可以分為瞬態(tài)沖擊類扭振和次 同步振蕩等共振類扭振。自動(dòng)重合閘、非同期并網(wǎng)、瞬時(shí)性對(duì)稱與不對(duì)稱短路及線路開關(guān)切 合操作等突發(fā)性機(jī)電擾動(dòng)，將有可能產(chǎn)生短時(shí)間性沖擊扭矩，形成短時(shí)間沖擊性軸系扭振。 這種扭振雖然時(shí)間不長(zhǎng)，但在不利的配合條件下，仍有可能產(chǎn)生高到機(jī)組軸系無(wú)法承受的 交變扭應(yīng)力而造成一次性破壞，或者產(chǎn)生扭振疲勞損耗積累。
[0003] 電力系統(tǒng)大擾動(dòng)故障下汽輪發(fā)電機(jī)組軸系發(fā)生瞬態(tài)沖擊類扭振時(shí)，其扭振振幅表 現(xiàn)出突然增大后又逐漸衰減的特點(diǎn)，根據(jù)監(jiān)測(cè)機(jī)組機(jī)頭和機(jī)尾測(cè)速齒輪所得的軸系扭振相 對(duì)角位移信號(hào)難以用帶通濾波準(zhǔn)確地濾出，因此不宜采用模態(tài)疊加法進(jìn)行進(jìn)一步分析計(jì) 算。同時(shí)，電力系統(tǒng)大擾動(dòng)故障下汽輪發(fā)電機(jī)組軸系瞬態(tài)沖擊類扭振危害性很大，如果不能 在發(fā)現(xiàn)該類扭振時(shí)作出及時(shí)的損傷報(bào)警或跳機(jī)保護(hù)動(dòng)作，可能造成機(jī)組軸系極大的損傷。 現(xiàn)有的監(jiān)測(cè)與分析手段不能夠快速、準(zhǔn)確的對(duì)軸系扭振進(jìn)行定位與分析，方法也需要進(jìn)一 步完善和改進(jìn)。
[0004] 根據(jù)瞬態(tài)沖擊類扭振產(chǎn)生的機(jī)理，及其引發(fā)的機(jī)組軸系扭振所表現(xiàn)的特征，同時(shí) 考慮實(shí)時(shí)在線監(jiān)測(cè)、分析和保護(hù)的快速性與準(zhǔn)確性，采用模型仿真法對(duì)軸系扭振響應(yīng)進(jìn)行 求解，分析計(jì)算得到其對(duì)機(jī)組軸系的損傷程度。把該方法應(yīng)用于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系扭振在 線監(jiān)測(cè)與、分析與保護(hù)系統(tǒng)，得到很好的應(yīng)用效果。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 針對(duì)上述問(wèn)題，本發(fā)明提出了一種用于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān) 測(cè)的方法及系統(tǒng)。
[0006] 一種用于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法，包括：
[0007] 步驟1 :通過(guò)電力系統(tǒng)仿真，模擬電力系統(tǒng)不同類型的大擾動(dòng)故障下機(jī)組發(fā)生瞬 態(tài)沖擊類扭振時(shí)發(fā)電機(jī)的電磁力矩，仿真得到不同類型瞬態(tài)沖擊類扭振故障下不同幅值的 電磁力矩響應(yīng)；
[0008] 步驟2 :根據(jù)仿真所得電磁力矩響應(yīng)計(jì)算軸系扭振危險(xiǎn)截面局部扭應(yīng)力響應(yīng)；
[0009] 步驟3 :對(duì)機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面進(jìn)行扭振疲勞壽命損耗計(jì)算；
[0010] 步驟4 :建立不同故障下機(jī)組電磁力矩最大值與軸系扭振危險(xiǎn)截面扭振疲勞壽命 損耗之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系；
[0011] 步驟5 :根據(jù)步驟4所建立的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警閾值和扭振跳 機(jī)保護(hù)閾值；
[0012] 步驟6 :通過(guò)監(jiān)測(cè)機(jī)組發(fā)電機(jī)三相電流和電壓，實(shí)時(shí)在線計(jì)算相應(yīng)電磁力矩；
[0013] 步驟7 :當(dāng)發(fā)電機(jī)電磁力矩出現(xiàn)大幅跳變，電磁力矩值超過(guò)扭振損傷報(bào)警閾值時(shí)， 對(duì)機(jī)組軸系發(fā)生的瞬態(tài)沖擊類扭振進(jìn)行報(bào)警；當(dāng)電磁力矩值超過(guò)跳機(jī)保護(hù)閾值時(shí)，則判定 機(jī)組軸系發(fā)生損傷程度較大的瞬態(tài)沖擊類扭振，發(fā)出跳機(jī)保護(hù)信號(hào)。
[0014] 所述大擾動(dòng)故障包括：電力系統(tǒng)的兩相短路故障、三相短路故障、120°非同期故 障、180°非同期故障。
[0015] 所述步驟2包括：首先建立機(jī)組軸系多段集中質(zhì)量扭振模型；計(jì)算汽輪機(jī)蒸汽力 矩，并根據(jù)汽輪機(jī)各級(jí)葉輪的出力分配情況，將蒸汽力矩按比例施加在扭振模型中汽輪機(jī) 各級(jí)葉輪所在輪盤上；通過(guò)發(fā)電機(jī)三相電流電壓計(jì)算機(jī)組在扭振故障下的電磁力矩響應(yīng)， 并將電磁力矩均勻分布在扭振模型中發(fā)電機(jī)繞組所在的輪盤上；
[0016] 然后根據(jù)機(jī)組軸系所受蒸汽力矩和電磁力矩，采用Newmark-β法和傳遞矩陣法 相結(jié)合，實(shí)時(shí)在線計(jì)算機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面扭矩響應(yīng)，然后利用軸系扭振危險(xiǎn)截面的扭 矩響應(yīng)計(jì)算其名義扭應(yīng)力響應(yīng)，考慮結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)力集中的影響，用理論應(yīng)力集中系數(shù)對(duì)名義 扭應(yīng)力作修正，最終得到軸系扭振危險(xiǎn)截面的局部扭應(yīng)力響應(yīng)。
[0017] 所述計(jì)算汽輪機(jī)蒸汽力矩Tm的公式為：
[0018]

【權(quán)利要求】
1. 一種用于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的方法，其特征在于，包括： 步驟1 :通過(guò)電力系統(tǒng)仿真，模擬電力系統(tǒng)不同類型的大擾動(dòng)故障下機(jī)組發(fā)生瞬態(tài)沖 擊類扭振時(shí)發(fā)電機(jī)的電磁力矩，仿真得到不同類型瞬態(tài)沖擊類扭振故障下不同幅值的電磁 力矩響應(yīng)； 步驟2 :根據(jù)仿真所得電磁力矩響應(yīng)計(jì)算軸系扭振危險(xiǎn)截面局部扭應(yīng)力響應(yīng)； 步驟3 :對(duì)機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面進(jìn)行扭振疲勞壽命損耗計(jì)算； 步驟4 :建立不同故障下機(jī)組電磁力矩最大值與軸系扭振危險(xiǎn)截面扭振疲勞壽命損耗 之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系； 步驟5 :根據(jù)步驟4所建立的對(duì)應(yīng)關(guān)系，確定機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警閾值和扭振跳機(jī)保 護(hù)閾值； 步驟6 :通過(guò)監(jiān)測(cè)機(jī)組發(fā)電機(jī)三相電流和電壓，實(shí)時(shí)在線計(jì)算相應(yīng)電磁力矩； 步驟7 :當(dāng)發(fā)電機(jī)電磁力矩出現(xiàn)大幅跳變，電磁力矩值超過(guò)扭振損傷報(bào)警閾值時(shí)，對(duì)機(jī) 組軸系發(fā)生的瞬態(tài)沖擊類扭振進(jìn)行報(bào)警；當(dāng)電磁力矩值超過(guò)跳機(jī)保護(hù)閾值時(shí)，則判定機(jī)組 軸系發(fā)生損傷程度較大的瞬態(tài)沖擊類扭振，發(fā)出跳機(jī)保護(hù)信號(hào)。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述大擾動(dòng)故障包括：電力系統(tǒng)的兩相短 路故障、三相短路故障、120°非同期故障、180°非同期故障。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟2包括：首先建立機(jī)組軸系多段 集中質(zhì)量扭振模型；計(jì)算汽輪機(jī)蒸汽力矩，并根據(jù)汽輪機(jī)各級(jí)葉輪的出力分配情況，將蒸汽 力矩按比例施加在扭振模型中汽輪機(jī)各級(jí)葉輪所在輪盤上；通過(guò)發(fā)電機(jī)三相電流電壓計(jì)算 機(jī)組在扭振故障下的電磁力矩響應(yīng)，并將電磁力矩均勻分布在扭振模型中發(fā)電機(jī)繞組所在 的輪盤上； 然后根據(jù)機(jī)組軸系所受蒸汽力矩和電磁力矩，采用Newmark-β法和傳遞矩陣法相結(jié) 合，實(shí)時(shí)在線計(jì)算機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面扭矩響應(yīng)，然后利用軸系扭振危險(xiǎn)截面的扭矩響 應(yīng)計(jì)算其名義扭應(yīng)力響應(yīng)，考慮結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)力集中的影響，用理論應(yīng)力集中系數(shù)對(duì)名義扭應(yīng) 力作修正，最終得到軸系扭振危險(xiǎn)截面的局部扭應(yīng)力響應(yīng)。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1或3所述的方法，其特征在于，所述計(jì)算汽輪機(jī)蒸汽力矩Tm的公式 為：
式中，r為電樞電阻，ωθ為穩(wěn)態(tài)發(fā)電機(jī)角速度，ua(l、ub(l、Uetl為擾動(dòng)前發(fā)電機(jī)端三相電壓 測(cè)量值，ia〇、iM、U為擾動(dòng)前發(fā)電機(jī)端電流測(cè)量值。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1或3所述的方法，其特征在于，所述計(jì)算機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面扭矩 響應(yīng)的方法為： 首先建立軸系多段集中質(zhì)量扭振模型，模型由N+1個(gè)單元組成，每個(gè)單元分別包括一 個(gè)無(wú)彈性的剛性圓盤和一個(gè)無(wú)質(zhì)量的彈性軸段；設(shè)Ii為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量， 備為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的角加速度，Ci為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的阻尼系數(shù)，4為第i個(gè)單 元?jiǎng)傂詧A盤的角速度，Tu為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤所受外力矩，和?\κ分別為第i個(gè)單元 剛性圓盤左右兩端扭矩，其中i= 1、2. . .N; 以第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤為研究對(duì)象，由扭矩平衡條件得：
將式（13)移項(xiàng)并改寫為增量形式為： AT.r = ATi1 + IiA^ + CiA^i - ATli(14) 其中，△Ii為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量在單位時(shí)間變化量△t時(shí)間段內(nèi)的增量，Δ表為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的角加速度在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，Δ&為第i 個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的角速度在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，ATu為第i個(gè)單元?jiǎng)傂?圓盤所受外力矩在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，Λ?^和八1^分別為第i個(gè)單元 剛性圓盤左右兩端扭矩在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量； 式（14)根據(jù)Newmark-β法推導(dǎo)得： Δ Tje = Δ Ti^Ai Δ φ +Bi
其中Ai與Bi為中間變量，Λt為單位時(shí)間變化量，Λφ為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤的角位 移在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，參數(shù)γ取0. 25,參數(shù)β取0. 5,式（15)表示了 第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左右兩端的扭矩變化量關(guān)系； 然后設(shè)Δ#為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤右端角位移在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增 量，Δ#為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左端角位移在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，第i個(gè) 單元?jiǎng)傂詧A盤左右兩端的角位移變化量關(guān)系為： Αφ^ = Αφ^ (16) 以軸系扭振模型第i個(gè)單元彈性軸段為研究對(duì)象，推導(dǎo)其左右兩端扭矩變化量和角位 移變化量關(guān)系得：
其中Δ7^為第i+Ι個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左端扭矩在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量， 為第i+Ι個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左端角位移在單位時(shí)間變化量At時(shí)間段內(nèi)的增量，Ki為第i個(gè)單元彈性軸段的扭轉(zhuǎn)剛度； 綜合上述過(guò)程得軸系扭振模型第i+Ι個(gè)單元左右兩端扭矩變化量和角位移變化量與 第i個(gè)單元左右兩端扭矩變化量和角位移變化量的傳遞關(guān)系為：
式（18)為矩陣形式，其中為第i+1個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左端扭矩變化量和角位移 Μ1+1 變化量寫成矩陣表達(dá)形式，為第i個(gè)單元?jiǎng)傂詧A盤左端扭矩變化量和角位移變化量 寫成的矩陣表達(dá)形式； 為方便推導(dǎo)計(jì)算，設(shè)中間變量f=ΔT,e=Δφ，U11 = 1，U12 =Ai,?=p， ?=丨+f，F(xiàn)f =Bi, 6 = ^，則式（18)寫為如下矩陣表達(dá)形式： I I
根據(jù)Riccati傳遞矩陣法，設(shè)Riccati變換為：fi=Sie^Pi (20) 其中LSpe^Pi為第i個(gè)單元的中間變量，fi+1、Si+1、ei+1、Pi+1為第i+Ι個(gè)單元的中間 變量（i= 1，2, 3......Ν)，N代表軸系扭振模型單元數(shù)量，第Ν+1個(gè)單元為假設(shè)單元； 將式（20)帶入式（19)，得到S1+,、e,_和P1+,的遞推關(guān)系表達(dá)式如下：
當(dāng)軸系扭振模型由N個(gè)單元組成時(shí)，由于模型兩端為自由端，為方便計(jì)算設(shè)模型由Ν+1 個(gè)單元組成，且第Ν+1個(gè)單元為不存在單元；由模型兩端為自由端得= 0,G1尹0,S1 = 〇,P1 = 〇,根據(jù)式（21)和式（22)計(jì)算得S2,P2,S3,P3…，SN+1，ΡΝ+1 ;對(duì)于模型第Ν+1個(gè)單元， 由模型兩端自由得fN+1 = 0,根據(jù)式（20)得心+1=|@，根據(jù)式（23)依次計(jì)算得到ei(i= N，N-l，N-2,......，1)，相應(yīng)算出各截面A，所求結(jié)果即為各單元狀態(tài)參數(shù)在單位時(shí)間變化 量At時(shí)間段內(nèi)的增量。
6.根據(jù)權(quán)利要求1或3所述的方法，其特征在于，所述軸系扭振危險(xiǎn)截面的局部扭應(yīng)力 響應(yīng)的計(jì)算方法為： 設(shè)機(jī)組軸系危險(xiǎn)截面扭矩為T，軸系危險(xiǎn)截面抗扭截面系數(shù)為W，危險(xiǎn)截面應(yīng)力集中系 數(shù)為K，則機(jī)組軸系危險(xiǎn)截面局部扭應(yīng)力為r= ;求解得出軸系危險(xiǎn)截面扭矩響應(yīng)后， VV 經(jīng)計(jì)算得軸系危險(xiǎn)截面扭應(yīng)力響應(yīng)，同時(shí)用應(yīng)力集中系數(shù)對(duì)扭應(yīng)力進(jìn)行修正，得到危險(xiǎn)截 面局部扭應(yīng)力響應(yīng)。
7. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟3根據(jù)軸系扭振危險(xiǎn)截面材料扭 轉(zhuǎn)S-N曲線和局部扭應(yīng)力響應(yīng)，采用雨流法和線性累積法對(duì)軸系扭振危險(xiǎn)截面進(jìn)行扭振疲 勞壽命損耗計(jì)算。
8. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟4中的對(duì)應(yīng)關(guān)系是指不同的電磁 力矩最大標(biāo)么值條件下分別對(duì)應(yīng)不同大擾動(dòng)故障所引起的危險(xiǎn)截面A和危險(xiǎn)截面B分別所 對(duì)應(yīng)的軸系的扭振疲勞壽命損耗的百分比值。
9. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述步驟5中確定機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警 閾值的方法為：隨著電磁力矩最大標(biāo)么值增大，查找首次出現(xiàn)不同大擾動(dòng)故障所引起的危 險(xiǎn)截面A或危險(xiǎn)截面B分別所對(duì)應(yīng)的軸系的扭振疲勞壽命損耗的百分比值為非零的情況， 該情況所對(duì)應(yīng)的電磁力矩最大標(biāo)么值為機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警閾值； 確定機(jī)組軸系扭振跳機(jī)保護(hù)閾值的方法為：隨著電磁力矩最大標(biāo)么值增大，查找首次 出現(xiàn)不同大擾動(dòng)故障所引起的的危險(xiǎn)截面A或危險(xiǎn)截面B分別所對(duì)應(yīng)的軸系的扭振疲勞壽 命損耗達(dá)到1 %的情況，該情況所對(duì)應(yīng)的電磁力矩最大標(biāo)么值為機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警閾 值。
10. -種用于汽輪發(fā)電機(jī)組軸系大擾動(dòng)瞬態(tài)沖擊扭振監(jiān)測(cè)的系統(tǒng)，其特征在于，包括： 仿真模塊、扭應(yīng)力計(jì)算模塊、疲勞壽命損耗計(jì)算模塊、數(shù)據(jù)存儲(chǔ)模塊、閾值設(shè)定模塊、電磁力 矩監(jiān)控模塊、報(bào)警模塊； 仿真模塊依次通過(guò)扭應(yīng)力計(jì)算模塊、疲勞壽命損耗計(jì)算模塊、數(shù)據(jù)存儲(chǔ)模塊、閾值設(shè)定 模塊、電磁力矩監(jiān)控模塊和報(bào)警模塊相連； 其中，仿真模塊的功能是：通過(guò)電力系統(tǒng)仿真，模擬電力系統(tǒng)大擾動(dòng)故障下機(jī)組發(fā)生瞬 態(tài)沖擊類扭振時(shí)發(fā)電機(jī)的電磁力矩，仿真得到不同類型瞬態(tài)沖擊類扭振故障下不同幅值的 電磁力矩響應(yīng)； 扭應(yīng)力計(jì)算模塊的功能是：根據(jù)仿真所得電磁力矩響應(yīng)計(jì)算軸系扭振危險(xiǎn)截面局部扭 應(yīng)力響應(yīng)； 疲勞壽命損耗計(jì)算模塊的功能是：對(duì)機(jī)組軸系扭振危險(xiǎn)截面進(jìn)行扭振疲勞壽命損耗計(jì) 算； 數(shù)據(jù)存儲(chǔ)模塊的功能是：建立不同故障下機(jī)組電磁力矩最大值與軸系扭振危險(xiǎn)截面扭 振疲勞壽命損耗之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系； 閾值設(shè)定模塊的功能是：確定機(jī)組軸系扭振損傷報(bào)警閾值和扭振跳機(jī)保護(hù)閾值； 電磁力矩監(jiān)控模塊的功能是：通過(guò)監(jiān)測(cè)機(jī)組發(fā)電機(jī)三相電流和電壓，實(shí)時(shí)在線計(jì)算相 應(yīng)電磁力矩； 報(bào)警模塊的功能是：當(dāng)發(fā)電機(jī)電磁力矩出現(xiàn)大幅跳變，電磁力矩值超過(guò)扭振損傷報(bào)警 閾值時(shí)，對(duì)機(jī)組軸系發(fā)生的瞬態(tài)沖擊類扭振進(jìn)行報(bào)警；當(dāng)電磁力矩值超過(guò)跳機(jī)保護(hù)閾值時(shí)， 則判定機(jī)組軸系發(fā)生損傷程度較大的瞬態(tài)沖擊類扭振，發(fā)出跳機(jī)保護(hù)信號(hào)。
【文檔編號(hào)】G01H17/00GK104236705SQ201410484589
【公開日】2014年12月24日 申請(qǐng)日期:2014年9月19日 優(yōu)先權(quán)日:2014年9月19日
【發(fā)明者】顧煜炯, 俎海東, 金鐵錚 申請(qǐng)人:華北電力大學(xué)