本發(fā)明涉及一種零序參數(shù)精確測量方法，內(nèi)容為超高壓同塔四回交流/同塔雙極雙回直流輸電線路零序工頻參數(shù)精確測量法。

背景技術(shù)：
輸電線路是電力系統(tǒng)重要組成部分之一，起著輸送電能的重要作用。輸電線路參數(shù)是電力系統(tǒng)潮流計算、短路計算、繼電保護(hù)整定及故障分析的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。準(zhǔn)確地獲取輸電線路的參數(shù)對于保證電力裝置的正確動作以及電力系統(tǒng)的正常運行有十分重要的意義。輸電線路零序參數(shù)受到輸電線幾何形狀、電流、環(huán)境溫度、風(fēng)速、土壤電阻率、避雷線架設(shè)方式和線路路徑等因素影響，且無法確定回路電流在大地中的深度，因此無法依靠理論計算來獲取這些參數(shù)的準(zhǔn)確值，為滿足實際工程需求，需對線路參數(shù)進(jìn)行實際測量。超高壓同塔四回交流/雙回雙極直流輸電線路具有節(jié)約輸電走廊，降低桿塔建設(shè)和電力運輸成本的優(yōu)點，已經(jīng)在實際工程中得到運用。但由于超高壓輸電線路距離長、耦合參數(shù)多，給線路參數(shù)的準(zhǔn)確測量帶來了極大的困難。目前同塔四回輸電線路零序參數(shù)測量的研究已經(jīng)取得了一些成果，主要為利用干擾法、增量法、異頻法測量，忽略分布電容的影響，只能適用于短距離線路參數(shù)測量。而以往利用分布參數(shù)模型和傳輸線方程推導(dǎo)的零序參數(shù)測量方法，不能測量零序互電阻參數(shù)，且將四回線路零序電容和零序電感的互參數(shù)也分別假設(shè)為相等，使得參數(shù)測量誤差非常大，無法滿足實際工程測量需求。

技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明主要是解決現(xiàn)有技術(shù)所存在的由于采用集中參數(shù)忽略分布電容而無法用于長距離(300km及以上)輸電線路參數(shù)測量的弊端，也避免了以往測量方法由于參數(shù)過于簡化導(dǎo)致測量誤差過大的缺陷的技術(shù)問題；提供了一種不僅適合超高壓短距離零序參數(shù)的測量，也適用于長距離輸電線路零序參數(shù)測量；解決了異地信號測量測量的同時性問題；可一次性測量出零序電阻、零序電感、零序電容參數(shù)；既適用于超高壓同塔四回交流輸電線路零序工頻參數(shù)的測量，也適用于超高壓同塔雙極雙回直流輸電線路零序工頻參數(shù)的測量。本發(fā)明的上述技術(shù)問題主要是通過下述技術(shù)方案得以解決的：一種超高壓同塔四回交流/雙回雙極直流線路零序參數(shù)測量法，其特征在于，基于定義同塔四回輸電線路由線路a、線路b、線路c和線路d組成，測量步驟包括：步驟1，停電測量同塔四回輸電線路；任選其中一回線路首端三相短接，并施加單相電壓，末端三相短接接地；其余三回線路末端三相短接接地，首端三相隨機選擇短接懸空或短接接地；步驟2，利用全球衛(wèi)星定位系統(tǒng)的同步授時功能，同步測量線路a、線路b、線路c和線路d首端和末端的零序電壓數(shù)據(jù)和零序電流數(shù)據(jù)；步驟3，對步驟2所得每個獨立測量方式下得到的零序電壓測量數(shù)據(jù)和零序電流測量數(shù)據(jù)，采用傅立葉算法得到該獨立測量方式下首端和末端的零序基波電壓相量和零序基波電流相量，再利用這些相量數(shù)據(jù)將同塔四回輸電線路的零序參數(shù)求解出來；所需求解的參數(shù)包括零序自阻抗參數(shù)Z0，零序互阻抗參數(shù)Zab、Zac、Zad，零序自電納參數(shù)Y0，零序互電納參數(shù)Yab、Yac、Yad，其中，不考慮電導(dǎo)參數(shù)，平行架設(shè)且長度同為l的同塔四回輸電線路，定義a、b、c、d四回輸電線路首端的零序基波電壓相量分別為由于測量方式中末端接地，末端的零序基波電壓相量皆為0，首端的零序基波電流相量分別為末端的零序基波電流相量分別為零序參數(shù)求解過程如下：步驟3.1，由簡化零序參數(shù)Z0、Zab、Zac、Zad和Y0、Yab、Yac、Yad得矩陣：步驟3.2，利用所選取四種運行方式所對應(yīng)的首末端零序基波電壓、電流相量(左上標(biāo)為運行方式)，得到：其中，A1、A2、A3、A4和B1、B2、B3、B4是關(guān)于輸電線路參數(shù)的中間變量。代入電壓電流值，解得A1、A2、A3、A4及B1、B2、B3、B4。步驟3.3，其中：將A1、A2、A3、A4代入上式解得中間變量h1、h2、h3、h4，其中l(wèi)為輸電線路長度。步驟3.4，得到：將h1、h2、h3、h4代入解得P1、P2、P3、P4，同時得到矩陣P。步驟3.5，得到：將h1、h2、h3、h4及B1、B2、B3、B4代入上式求得Z1、Z2、Z3、Z4。步驟3.6，得到：將Z1、Z2、Z3、Z4代入解得Z0、Zab、Zac、Zad，同時得到Z矩陣。步驟3.7，得到：由Y＝P/Z得到電納矩陣Y，同時得到電納參數(shù)Y0、Yab、Yac、Yad。步驟3.8，最后，由Z0、Zab、Zac、Zad及Y0、Yab、Yac、Yad得到對應(yīng)的同塔四回輸電線路零序電阻、零序電感、零序電容參數(shù)。在上述的超高壓同塔四回交流/雙回雙極直流線路零序參數(shù)測量法，所述步驟1中，對于其中一回線路首端三相短接，并施加單相電壓后，其余線路能夠產(chǎn)生八種接線方式，任選八種接線方式中的任意四種進(jìn)行測量。一種超高壓同塔四回交流/雙回雙極直流線路零序參數(shù)測量法，其特征在于，基于定義同塔雙回雙極直流線路由線路a、線路b、線路c和線路d組成，線路a為雙回雙極直流線路第一回的正極，線路c為雙回雙極直流線路第一回的負(fù)極，線路b為雙回雙極直流線路第二回的正極，線路d為雙回雙極直流線路第二回的負(fù)極；測量步驟包括：步驟1，停電測量同塔雙回雙極直流輸電線路；任選其中一極線路首端施加單相電壓，末端短接接地；其余三極線路末端短接接地，首端隨機選擇短接懸空或短接接地；步驟2，利用全球衛(wèi)星定位系統(tǒng)的同步授時功能，同步測量線路a、線路b、線路c和線路d首端和末端的零序電壓數(shù)據(jù)和零序電流數(shù)據(jù)；步驟3，對步驟2所得每個獨立測量方式下得到的零序電壓測量數(shù)據(jù)和零序電流測量數(shù)據(jù)，采用傅立葉算法得到該獨立測量方式下首端和末端的零序基波電壓相量和零序基波電流相量，再利用這些相量數(shù)據(jù)將同塔四回輸電線路的零序參數(shù)求解出來；所需求解的參數(shù)包括零序自阻抗參數(shù)Z0，零序互阻抗參數(shù)Zab、Zac、Zad，零序自電納參數(shù)Y0，零序互電納參數(shù)Yab、Yac、Yad，其中，不考慮電導(dǎo)參數(shù)，平行架設(shè)且長度同為l的同塔四回輸電線路，定義a、b、c、d四回輸電線路首端的零序基波電壓相量分別為由于測量方式中末端接地，末端的零序基波電壓相量皆為0，首端的零序基波電流相量分別為末端的零序基波電流相量分別為零序參數(shù)求解過程如下：步驟3.1，由簡化零序參數(shù)Z0、Zab、Zac、Zad和Y0、Yab、Yac、Yad得矩陣：步驟3.2，利用所選取四種運行方式所對應(yīng)的首末端零序基波電壓、電流相量(左上標(biāo)為運行方式)，得到：其中，A1、A2、A3、A4和B1、B2、B3、B4是關(guān)于輸電線路參數(shù)的中間變量。代入電壓電流值，解得A1、A2、A3、A4及B1、B2、B3、B4。步驟3.3，其中：將A1、A2、A3、A4代入上式解得中間變量h1、h2、h3、h4，其中l(wèi)為輸電線路長度。步驟3.4，得到：將h1、h2、h3、h4代入解得P1、P2、P3、P4，同時得到矩陣P。步驟3.5，得到：將h1、h2、h3、h4及B1、B2、B3、B4代入上式求得Z1、Z2、Z3、Z4。步驟3.6，得到：將Z1、Z2、Z3、Z4代入解得Z0、Zab、Zac、Zad，同時得到Z矩陣。步驟3.7，得到：由Y＝P/Z得到電納矩陣Y，同時得到電納參數(shù)Y0、Yab、Yac、Yad。步驟3.8，最后，由Z0、Zab、Zac、Zad及Y0、Yab、Yac、Yad得到對應(yīng)的同塔雙回雙極直流輸電線路零序電阻、零序電感、零序電容參數(shù)。在上述的超高壓同塔四回交流/雙回雙極直流線路零序參數(shù)測量法，所述步驟1中，對于其中一極線路施加單相電壓后，其余線路能夠產(chǎn)生八種接線方式，任選八種接線方式中的任意四種進(jìn)行測量。因此，本發(fā)明具有如下優(yōu)點：1、不僅適合超高壓短距離零序參數(shù)的測量，也適用于長距離輸電線路零序參數(shù)測量；2、本發(fā)明方法測量利用GPS技術(shù)解決了異地信號測量測量的同時性問題；3、可一次性測量出零序電阻、零序電感、零序電容參數(shù)，且測量精度不低于僅測量其中一種零序參數(shù)的測量方法；4、既適用于超高壓交流同塔輸電線路零序工頻參數(shù)的測量，也適用于超高壓直流同塔輸電線路零序工頻參數(shù)的測量，應(yīng)用范圍廣泛。。附圖說明圖1為超高壓同塔四回/雙回雙極輸電線路等效示意圖。圖2為超高壓同塔四回輸電線路的分布參數(shù)模型示意圖。圖3為超高壓同塔四回輸電線路空間位置平面示意圖。圖4為本發(fā)明測量得到的輸電線路零序電阻測量誤差與輸電線路長度關(guān)系圖。圖5為本發(fā)明測量得到的輸電線路零序電感測量誤差與輸電線路長度關(guān)系圖。圖6為本發(fā)明測量得到的輸電線路零序電容測量誤差與輸電線路長度關(guān)系圖。具體實施方式下面通過實施例，并結(jié)合附圖，對本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步具體的說明。實施例：以下結(jié)合附圖和實施例詳細(xì)說明本發(fā)明技術(shù)方案。1.超高壓同塔四回交流輸電線路零序工頻參數(shù)精確測量，實施例包括以下步驟：步驟1，選擇停電測量同塔四回輸電線路，所述同塔四回輸電線路由線路a、線路b、線路c和線路d組成。選擇停電測量，從以下八種獨立測量方式中任意選擇四種方式用于測量同塔四回輸電線路零序參數(shù)：(1)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路c首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路d首端三相短接接地，末端三相短接接地；(2)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路c首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路d首端三相短接接地，末端三相短接接地；(3)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路c首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路d首端三相短接接地，末端三相短接接地；(4)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路c首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路d首端三相短接懸空，末端三相短接接地；(5)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路c首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路d首端三相短接接地，末端三相短接接地；(6)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路c首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路d首端三相短接懸空，末端三相短接接地；(7)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接接地，末端三相短接接地；線路c首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路d首端三相短接懸空，末端三相短接接地；(8)線路a首端三相短接，施加單相電壓，末端三相短接接地；線路b首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路c首端三相短接懸空，末端三相短接接地；線路d首端三相短接懸空，末端三相短接接地；以上八種測量方式均是在線路a上加壓，同理，還可分別在線路b、線路c和線路d上加壓，則還有另外的3×8＝24種獨立的測量方式可供選擇。步驟2，采用步驟1所選擇的各種獨立方式分別測量，利用全球衛(wèi)星定位系統(tǒng)的同步授時功能，同步測量線路a、線路b、線路c和線路d首、末端的零序電壓數(shù)據(jù)和零序電流數(shù)據(jù)；利用GPS的授時功能獲得誤差小于1微秒的時間基準(zhǔn)，在GPS時間同步下，實施例同時采集四回輸電線路首末兩端的零序電壓和輸電線路首末兩端的零序電流，并以文件的方式將測量數(shù)據(jù)保存。步驟3，對步驟2所得每個獨立測量方式下得到的零序電壓測量數(shù)據(jù)和零序電流測量數(shù)據(jù)，采用傅立葉算法得到該獨立測量方式下首端和末端的零序基波電壓相量和零序基波電流相量，再利用這些向量數(shù)據(jù)將同塔四回輸電線路的零序參數(shù)求解出來。實施例在將步驟1中選擇的各種獨立測量方式下的測量完成后，將各種獨立測量方式下所得測量數(shù)據(jù)保存成的文件匯總到一臺計算機中，在各獨立測量方式下，首末端均取線路加壓后若干時間內(nèi)(例如0.2秒至0.4秒間)的測量數(shù)據(jù)，采用傅立葉算法分別得到各個獨立測量方式下輸電線路首末兩端的零序基波電壓相量和零序基波電流相量，然后進(jìn)行零序參數(shù)求解。傅立葉算法為現(xiàn)有技術(shù)，本發(fā)明不予贅述。同塔四回輸電線路耦合參數(shù)多，為避免參數(shù)過多無法求解的問題，須對零序參數(shù)作一定的簡化。設(shè)第i回線路單位長度零序自電阻、零序自電感、零序自電容、零序自阻抗和零序自電納分別為Ri、Li、Ci、Zi和Yi。設(shè)第i回與第j回線路之間零序互電阻、零序互電感、零序互電容、零序互阻抗和零序互電納分別為Rij、Lij、Cij、Zij和Yij。且有Zi＝Ri+jwLi，Zij＝Rij+jwLij，Yi＝j(luò)wCi，Yij＝j(luò)wCij。將零序電阻和零序電感參數(shù)轉(zhuǎn)化為零序阻抗參數(shù)，將零序電容參數(shù)轉(zhuǎn)化為零序電納參數(shù)。參見圖1，由于同塔四回輸電線路采用對稱型塔，且每回輸電線路三相換位，則有：Za＝Zb，Zc＝Zd，Zac＝Zbd，Zad＝Zbc。將四回輸電線路零序自阻抗取作相等，將Zab與Zcd取作相等。得到零序自阻抗參數(shù)Z0，零序互阻抗參數(shù)Zab、Zac、Zad，其余阻抗參數(shù)均與此四個參數(shù)對應(yīng)相等。同理對零序電納參數(shù)做相同的簡化，得到零序自電納參數(shù)Y0，零序互電納參數(shù)Yab、Yac、Yad，其余電納參數(shù)均與此四個參數(shù)對應(yīng)相等。故簡化之后，得到需要求解的零序參數(shù)包括零序自阻抗參數(shù)Z0，零序互阻抗參數(shù)Zab、Zac、Zad，零序自電納參數(shù)Y0，零序互電納參數(shù)Yab、Yac、Yad。利用上述簡化零序參數(shù)推導(dǎo)零序電阻、零序電感、零序電容計算方法，避免了參數(shù)過多無法求解的問題，同時也避免了由于參數(shù)過于簡化導(dǎo)致計算誤差較大的問題。上述簡化零序參數(shù)保留了同塔四回線路零序參數(shù)的主要特性，保證了計算結(jié)果的合理性。實施例同塔四回輸電線路的零序參數(shù)求解過程如下：設(shè)a、b、c、d四回輸電線路首端的零序基波電壓相量分別為由于各測量方式中末端接地，末端的零序基波電壓相量皆為0，首端的零序基波電流相量分別為末端的零序基波電流相量分別為本發(fā)明中的電壓單位都為伏特，電流單位都為安培。利用各獨立測量方式下所測得的四回線路首末端零序基波電壓相量和零序電基波流相量，可以計算中間變量，再通過中間變量求出四回輸電線路的零序參數(shù)。為便于實施參考起見，本發(fā)明提供具體推理計算過程說明如下：參見圖2，由于電導(dǎo)參數(shù)很小，在此忽略不予考慮，如圖所示為基于簡化零序參數(shù)且長度均為l(單位：km)的同塔四回耦合輸電線路分布參數(shù)模型。在離線路末端x處取一段微元dx。a、b、c、d四回輸電線離線路末端x處的微元dx首端電壓分別為末端電壓分別為線路電流分別為根據(jù)分布參數(shù)模型和簡化零序參數(shù)列寫同塔四回輸電線路傳輸線方程如下：依式(1)及式(2)，由簡化零序參數(shù)Z0、Zab、Zac、Zad和Y0、Yab、Yac、Yad，令：對Uax、Ubx、Ucx、Udx再次求導(dǎo)，得到矩陣形式二階微分方程：對式(3)等號兩邊取拉氏變換，并代入四回線路末端(用R表示)零序電壓和零序電流值，得：其中：對式(4)進(jìn)行反拉普拉斯變換，得：由Mv的對稱特性知，矩陣及有同樣的對稱性質(zhì)，因此矩陣A和B也具有同樣的對稱性。上式中變量表達(dá)式如下：其中：同理，對Iax、Ibx、Icx、Idx進(jìn)行二次求導(dǎo)，并進(jìn)行反拉普拉斯變換，可得：且有：D＝A(A11)用輸電線路全長l來代替式中的變量x，得到四回線路首末兩端的電壓電流關(guān)系式(S表示首端，R表示末端)。當(dāng)線路末端接地，首端加壓、開路或者短路運行時，有UaR＝UbR＝UcR＝UdR＝0，將其代入式(16)，且A＝D，得到：代入首末段電壓電流值即可求得A和B，再利用A和B與輸電線參數(shù)間關(guān)系式求得零序參數(shù)。零序參數(shù)計算步驟依次如下：(1)將步驟1具體選擇的四種獨立運行方式下的首末端零序電壓和零序電流(右上角標(biāo)為運行方式)分別代入式(13)和式(14)，得到：由式(A15)和(A16)分別計算出矩陣A和B的值。(2)將A1、A2、A3、A4及x＝l代入式(A6)解得中間變量h1、h2、h3、h4。(3)將h1、h2、h3、h4代入式(A8)解得P1、P2、P3、P4，同時得到矩陣P。(4)將h1、h2、h3、h4及B1、B2、B3、B4代入式(A7)，求得Z1、Z2、Z3、Z4。(5)將Z1、Z2、Z3、Z4代入式(A9)解得Z0、Zab、Zac、Zad，同時得到Z矩陣。(6)由Y＝P/Z得到電納矩陣Y，同時得到電納參數(shù)Y0、Yab、Yac、Yad。(7)最后，由Z0、Zab、Zac、Zad及Y0、Yab、Yac、Yad求得對應(yīng)的線路零序電阻、零序電感、零序電容參數(shù)。2超高壓同塔雙回雙極直流輸電線路零序工頻參數(shù)精確測量，實施例包括以下步驟：以上測量方式針對于同塔四回交流線路參數(shù)測量，同樣適用于測量包含四根輸電線路的超高壓同塔雙回雙極直流線路的零序工頻參數(shù)。一種超高壓同塔雙回雙極直流輸電線路工頻零序參數(shù)的測量方法，與特高壓同塔四回交流輸電線路線路零序工頻參數(shù)的方法類似；測量同塔雙回雙極直流線路工頻零序參數(shù)時，線路a為雙回雙極直流線路第一回的正極，線路c為雙回雙極直流線路第一回的負(fù)極，線路b為雙回雙極直流線路第二回的正極，線路d為雙回雙極直流線路第二回的負(fù)極。由于直流輸電單級線路采用單根輸電線,而非交流輸電一回線路所采用的三相線路，相應(yīng)地，第1部分對應(yīng)線路接線方式為：a、b、c、d四極線路末端均短接接地，在a、b、c、d四極線路中任選一極線路首端施加單相電壓，其余三極線路首端接地或懸空開路。分別按照權(quán)利要求書第1部分的步驟進(jìn)行測量計算；此時，測量計算過程中使用的電量為直流每極線路首、末兩端的同步工頻零序電壓和工頻零序電流，待辨識參數(shù)為直流每極線路的工頻零序自電阻、零序自電感、零序自電容以及極線間的工頻零序互電阻、零序互電感和零序互電容；步驟2和步驟3均與同塔四回交流線路參數(shù)測量一致。為說明本發(fā)明效果起見，以同塔四回500kV超高壓耦合輸電線路a、b、c、d為例，參見圖1、圖2和圖3。由對稱關(guān)系可知線路a與b參數(shù)相同，線路c與d參數(shù)相同。圖4、圖5和圖6分別提供了采用本發(fā)明技術(shù)方案所得線路零序電阻、零序電阻、零序電阻測參數(shù)量誤差與輸電線路長度關(guān)系圖。從圖4、圖5和圖6可以看出，用本發(fā)明測量方法測量該同塔四回線路的零序參數(shù)，線路長度從200km到1900km變化時，對于線路的零序電阻、零序電感、零序電容，本發(fā)明方法測量所得結(jié)果的零序電阻相對誤差在1.5％以內(nèi)，零序電感和零序電容相對誤差在0.9％以內(nèi)，可以滿足工程測量要求。傳統(tǒng)方法的零序自電感測量誤差在12％左右，零序自電阻和零序自電容的測量誤差都非常大，最大誤差達(dá)到了200％左右，而由于傳統(tǒng)方法不能測量零序互電阻，且僅能測量一個零序互電感參數(shù)和一個零序互電容參數(shù)，因為其測量互參數(shù)數(shù)據(jù)十分片面不能實用。因此，對于長距離同塔四回輸電線路的零序參數(shù)，傳統(tǒng)測量方法是無法滿足測量精度的要求的。用本發(fā)明技術(shù)方案對雙回線路長度從200km到1900km變化時進(jìn)行仿真測量，測量結(jié)果的相對誤差如表2、表3和表4所示。表1零序參數(shù)理論值表2利用本發(fā)明算法得到的零序電阻測量結(jié)果表3利用本發(fā)明算法得到的零序電感測量結(jié)果表4利用本發(fā)明算法得到的零序電容測量結(jié)果為便于對比，采用傳統(tǒng)測量方法(不考慮輸電線路零序分布參數(shù)的影響)測量出的同塔四回線路零序參數(shù)的相對誤差如表5所示。表5利用傳統(tǒng)測量方法得到的零序參數(shù)結(jié)果將本發(fā)明所提供算法得到的零序參數(shù)與傳統(tǒng)測量方法得到的零序參數(shù)進(jìn)行對比，從表5可以看出，傳統(tǒng)方法的零序自電感測量誤差在12％左右，零序自電阻和零序自電容的測量誤差都非常大，最大誤差達(dá)到了200％左右，傳統(tǒng)方法不能測量零序互電阻，且僅能測量一個零序互電感參數(shù)和一個零序互電容參數(shù)，導(dǎo)致測量的互參數(shù)數(shù)據(jù)十分片面不能實用。因此，傳統(tǒng)測量方法無法滿足長距離同塔四回輸電線路的零序參數(shù)測量精度要求。從表2、表3和表4可以看出，用本發(fā)明測量方法測量該同塔四回線路的零序參數(shù)，線路長度從200km到1900km變化時，對于線路的零序電阻、零序電感、零序電容，本發(fā)明方法測量所得結(jié)果的零序電阻相對誤差穩(wěn)定在1.5％以內(nèi)，零序電感和零序電容相對誤差穩(wěn)定在0.9％以內(nèi)，可以滿足工程測量要求。本文中所描述的具體實施例僅僅是對本發(fā)明精神作舉例說明。本發(fā)明所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對所描述的具體實施例做各種各樣的修改或補充或采用類似的方式替代，但并不會偏離本發(fā)明的精神或者超越所附權(quán)利要求書所定義的范圍。