專利名稱：一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種繼電保護(hù)技術(shù)，特別涉及一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法。
背景技術(shù)：
輸電線路在冬季覆冰嚴(yán)重威脅電力系統(tǒng)的安全運(yùn)行。直流融冰裝置的研制成功對(duì)提高電網(wǎng)的抗擊冰災(zāi)能力起到了巨大作用。直流融冰裝置的基本原理是采用換流橋?qū)⒔涣麟娏鬓D(zhuǎn)化為直流電流，注入交流導(dǎo)線，利用直流電流在導(dǎo)線電阻中產(chǎn)生熱量使覆冰融化。
線路開路試驗(yàn)(Open Line Tests，0LT)，又稱空載加壓試驗(yàn)，是直流融冰裝置和高壓直流輸電工程系統(tǒng)試驗(yàn)中一項(xiàng)非常重要的試驗(yàn)。OLT試驗(yàn)的方法就是將整流器的負(fù)載回路斷開，在直流電流為O的情況下逐步升高直流電壓到指定值。OLT試驗(yàn)的目的是檢驗(yàn)極控制保護(hù)系統(tǒng)中直流電壓控制功能是否正確工作；檢驗(yàn)控制保護(hù)系統(tǒng)對(duì)晶閘管換流橋的觸發(fā)功能是否正常；檢驗(yàn)換流橋以及換流橋直流側(cè)設(shè)備的絕緣水平和電壓耐受能力是否達(dá)到要求。12脈動(dòng)直流融冰裝置的換流橋由2個(gè)6脈動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)的換流橋串聯(lián)而成。為了降低每個(gè)6脈動(dòng)換流橋的絕緣水平，常將兩個(gè)6脈動(dòng)換流橋的連接點(diǎn)接地，陽極接地的那個(gè)6脈動(dòng)換流橋整流得到的直流電壓為正值，因此該6脈動(dòng)換流橋常被稱為正6脈動(dòng)橋；陰極接地的那個(gè)6脈動(dòng)換流橋整流得到的直流電壓為負(fù)值，因此該6脈動(dòng)換流橋常被稱為負(fù)6脈動(dòng)橋。在實(shí)際工程中，一般為正、負(fù)6脈動(dòng)橋分別配置一臺(tái)直流電壓測(cè)量裝置，測(cè)量得到的直流電壓分別稱為Udl和Ud2，而12脈動(dòng)直流融冰裝置的直流電壓(Ud)為直流融冰裝置輸出的總的直流電壓，是Udl和Ud2的絕對(duì)值之和，是個(gè)正值。在直流融冰裝置正常運(yùn)行時(shí)，Udl和Ud2的絕對(duì)值均約為Ud的一半。采用晶閘管換流橋的直流融冰裝置在進(jìn)行OLT試驗(yàn)時(shí)，Ud與觸發(fā)角(α )之間有明確的對(duì)應(yīng)關(guān)系。對(duì)于6脈動(dòng)和12脈動(dòng)直流融冰裝置，OLT時(shí)直流電壓的理論計(jì)算公式分別如式(I)和式(2)所示
8( ⑴
Uii =^=Udl9O 6 (2)在式(I)和(2)中，Udi0均為6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓。從式(I)和(2)中都可以看出，當(dāng)觸發(fā)角α為150°時(shí)，Ud為O ;由于換流橋是個(gè)整流電路，當(dāng)α大于150°時(shí)，Ud也為O;隨著α逐漸變小，Ud逐漸變大；在α為60°時(shí)，Ud達(dá)到最大值。通過上述分析可以看出，在正常的OLT運(yùn)行時(shí)，可以通過對(duì)α的控制實(shí)現(xiàn)Ud從OkV起始，并且可以在OkV到最大值之間進(jìn)行連續(xù)調(diào)節(jié)。直流融冰裝置的OLT —般會(huì)配置相應(yīng)的電壓原理保護(hù)對(duì)于12脈動(dòng)直流融冰裝置，其OLT時(shí)的直流電壓理論值UD_CALC可以按式(2)計(jì)算得到，而實(shí)際測(cè)量得到的直流電壓UD_MEAS會(huì)受到直流融冰裝置均壓、阻尼回路等因素的影響，與UD_CALC之間存在一定的差異，但是這種差異是有限的，即在OLT試驗(yàn)中，正常情況下UD_MEAS會(huì)與UD_CALC基本保持一致，當(dāng)二者差異過大超過一定值UD_set時(shí)，就認(rèn)為是融冰裝置的設(shè)備絕緣可能出現(xiàn)了問題，驅(qū)動(dòng)保護(hù)動(dòng)作。在直流融冰裝置中，UD_set —般取值為O. 3 I. Opu (基準(zhǔn)為融冰裝置直流側(cè)的額定直流電壓Μ)Ν)。12脈動(dòng)直流融冰裝置一般都會(huì)配備專用的換流變壓器，換流變壓器可以采用一臺(tái)三繞組變壓器或2臺(tái)雙繞組變壓器。換流變壓器的2個(gè)低壓繞組在接線上一般一個(gè)為星形(Y形)接法，而另一個(gè)為角形(D形)接法，兩種接法繞組的輸出端線電壓在相位上相差30度，例如D/dO/yll和D/dO/yl繞組接線方法。專用換流變壓器與換流橋之間距離很近，并且采用硬母線連接，一般不會(huì)出現(xiàn)交流進(jìn)線相序接反的情況。
·
控制保護(hù)系統(tǒng)(C&P)中負(fù)責(zé)產(chǎn)生換流橋控制脈沖的裝置一般會(huì)以一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的6·脈動(dòng)換流橋?yàn)閱挝划a(chǎn)生一組控制脈沖，并通過I根多芯控制脈沖電纜輸出到閥控制單元(V⑶)上。因此，對(duì)于12脈動(dòng)換流橋，C&P會(huì)產(chǎn)生2組控制脈沖(D橋控制脈沖和Y橋控制脈沖)，分別對(duì)應(yīng)于D換流橋和Y換流橋。C&P會(huì)通過2根多芯控制電纜分別將D橋制脈沖和Y橋控制脈沖送往D橋和Y橋的VCU。由于2根控制脈沖電纜的外形和接口完全相同，因此在C&P與VCU之間進(jìn)行連接時(shí)，有時(shí)會(huì)出現(xiàn)C&P的D橋控制脈沖通過電纜連接到Y(jié)橋VCU，而Y橋的控制脈沖通過電纜連接到D橋VCU的情況，即控制脈沖電纜接反的情況。在OLT試驗(yàn)時(shí)，這種控制脈沖電纜接反的情況會(huì)導(dǎo)致Ud無法爬升到融冰裝置操作人員設(shè)定的直流電壓參考值，并且直流電壓波形非常奇怪。發(fā)生這種故障時(shí)，技術(shù)人員需要對(duì)直流融冰裝置控制保護(hù)系統(tǒng)的故障錄波文件進(jìn)行人工分析來確定故障原因，這種故障分析過程會(huì)花費(fèi)很多時(shí)間，并且受到個(gè)人技術(shù)水平以及現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)等因素的影響，技術(shù)人員很有可能無法及時(shí)、準(zhǔn)確定位設(shè)備的故障原因。目前還沒有一種明確的、有效的判斷換流橋控制脈沖電纜接反故障的方法。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的，在于提供一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其可明確、有效地判斷12脈動(dòng)換流橋控制脈沖電纜接反的故障，保護(hù)系統(tǒng)可根據(jù)該方法在空載加壓試驗(yàn)保護(hù)動(dòng)作后自動(dòng)確定故障的原因，給出故障分析提示。為了達(dá)成上述目的，本發(fā)明的解決方案是一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，包括如下步驟(I)實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋當(dāng)前是否處于空載加壓試驗(yàn)狀態(tài)，若是則進(jìn)入步驟(2)，否則繼續(xù)檢測(cè)；(2)判斷當(dāng)解鎖換流橋的觸發(fā)脈沖時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第一次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(3)，否則返回步驟(O;(3)判斷當(dāng)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第二次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(4)，否則返回步驟(I)；(4)判斷與換流變壓器相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否保持低于電壓閾值，若是且經(jīng)過延時(shí)時(shí)間后判斷換流橋控制脈沖電纜接反，否則判斷未接反。上述步驟(2)的具體內(nèi)容是實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖解鎖命令，一旦該解鎖命令從O向I變位并持續(xù)第一判斷時(shí)間，且在該第一判斷時(shí)間內(nèi)與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓的峰值大于第一直流電壓定值，則判定與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第一次階躍，否則沒有出現(xiàn)。上述第一判斷時(shí)間的取值范圍是5 20ms。上述第一直流電壓定值是6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓的O. 25 O. 33 倍。 上述步驟(3)的具體內(nèi)容是實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令，一旦該解鎖命令從I向O變位并持續(xù)第二判斷時(shí)間，且在該第二判斷時(shí)間內(nèi)與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓的峰值大于第二直流電壓定值，則判定與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第二次階躍，否則沒有出現(xiàn)。上述第二判斷時(shí)間的取值范圍是5 20ms。上述第二直流電壓定值是6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓的
O.15 O. 26 倍。上述步驟(4)中，電壓閾值是指融冰裝置直流電壓額定值的O. 01 O. I倍。上述步驟(4)中，延時(shí)時(shí)間的取值范圍是2 5ms。采用上述方案后，本發(fā)明提出了一種簡易、有效地判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，保護(hù)系統(tǒng)可根據(jù)該方法在空載加壓試驗(yàn)保護(hù)動(dòng)作后自動(dòng)確定故障的原因，給出故障分析提示。


圖I是進(jìn)行12脈動(dòng)直流融冰裝置空載加壓試驗(yàn)示意圖； 其中，換流變壓器為三繞組變壓器，兩個(gè)副邊繞組的接線形式相差30度；與D型接法的副邊繞組相連的6脈動(dòng)整流橋?yàn)镈橋，此處的D橋?yàn)檎?脈動(dòng)橋，與Y型接法的副邊繞組相連的6脈動(dòng)整流橋?yàn)閅橋，此處的Y橋?yàn)樨?fù)6脈動(dòng)橋；D1、D2、D3、D4、D5、D6分別指融冰裝置D橋中的6個(gè)換流臂，Yl、Y2、Y3、Y4、Y5、Y6分別指融冰裝置Y橋中的6個(gè)換流臂；Udl指融冰裝置正6脈沖橋直流母線對(duì)地的直流電壓；Ud2指融冰裝置負(fù)6脈動(dòng)橋直流母線對(duì)地的直流電壓；Ud指融冰裝置正6脈動(dòng)橋直流母線對(duì)負(fù)6脈動(dòng)橋直流母線之間的直流電壓，即12脈動(dòng)換流橋總的輸出直流電壓；圖2是某直流融冰裝置現(xiàn)場(chǎng)空載加壓試驗(yàn)時(shí)控制脈沖電纜接反對(duì)應(yīng)的故障錄波圖；其中，4張子圖的橫坐標(biāo)一致，都是時(shí)間軸，單位s;第一張子圖的縱坐標(biāo)為觸發(fā)角，單位度；第二張子圖的縱坐標(biāo)是正6脈動(dòng)橋和負(fù)6脈動(dòng)橋的直流電壓，單位kV ;第三張子圖的縱坐標(biāo)是觸發(fā)脈沖的解鎖命令，無單位；第四張子圖的縱坐標(biāo)是控制保護(hù)系統(tǒng)發(fā)出撤消觸發(fā)脈沖移相的命令，無單位；圖3是本發(fā)明中實(shí)現(xiàn)判斷繞組落后橋直流電壓出現(xiàn)第一次階躍的邏輯框其中，箭頭代表了數(shù)據(jù)流方向；tl為邏輯中用到的單穩(wěn)態(tài)脈沖的時(shí)間寬度；U_setl為一個(gè)電壓定值，用以輔助衡量直流電壓出現(xiàn)第一次階躍的階躍量；圖4是本發(fā)明中實(shí)現(xiàn)判斷繞組落后橋直流電壓出現(xiàn)第二次階躍的邏輯框圖；其中，箭頭代表了數(shù)據(jù)流方向；t2為邏輯中用到的單穩(wěn)態(tài)脈沖的時(shí)間寬度；U_set2為一個(gè)電壓定值，用以輔助衡量直流電壓出現(xiàn)第二次階躍的階躍量；圖5是本發(fā)明中實(shí)現(xiàn)判斷繞組超前橋直流電壓沒有保持為OkV的邏輯框圖；其中，箭頭代表了數(shù)據(jù)流方向；U_set3為一個(gè)電壓定值，用以輔助判斷直流電壓是否始終保持為OkV ；圖6是本發(fā)明的整體邏輯框圖；
其中，箭頭代表了數(shù)據(jù)流方向；tb和t3均為邏輯中用到的單穩(wěn)態(tài)脈沖的時(shí)間寬度。
具體實(shí)施例方式以下將結(jié)合附圖及具體實(shí)施例，對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行詳細(xì)說明。本發(fā)明是基于以下情況提出的在直流融冰裝置換流橋控制脈沖對(duì)應(yīng)關(guān)系正確的情況下進(jìn)行空載加壓試驗(yàn)時(shí)，由于初始觸發(fā)角一般為164°左右(大于150° )，此時(shí)解鎖換流橋的觸發(fā)脈沖后，換流橋的直流電壓為OkV，在控制系統(tǒng)的觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，觸發(fā)角會(huì)從164°降為150°，換流橋的直流電壓仍然保持為OkV。如圖I所示，如果D換流橋?qū)?yīng)的變壓器繞組落后Y換流橋?qū)?yīng)的變壓器繞組30°，并且D橋和Y橋的控制脈沖信號(hào)電纜相互接反，那么在控制系統(tǒng)的觸發(fā)角為164°時(shí)，實(shí)際加在D橋上的觸發(fā)脈沖對(duì)應(yīng)的角度是134° (即164°減去30° )，而實(shí)際加在Y橋上的觸發(fā)脈沖對(duì)應(yīng)的角度是194° (即164°加30° )。因此，在換流橋觸發(fā)脈沖解鎖時(shí)，D橋?qū)?yīng)的直流電壓就會(huì)出現(xiàn)一個(gè)階躍，D橋?qū)?yīng)的直流電壓衰減后的穩(wěn)態(tài)值就對(duì)應(yīng)于6脈動(dòng)橋在134°時(shí)的直流電壓，而Y橋?qū)?yīng)的直流電壓會(huì)保持為OkV。由于此時(shí)總的直流電壓比較小，空載加壓試驗(yàn)的電壓保護(hù)一般不會(huì)動(dòng)作。當(dāng)觸發(fā)脈沖移相命令從I變?yōu)镺時(shí)，觸發(fā)角會(huì)從164°降為150°，此時(shí)實(shí)際加在D橋上的觸發(fā)脈沖對(duì)應(yīng)的角度是120° (即150°減去30° )，而實(shí)際加在Y橋上的觸發(fā)脈沖對(duì)應(yīng)的角度是180° (即150°加30° )。因此，在換流橋觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，D橋?qū)?yīng)的直流電壓又會(huì)出現(xiàn)一個(gè)階躍，D橋?qū)?yīng)的直流電壓衰減后的穩(wěn)態(tài)值就對(duì)應(yīng)于6脈動(dòng)橋在120°時(shí)的直流電壓，而Y橋?qū)?yīng)的直流電壓仍舊保持為OkV。由于此時(shí)總的直流電壓也不會(huì)太大，空載加壓試驗(yàn)的電壓保護(hù)有可能動(dòng)作，也有可能不動(dòng)作，這主要取決于所選取的空載加壓試驗(yàn)電壓保護(hù)動(dòng)作定值的大小。如果變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)整流橋是正6脈動(dòng)橋，那么該橋的直流電壓出現(xiàn)的2次階躍均為上階躍；如果變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)整流橋是負(fù)6脈動(dòng)橋，那么該橋的直流電壓出現(xiàn)的2次階躍均為下階躍?；谝陨锨闆r，如圖6所示，本發(fā)明提供一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，包括如下步驟(I)實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋當(dāng)前是否處于空載加壓試驗(yàn)狀態(tài)，若是則進(jìn)入步驟(2)，否則繼續(xù)檢測(cè)；
(2)判斷當(dāng)解鎖換流橋的觸發(fā)脈沖時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第一次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(3)，否則返回步驟(O;該步驟具體實(shí)施時(shí)，結(jié)合圖3所示，包括如下兩個(gè)方面 (21)實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖解鎖命令，一旦該解鎖命令從O向I變位時(shí)，就利用信號(hào)的上升沿觸發(fā)單穩(wěn)態(tài)觸發(fā)器，產(chǎn)生一個(gè)寬度為tl時(shí)間的脈沖，作為圖3中“與”邏輯的第一個(gè)輸入值，時(shí)間tl的取值范圍為5 20ms ；(22)實(shí)時(shí)讀取與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓值(在換流變壓器的繞組接線形式為D/dO/yll時(shí)，該電壓為正6脈動(dòng)橋的直流輸出電壓Udl)，對(duì)該電壓值取絕對(duì)值后利用求取峰值的程序模塊得到上述觸發(fā)脈沖解鎖命令出現(xiàn)時(shí)刻之后的tl時(shí)間內(nèi)直流電壓的峰值，該峰值在模擬量比較模塊中與直流電壓定值U_setl比較，如果峰值大于U_setl，則輸出值為1，如果峰值小于U_setl，則輸出值為O ;該模擬量比較模塊的輸出值作為圖3中“與”邏輯的第二個(gè)輸入值。直流電壓定值U_setl的取值范圍為6脈動(dòng)換 流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓(UdiO)的O. 25 O. 33倍。當(dāng)圖3中“與”邏輯的兩個(gè)輸入值都為I時(shí)，該“與”邏輯輸出值就變?yōu)?，表明已經(jīng)判斷出換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)了第一次階躍。(3)判斷當(dāng)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第二次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(4)，否則返回步驟(I);該步驟具體實(shí)施時(shí)，結(jié)合圖4所示，包括如下兩個(gè)方面(31)實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令，一旦該解鎖命令從I向O變位時(shí)，就利用信號(hào)的下降沿觸發(fā)單穩(wěn)態(tài)觸發(fā)器，產(chǎn)生一個(gè)寬度為t2時(shí)間的脈沖，作為圖4中“與”邏輯的第一個(gè)輸入值。時(shí)間t2的取值范圍為5 20ms ；(32)實(shí)時(shí)讀取換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓值(例如Udl)，對(duì)該電壓值取絕對(duì)值，利用求取峰值的程序模塊得到上述觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)刻到之后的t2時(shí)間內(nèi)直流電壓的峰值，該峰值作為其后減法模塊的第一個(gè)輸入值，另外，用一個(gè)模擬量鎖存模塊鎖存觸發(fā)脈沖移相命令消失之前的Udl的絕對(duì)值，作為其后減法模塊的第二個(gè)輸入值，第一個(gè)輸入值與第二個(gè)輸入值之差即是觸發(fā)脈沖移相命令消失之后t2時(shí)間內(nèi)Udl的階躍值，該值在模擬量比較模塊中與直流電壓定值[8的2比較，如果峰值大于U_set2，則輸出值為1，如果峰值小于U_set2，則輸出值為O ;該模擬量比較模塊的輸出值作為圖4中“與”邏輯的第二個(gè)輸入值。直流電壓定值U_set2的取值范圍為6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓(UdiO)的O. 15 O. 26倍。當(dāng)圖4中“與”邏輯的兩個(gè)輸入值都為I時(shí)，該“與”邏輯輸出值就變?yōu)?，表明已經(jīng)判斷出換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)了第二次階躍。(4)判斷與換流變壓器相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否保持為OkV，若是且經(jīng)過一定的信號(hào)防抖延時(shí)后判斷換流橋控制脈沖電纜接反，否則判斷未接反；需要說明的是，與換流變壓器相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓保持為OkV是一個(gè)理論值，在實(shí)際工程中該電壓小于某個(gè)比較小的電壓值，某個(gè)比較小的電壓值可以取融冰裝置直流電壓額定值的0.01 O. I倍；
按照?qǐng)D5所示的邏輯框圖，實(shí)時(shí)讀取換流變壓器超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓值(在換流變壓器的繞組接線形式為D/dO/yll時(shí)，該電壓為負(fù)6脈動(dòng)橋的直流輸出電壓Ud2)，對(duì)該電壓值取絕對(duì)值后在模擬量比較模塊中與直流電壓定值U_set3比較，如果峰值大于U_set3，則輸出值為1，如果峰值小于U_set3，則輸出值為O ;直流電壓定值U_set3可以取融冰裝置直流額定電壓的O. 01 O. I倍。該邏輯用于判斷Ud2是否出現(xiàn)了沒有保持為OkV的情況。綜上，圖6概述了本發(fā)明的整體流程，首先實(shí)時(shí)檢測(cè)融冰裝置當(dāng)前是否處于空載加壓試驗(yàn)狀態(tài)，該狀態(tài)作為圖6中“與”邏輯的第一個(gè)輸入值；在圖3邏輯中判斷出的Udl第一次階躍信號(hào)從O向I變位時(shí)，其上升沿觸發(fā)單穩(wěn)態(tài)觸發(fā)器，產(chǎn)生一個(gè)寬度為tb時(shí)間的脈沖，作為圖6中“與”邏輯的第二個(gè)輸入值，時(shí)間tb的取值范圍為246 261ms ；在圖4邏輯中判斷出的Udl第二次階躍信號(hào)作為圖6中“與”邏輯的第三個(gè)輸入值； 在圖5邏輯中判斷出的Ud2沒有保持為OkV的情況將觸發(fā)一個(gè)寬度為t3時(shí)間的脈沖，然后經(jīng)過一個(gè)“非”門作為圖6中“與”邏輯的第四個(gè)輸入值，時(shí)間t3的取值范圍為246 261ms。圖5中邏輯的目的是一旦發(fā)現(xiàn)Ud2沒有保持為OkV的情況就用一個(gè)較寬的(t3)脈沖將判斷換流橋控制脈沖電纜接反的邏輯屏蔽掉；當(dāng)圖6中“與”邏輯的四個(gè)輸入值都為I時(shí)，“與”邏輯輸出值就變?yōu)?，經(jīng)過一定的信號(hào)防抖延時(shí)后發(fā)出換流橋控制脈沖電纜接反的報(bào)警信息，該一定的信號(hào)防抖延時(shí)按照躲過開關(guān)量信號(hào)受到不期望的干擾而可能出現(xiàn)的抖動(dòng)時(shí)間進(jìn)行整定，典型的防抖時(shí)間范圍為 2ms 5ms ο以上實(shí)施例僅為說明本發(fā)明的技術(shù)思想，不能以此限定本發(fā)明的保護(hù)范圍，凡是按照本發(fā)明提出的技術(shù)思想，在技術(shù)方案基礎(chǔ)上所做的任何改動(dòng)，均落入本發(fā)明保護(hù)范圍之內(nèi)。
權(quán)利要求
1.一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于包括如下步驟 (1)實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋當(dāng)前是否處于空載加壓試驗(yàn)狀態(tài)，若是則進(jìn)入步驟(2)，否則繼續(xù)檢測(cè)； (2)判斷當(dāng)解鎖換流橋的觸發(fā)脈沖時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第一次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(3)，否則返回步驟(I); (3)判斷當(dāng)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否出現(xiàn)第二次明顯的階躍，若出現(xiàn)則進(jìn)入步驟(4)，否則返回步驟(O; (4)判斷與換流變壓器相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓是否保持低于電壓閾值，若是且經(jīng)過延時(shí)時(shí)間后判斷換流橋控制脈沖電纜接反，否則判斷未接反。
2.如權(quán)利要求I所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述步驟(2)的具體內(nèi)容是實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖解鎖命令，一旦該解鎖命令從O向I變位并持續(xù)第一判斷時(shí)間，且在該第一判斷時(shí)間內(nèi)與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓的峰值大于第一直流電壓定值，則判定與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第一次階躍，否則沒有出現(xiàn)。
3.如權(quán)利要求2所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述第一判斷時(shí)間的取值范圍是5 20ms。
4.如權(quán)利要求2所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述第一直流電壓定值是6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓的O. 25 O. 33倍。
5.如權(quán)利要求I所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述步驟(3)的具體內(nèi)容是實(shí)時(shí)檢測(cè)換流橋的觸發(fā)脈沖移相命令，一旦該解鎖命令從I向O變位并持續(xù)第二判斷時(shí)間，且在該第二判斷時(shí)間內(nèi)與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓的峰值大于第二直流電壓定值，則判定與換流變壓器落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第二次階躍，否則沒有出現(xiàn)。
6.如權(quán)利要求5所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述第二判斷時(shí)間的取值范圍是5 20ms。
7.如權(quán)利要求5所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述第二直流電壓定值是6脈動(dòng)換流橋在無相控情況下的理想空載直流電壓的O. 15 O. 26倍。
8.如權(quán)利要求I所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述步驟(4)中，電壓閾值是指融冰裝置直流電壓額定值的O. 01 O. I倍。
9.如權(quán)利要求I所述的一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，其特征在于所述步驟(4)中，延時(shí)時(shí)間的取值范圍是2 5ms。
全文摘要
本發(fā)明公開一種判斷換流橋控制脈沖電纜接反的方法，在對(duì)換流橋進(jìn)行空載加壓試驗(yàn)情況下，當(dāng)解鎖換流橋的觸發(fā)脈沖時(shí)，與換流變壓器相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第一次階躍，而與相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓保持低于電壓閾值，并且當(dāng)觸發(fā)脈沖移相命令消失時(shí)，與相位落后繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓出現(xiàn)第二次階躍，而與相位超前繞組對(duì)應(yīng)的6脈動(dòng)換流橋的直流電壓仍舊保持低于電壓閾值，則經(jīng)過延時(shí)時(shí)間后，判斷該換流橋控制脈沖電纜存在接反故障。此種方法可明確、有效地判斷12脈動(dòng)換流橋控制脈沖電纜接反的故障，保護(hù)系統(tǒng)可根據(jù)該方法在空載加壓試驗(yàn)保護(hù)動(dòng)作后自動(dòng)確定故障的原因，給出故障分析提示。
文檔編號(hào)G01R31/02GK102841286SQ201210277878
公開日2012年12月26日 申請(qǐng)日期2012年8月7日 優(yōu)先權(quán)日2012年8月7日
發(fā)明者張翔, 李海英, 劉海彬, 陳松林 申請(qǐng)人:南京南瑞繼保電氣有限公司, 南京南瑞繼保工程技術(shù)有限公司