專利名稱：復(fù)合柱銷及使用該復(fù)合柱銷的聯(lián)軸器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實用新型涉及到聯(lián)軸器，為機(jī)械制造中的傳動系統(tǒng)，特別是涉及復(fù)合柱銷及使用該復(fù)合柱銷的聯(lián)軸器。
背景技術(shù)：
在機(jī)械傳動中，常用聯(lián)軸器對傳動軸進(jìn)行聯(lián)接。最常見的有剛性聯(lián)接，如十字滑塊聯(lián)軸器、鏈條聯(lián)軸器、內(nèi)外齒輪聯(lián)軸器等，其共同特點(diǎn)是吸能減振性能差，不宜頻繁啟動或正反轉(zhuǎn)，或噪聲較大；此外有柔性及半柔性聯(lián)接，如撓性爪(橡膠)型聯(lián)軸器、輪胎殼聯(lián)軸器及彈性柱銷聯(lián)軸器等，其共同特點(diǎn)是噪聲較小，但一般傳動扭矩較小。其中以彈性柱銷聯(lián)軸器的綜合性能較好，使用廣范，構(gòu)造見圖I :該聯(lián)軸器主體分為左、右兩聯(lián)接盤，結(jié)構(gòu)相異不對稱，兩接盤分別與輸入和輸出軸相接。接盤兩面一半用彈性柱銷以插入方式(可稱為半鋼芯)、另一半以錐孔螺栓緊固方式，進(jìn)行總體半柔性聯(lián)接。此 聯(lián)軸器最大缺點(diǎn)是構(gòu)造較復(fù)雜，螺栓錐體及錐孔加工精度要求高，且對日常維護(hù)檢查有嚴(yán)格要求，一旦產(chǎn)生螺栓松動及錐孔磨損，即會造成聯(lián)軸器整體失效。同時彈性柱銷上的膠圈(橡膠或聚胺脂)的強(qiáng)度和耐磨性較差，使用壽命不高。

實用新型內(nèi)容本實用新型的目的即在于克服現(xiàn)在技術(shù)上的不足，提供一種復(fù)合柱銷及使用該復(fù)合柱銷的聯(lián)軸器，解決現(xiàn)有聯(lián)軸器的強(qiáng)度和耐磨性較差，使用壽命不高的缺點(diǎn)。本實用新型是通過以下技術(shù)方案來實現(xiàn)的復(fù)合柱銷，包括鋼芯，所述的鋼芯為圓柱狀，鋼芯的圓周外包覆有尼龍?zhí)住Ｉ鲜龅哪猃執(zhí)着c鋼芯之間為機(jī)件裝配的過渡配合。聯(lián)軸器，包括權(quán)利要求I或2所述的復(fù)合柱銷和兩個法蘭，其特征在于所述的兩個法蘭的接盤相向貼合，兩個接盤組合成一個圓環(huán)盤，所述的圓環(huán)盤上沿圓周均勻都分布有數(shù)量和位置一致的柱銷穿孔，且柱銷穿孔穿透圓環(huán)盤，復(fù)合柱銷設(shè)置在柱銷穿孔內(nèi)，復(fù)合柱銷的大小與柱銷穿孔配合。進(jìn)一步，上述的圓環(huán)盤沿圓周還分布穿插有若干封蓋壓緊螺釘。上述的圓環(huán)盤的兩側(cè)設(shè)置有柱銷封蓋，用于將復(fù)合柱銷封閉在柱銷穿孔內(nèi)。本實用新型的有益效果是在聯(lián)軸器的兩個連接接盤接盤內(nèi)穿插柱銷，該柱銷為尼龍?zhí)装匿撔?，為?fù)合柱銷，發(fā)揮了兩種材料的各自優(yōu)點(diǎn)。尼龍有如橡膠或聚胺脂的抗振性，并有更高的強(qiáng)度，很的小摩擦力和更高的使用壽命。但與鋼材相比，尼龍的機(jī)械強(qiáng)度要小得多，不能承受很大的傳動力，而利用鋼芯具有很高機(jī)械強(qiáng)度的特點(diǎn)，正好解決大傳動力問題。同時，由于尼龍的延伸率較鋼材高出幾倍，有很高的抗沖擊和受力變形及恢復(fù)能力，因而與鋼銷復(fù)合有很好的自適應(yīng)性。此外，尼龍有自潤滑性能，可大大減少使用中的維護(hù)工作?？傊?，該聯(lián)軸器利用尼龍?zhí)讈碇饕惺軟_擊緩沖和適應(yīng)變形，利用鋼芯來主要承受抗彎和抗剪負(fù)荷。
圖I為現(xiàn)有技術(shù)的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2為本實用新型的剖視圖圖；圖3為圖2中的側(cè)面示意；圖4為本實用新型的受力圖；圖5為復(fù)合柱銷半段受力變形示意圖；圖6為復(fù)合柱銷半段受力分析圖；圖中，I-法蘭，2-柱銷穿孔，3-復(fù)合柱銷，4-鋼芯，5-尼龍?zhí)祝?-封蓋壓緊螺釘， 7-柱銷封蓋，8-接盤，9-圓環(huán)盤。
具體實施方式
以下結(jié)合附圖及實施例對本實用新型作進(jìn)一步的詳細(xì)說明如圖2、圖3，復(fù)合柱銷，包括鋼芯4，所述的鋼芯4為圓柱狀，鋼芯4的圓周外包覆有尼龍?zhí)?。上述的尼龍?zhí)?與鋼芯4之間為過渡配合。聯(lián)軸器，包括權(quán)利要求I或2所述的復(fù)合柱銷3和兩個法蘭1，其特征在于所述的兩個法蘭I的接盤8相向貼合，兩個接盤8組合成一個圓環(huán)盤9，所述的圓環(huán)盤9上沿圓周均勻都分布有數(shù)量和位置一致的柱銷穿孔2，且柱銷穿孔2穿透圓環(huán)盤9，復(fù)合柱銷3設(shè)置在柱銷穿孔2內(nèi)，復(fù)合柱銷3的大小與柱銷穿孔2配合。進(jìn)一步，上述的圓環(huán)盤9沿圓周還分布穿插有若干封蓋壓緊螺釘6。上述的圓環(huán)盤9的兩側(cè)設(shè)置有柱銷封蓋7，用于將復(fù)合柱銷3封閉在柱銷穿孔2內(nèi)。上述聯(lián)軸器中復(fù)合柱銷的加工步驟a、加工復(fù)合柱銷3中的尼龍?zhí)? :使用車床等加工出合格的尼龍?zhí)?，該尼龍?zhí)?尺寸由聯(lián)軸器所決定，其中尼龍?zhí)?的長度為兩個接盤8的總厚度2L，尼龍?zhí)?的外徑為柱銷穿孔2的孔徑D，尼龍?zhí)?的內(nèi)徑d根據(jù)以下公式計算出σ 尼(d/D)4 — σ 鋼(d/D) 3 — σ 尼 + (TL/ 2nR ) 32 /JiD3 = O (I)上述式(I)中，σ ^和σ 分別為尼龍和鋼的抗拉強(qiáng)度，L為其中一個接盤8的厚度，T為聯(lián)軸器所需承受的轉(zhuǎn)矩，η為聯(lián)軸器上所需安裝的復(fù)合柱銷3的數(shù)目，R為接盤上柱銷穿孔2的分布半徑，R即為柱銷穿孔2的軸線到聯(lián)軸器軸線的距離；b、加工復(fù)合柱銷3中的鋼芯4 :使用車床等加工出合格的鋼芯4，該鋼芯4的直徑為d，鋼芯4的長度為2L;C、將鋼芯4壓入尼龍?zhí)?內(nèi)。上述步驟a中公式(I)的計算過程(I)單只復(fù)合柱銷3的兩個大小相等、方向相反的作用力F、Γ，且F、r的大小為F=F' =T/ (nXR)(2)；(2)計算復(fù)合柱銷3半段的均布荷載q [0034]q=F/L(3)；(3)計算復(fù)合柱銷3的半段在均布荷載下的總彎矩Mw Mff = qXL2 / 2(4)；(4)復(fù)合柱銷3中鋼芯4和尼龍?zhí)?共同抗彎，即共同承擔(dān)彎矩Mw，即M^g + M 鋼=Mff(5)其中Mig為尼龍?zhí)讖澗?，M 為鋼銷彎矩，并且鋼芯4和尼龍?zhí)?具有不同的強(qiáng)度、不同的抗彎模量，其彎矩分別為M尼=σ 尼 XW尼(6)M鋼=σ 鋼 XW鋼(7)其中σ吧和σ 分別為尼龍和鋼的抗拉強(qiáng)度，Wig和W 分別為尼龍?zhí)缀弯撔镜目箯澞Ａ?，而且W尼=JiD3 (I - α4)/ 32(8)W鋼=Ji α 3 D3 / 32(9)其中a=d/D(10)；(5)將上述式(2)、(3)、(4)、(6)、(7)、(8)、(9)、(10)代入式(5)中即可得到式(I)。下面對本實用新型進(jìn)行具體的受力分析I、本實用新型的受力情況如圖4所示，從其右邊的接盤8輸入一個動力轉(zhuǎn)矩Tl，其左邊接盤8必然有負(fù)載轉(zhuǎn)矩-Tl產(chǎn)生，而動力轉(zhuǎn)矩克服負(fù)載，由右向左的旋轉(zhuǎn)傳動，是靠在兩個接盤8的園周均勻分布的復(fù)合柱銷3來傳遞轉(zhuǎn)矩作用力的，復(fù)合柱銷3總數(shù)為η只，因此，在不考慮摩擦損失情況下，單只復(fù)合柱銷3承受了兩個大小相等、方向相反的作用力F和F'。如傳動轉(zhuǎn)矩已知為可得單只作用力F = F' = Tl / (nXR) (1—1)2、復(fù)合柱銷3半段受力情況由于每只復(fù)合柱銷3受力基本相同，且兩端對稱相等及方向相反，則可取其半段進(jìn)行研究。如圖5所示，將右接盤8脫出，并保留其原有作用力后，可將原作用力簡化為對復(fù)合柱銷3對稱中點(diǎn)A的作用力F，及力矩M?？梢姡瑥?fù)合柱銷3半段受力具有一端固定的懸臂梁力學(xué)特征。并且，由于原作用力F實際是分散作用到整個半段復(fù)合柱銷3長度L上的，復(fù)合柱銷3理論上承受的是均布荷載，因此復(fù)合柱銷3的內(nèi)力矩也應(yīng)為均布荷載所引起。另外，從受力和變形來看，由于尼龍?zhí)?的抗壓、抗拉及剪切強(qiáng)度比鋼芯4要小得多，因此鋼芯4應(yīng)承受其主要載荷。而尼龍?zhí)?本身的延伸率要大得多，在相同受力下其變形量也大得多，這樣可使鋼芯4可在銷尼龍?zhí)?中的產(chǎn)生撓曲變形。也由于左右接盤8之間存在一定間隙及發(fā)生微小錯位，還可能產(chǎn)生鋼芯4對點(diǎn)A的少量轉(zhuǎn)動，鋼芯4的少量變形和變位由圖4中的虛線所示。最終達(dá)到協(xié)調(diào)變形和受力。3、復(fù)合柱銷3半段受力計算a、上述復(fù)合柱銷3半段的受力簡圖及撓曲變形，由圖6中所示。其總均布荷載為q = F / L(3—1)b、復(fù)合柱銷3半段在均布荷載下的總彎矩，由圖6所示。其彎矩計算為Mw = qXL2 / 2(3—2)此應(yīng)在確定鋼芯4直徑后進(jìn)行驗算[0057]C、復(fù)合柱銷3半段剪力，由圖6圖所示。其最大值為Q = qXL(3—3)此應(yīng)在確定鋼芯4直徑后進(jìn)行驗算4、鋼芯4與尼龍?zhí)?的直徑比及荷載分配系數(shù)確定a、鋼芯4和尼龍?zhí)?的直徑比d /D計算由于復(fù)合柱銷3的受力特點(diǎn)之一為共同抗彎，其共同承擔(dān)總彎矩Mw，即M^+ Mm= Mff(4—1)其中Mig為尼龍?zhí)?彎矩，M鋼為鋼銷彎矩并且鋼芯4和尼龍?zhí)?具有不同的強(qiáng)度、不同的抗彎模量，其彎矩分別為 M尼=0尼XW尼M鋼=σ鋼XW鋼其中σ尼和σ鋼分別為尼龍和鋼的抗拉強(qiáng)度，Wig和W鋼分別為尼龍?zhí)?和鋼芯4的
抗彎模量而且W尼=JiD3 (I — α4)/ 32 W鋼=πα3 D3/32其中D為尼龍?zhí)?外徑，d為鋼芯4直徑，其直徑比d /D為α。則(4一 I)的彎矩式可改寫成σ 尼 XjiD3 (I — a4) / 32 + σ 鋼 XjiD3Ct3 / 32 = Mff代入(3—2)式、Mw= qXL2 / 2 后為σ 尼X (I — α4) + σ 鋼 X a3 = (qXL2/ 2 ) X32 /JiD3 (4—2)即σ 尼 a4 — σ 鋼 a3 — σ 尼 + (qL2 / 2 )32 / τι O3 = O(4—3)將上述式(1一1) F = Tl / (nXR)及(3—1) q = F / L、代入式中，SP可得到前述式(I)σ 尼(d/D)4 — σ 鋼(d/D) 3 — σ 尼 + (TIL/ 2nR ) 32 /JiD3 = O (I)再將已知尼龍?zhí)?外徑D，柱銷半長L，轉(zhuǎn)矩Tl，柱銷個數(shù)n，柱銷分布半徑R及尼龍和鋼芯強(qiáng)度值σ & σ _代入上一元四次方程(I)，可求出d/D的解。由此得出復(fù)合柱銷3的整體尺寸尼龍?zhí)?外徑D ;鋼芯4的直徑d =a D ;柱銷總長2 L在此有一點(diǎn)說明一般a = d/D，其值應(yīng)在O. 5 ^ a ^ O. 8為宜，并且可通過對方程已知參數(shù)的調(diào)整來改變α的大小。此處α為經(jīng)驗數(shù)據(jù)，如α太大，則尼龍?zhí)?壁太薄，使緩沖性能差；如α太小，則鋼芯4太細(xì)，不能發(fā)揮其主要抗彎、剪作用。并且使其與尼龍的接合面太小而壓強(qiáng)太大，易壓饋尼龍。b、鋼芯4和尼龍?zhí)?對荷載q的分配系數(shù)在(4 一 2)式中，將(L2 / 2)X3 2 /JiD3中的參數(shù)加以固定，可設(shè)其為常數(shù)C，經(jīng)整理后為0尼(1 — α4) + σ·α3=〇9(4— 4)由此變形后的彎矩式可見，左邊表達(dá)為尼龍?zhí)?和鋼芯4的抗彎因子，其與均布荷載q成線性關(guān)系。即可通過抗彎因子對荷載q進(jìn)行分配，達(dá)到尼龍?zhí)?和鋼芯4對荷載q的合理分擔(dān)，分配系數(shù)分別為1/§及1 ，可寫為i 尼=σ 尼(I — α4)/ 〔。尼(I — α4) + σ 鋼 a3〕(4—5)i 鋼=σ 鋼 α3 /〔。尼(I — α4) + σ 鋼 a3〕(4—6)將前四次方程α的解代入上兩式，即可分別得到鋼芯4和尼龍?zhí)?的荷載q分配系數(shù)i ■及i /§，[0085]其可用于對鋼芯4或尼龍?zhí)?的受力進(jìn)行驗算。5、鋼芯4與尼龍?zhí)?的受力驗算a、鋼芯4抗剪強(qiáng)度驗算因一般抗剪強(qiáng)度比其抗拉強(qiáng)度低得多，因而尼龍抗剪強(qiáng)度更為低，因此只作鋼芯4對總剪力Q的剪力驗算。由τ = Q /A芯=qXL / ( d 2 / 4)(5—1) 其中 d= a D應(yīng)使τ≤τ鋼b、尼龍?zhí)?最大壓強(qiáng)驗算由于尼龍?zhí)?的內(nèi)徑較外徑小，因而其與鋼芯4接合的介面面積較小，是壓強(qiáng)最大處。一般情況下，其壓強(qiáng)由原來的q值削弱至P，由圖6圖可見，并且應(yīng)為均布荷載。但是，鋼芯4在傳力過程中將產(chǎn)生一定的撓度并壓縮尼龍?zhí)?內(nèi)徑，使其懸端上部松弛、下部壓縮，壓力變化近似其撓曲線，其懸端上部壓力減小值為-P ;并且，因鋼芯4需平衡固端反力，也會引起固端壓力增大，其增大值為+ P，壓力變化近似一直線；同時，由于接盤的安裝間隙，也會產(chǎn)生鋼芯4對中點(diǎn)A的微量轉(zhuǎn)動。多各因素均使鋼芯4壓力局部增大，因而鋼芯4對尼龍?zhí)?的實際壓力并非均布荷載，鋼芯4壓力分布應(yīng)為圖6中的壓力圖所示。因此,對尼龍?zhí)?最大壓強(qiáng)的驗算取鋼芯4均布荷載P = Xq、最大分布荷載P max = P Xu、承壓面積為鋼芯4軸剖面A軸=LXd。其中u是一荷載不均系數(shù)。此可參考鋼芯4在最大撓度ymax= iiHq L4/ (8Ε Η π D 4 a 4/ 64)下、尼龍的壓應(yīng)力增加值(由虎克定律，計算略)，在此說明、根據(jù)尼龍?zhí)?和鋼芯4軸心線相同，即y ，取鋼芯4計算撓度即可，ymax式中nD 4Ci4/ 64為鋼芯4的慣矩。并參考電機(jī)的啟動轉(zhuǎn)矩倍數(shù)和尼龍的緩沖性等，取荷載不均系數(shù)u =1.5 2。最終驗算σ 壓=i 鋼 Xq Xu / ( a XD)(5—2)取σ壓彡尼龍抗拉強(qiáng)度σ尼，進(jìn)行比較應(yīng)使σ壓彡σ β壓或σ壓彡σ _ (材料一般拉、壓強(qiáng)度相等)C、鋼芯4抗彎強(qiáng)度驗算取鋼芯4的分配荷載及上述計算得出直徑進(jìn)行驗算σ 彎=Mw / W鋼=(i鋼 q L2 / 2)/ ( π a 3D3 / 32) (5—3)應(yīng)使σ彎彡σ鋼實施計算實例一聯(lián)軸器構(gòu)造為接盤總厚2 L =60mm,柱銷孔徑D =30mm,單柱銷受轉(zhuǎn)矩負(fù)荷力F=2200 kg(22 kN)，荷載不均系數(shù)u =2。柱銷由全鋼芯4及尼龍?zhí)?復(fù)合組成，尼龍的抗拉強(qiáng)度為σ尼=700 kg / cm2 (70MPa)，鋼芯4的抗拉強(qiáng)度為σ鋼=3600 kg / cm2 (45調(diào)質(zhì))，鋼芯4抗剪強(qiáng)度τ Η=2100 kg / cm2。求復(fù)合柱銷3中的鋼芯4直徑d。解設(shè)鋼芯4與尼龍?zhí)?外徑之比為a =d /D，柱銷半段受均布荷載q的作用，I、鋼芯4與尼龍?zhí)?的直徑比及荷載分配系數(shù)確定a、鋼芯4和尼龍?zhí)?的直徑比α計算由q = F / L(3—1)貝Ijq = F / L = 2200 / 3 =733 (kg / cm)[0109]由四次方程σ 尼 α4 — σ 鋼 α3 — σ 尼 + (qL2 / 2)32/nD3 = 0(4—3)代入已知得700α 4 — 3600 α 3 — 700 + (733X3 2 / 2 ) X32 /π 3 3 = O700 α 4 — 3600 α 3+545 = O140α 4 — 720 α 3+109 = O解四次方程得Ci1 =5. 137α 2 =0. 554α 3 = - O. 274 + O. 466 iα 4 = - O. 274 — O. 466 i顯然只有Ci 2 =0.554、為所需的該方程的實數(shù)解。貝丨J鋼芯 4 直徑為d =a D = O. 554X30 = 16. 6 17 (mm)此應(yīng)在最后，以鋼芯4受剪及尼龍?zhí)?內(nèi)孔受壓情況作受力重點(diǎn)，進(jìn)行驗算通過為準(zhǔn)。b、鋼芯4和尼龍?zhí)?的荷載分配系數(shù)計算由i尼=σ 尼(I — α4)/〔σ 尼(I — α4) + σ·α3〕(4— 5)i鋼=σ 鋼 α 3 / 〔 σ 尼(I — α 4)+ σ 鋼 α 3〕(4—6)代入已知i；g =700 (I — O. 554 4) /〔700 (I — O. 554 4)+3600X0. 554 3〕i鋼=3600X0. 554 3 /〔700 (1 — 0.554 4) +3600X0. 554 3〕計算得i尼=O. 51i鋼=0.49此可用于對鋼芯4或尼龍?zhí)?的受力驗算。2、鋼芯4與尼龍?zhí)?的受力驗算a、鋼芯4抗剪強(qiáng)度驗算因一般材料的抗剪強(qiáng)度比其抗拉強(qiáng)度低得多，而尼龍抗剪強(qiáng)度更為低，為此只作鋼芯4對總剪力Q的剪力驗算。由Q = qXL(3—3)又τ = Q /A芯=qXL / ( π d 2 / 4) (5—1)其中 d= a D代入已知τ= 733X3 /UX (O. 554X3) 2 / 4〕計算得τ = 2199 / 2. 2 =1100 (kg / cm2)因τ=1000 ( τ鋼=2100通過抗剪驗算b、尼龍?zhí)?最大壓強(qiáng)驗算由σ 壓=i 鋼 Xq Xu / ( a XD)(5—2)代入已知σ 壓=O. 49X733X2 / (O. 554X3)=718 /I. 66 = 433 (kg / cm2)因0^= 433 ^0^=700通過壓強(qiáng)驗算(材料拉、壓強(qiáng)度基本相等)C、鋼芯4抗彎強(qiáng)度驗算由σ 彎=Mw / W鋼=(i 鋼 q L2 / 2)/ ( Jia3D3/ 32) (5—3)代入已知σ = ( O. 49X733X3 2 / 2) / ( π XO. 554 3X3. 3 / 32)[0144]=1616 /0. 45= 3591 (kg / cm2)因σ = 3591 < σ鋼=3600 通過鋼芯4抗彎驗算
權(quán)利要求1.復(fù)合柱銷，其特征在于，包括鋼芯(4)，所述的鋼芯(4)為圓柱狀，鋼芯(4)的圓周外包覆有尼龍?zhí)?5)。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的復(fù)合柱銷，其特征在于，所述的尼龍?zhí)?5)與鋼芯(4)之間為機(jī)件裝配的過渡配合。
3.聯(lián)軸器，包括權(quán)利要求I或2所述的復(fù)合柱銷(3)和兩個法蘭(I)，其特征在于所述的兩個法蘭(I)的接盤(8)相向貼合，兩個接盤(8)組合成一個圓環(huán)盤(9)，所述的圓環(huán)盤(9)上沿圓周均勻分布有數(shù)量和位置一致的柱銷穿孔(2)，且柱銷穿孔(2)穿透圓環(huán)盤(9)，復(fù)合柱銷(3)設(shè)置在柱銷穿孔(2)內(nèi)，復(fù)合柱銷(3)的大小與柱銷穿孔(2)配合。
4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的聯(lián)軸器，其特征在于，所述的圓環(huán)盤(9)沿圓周還分布穿插有若干封蓋壓緊螺釘(6)。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的聯(lián)軸器，其特征在于，所述的圓環(huán)盤(9)的兩側(cè)設(shè)置有柱銷封蓋(7 )，用于將復(fù)合柱銷(3 )封閉在柱銷穿孔(2 )內(nèi)。
專利摘要本實用新型公開了一種復(fù)合柱銷及使用該復(fù)合柱銷的聯(lián)軸器，復(fù)合柱銷包括鋼芯(4)，所述的鋼芯(4)為圓柱狀，鋼芯(4)的圓周外包覆有尼龍?zhí)?5)。本實用新型的有益效果采用鋼材和尼龍的復(fù)合柱銷，發(fā)揮了兩種材料的各自優(yōu)點(diǎn)，尼龍有如橡膠或聚胺脂的抗振性，并有更高的強(qiáng)度，很的小摩擦力和更高的使用壽命，但與鋼材相比，尼龍的機(jī)械強(qiáng)度要小得多，不能承受很大的傳動力，而利用鋼芯具有很高機(jī)械強(qiáng)度的特點(diǎn)，正好解決大傳動力問題，同時，由于尼龍的延伸率較鋼材高出幾倍，有很高的抗沖擊和受力變形及恢復(fù)能力，因而與鋼銷復(fù)合有很好的自適應(yīng)性，此外，尼龍有自潤滑性能，可大大減少使用中的維護(hù)工作。
文檔編號F16B19/02GK202612319SQ20122030762
公開日2012年12月19日 申請日期2012年6月28日 優(yōu)先權(quán)日2012年6月28日
發(fā)明者喬秀坤, 熊杰 申請人:中國五冶集團(tuán)有限公司