專利名稱：濕式摩擦件的制作方法
濕式摩擦件技術(shù)領(lǐng)域
本發(fā)明者們根據(jù)專心實驗研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了在濕式摩 擦件中更有效地獲得拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，需要已變短油槽的長度是 在扇片或島狀部分的半徑方向的最大長度的40%~67%的范圍內(nèi)，基
于此實際發(fā)現(xiàn)完成了本發(fā)明。
這樣構(gòu)成的濕式摩擦件，通過使從型芯骨的內(nèi)周側(cè)供給的 潤滑油容易向外周側(cè)排出，同時，防止在外周發(fā)生油窩、攪拌轉(zhuǎn)矩變 大的狀況，能夠可靠地獲得更大的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，進而，在沒 有供給來自內(nèi)周側(cè)的潤滑油的規(guī)格的情況下，也能夠獲得更大的拖曳 轉(zhuǎn)矩的降低效果。0039j在本發(fā)明第六技術(shù)方案的濕式摩擦件中，在由多條油槽夾 著的扇片或島狀部分的內(nèi)周側(cè)中央部分設置向內(nèi)周側(cè)凹的凹部。
1、 1C、 1D、 IF、 1G、 1H、 1J、 6、 6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J:濕式摩擦件 2:型芯骨3A、 3B、 3C、 3D、 3E、 3F、 3G、 3H、 31、 3J:扇片 4A、 4B、 4C、 4D、 4E、 4F、 4G、 4H、 9A、 9B、 9C、 9D、 9E、 9F、 9G、 9H:油槽7:環(huán)狀的摩擦件基材8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J:島狀部分具體實施方式
實施方式1首先，參照圖l至圖5對本發(fā)明的實施方式1的濕式摩擦件進行 說明。
而且，在扇片13A的外周的左右角部實施了小的圓弧加 工，在扇片13A的內(nèi)周左角部實施了倒角加工13a。與其左右對稱， 在扇片13B的外周的左右角部實施了小的圓弧加工，在扇片13B的內(nèi) 周右角部實施了倒角加工13a。此扇型摩擦件ll相當于上述專利文獻 3的發(fā)明的扇型摩擦件的一例。
在此，油槽14A，因為從內(nèi)周側(cè)供給的ATF與內(nèi)周開口部 的倒角加工部分13a抵接，使ATF跨到扇片13A、 13B的表面上，所 以幾乎不成為ATF向外周側(cè)排出時的通道。因此，在現(xiàn)有技術(shù)的扇型 摩擦件11中，實質(zhì)的油槽為油槽14B。
另外，如圖2(a)所示，作為本實施方式1的第三變形例 的濕式摩擦件的扇型摩擦件1F，是將從濕式摩擦件用的通常的摩擦件 基材切出的多個扇片3A，在同一方向使用粘接劑(熱硬化性樹脂)， 隔開油槽4F的間隔地排列，合計40片粘貼在平板環(huán)狀的鋼板制的型 芯骨2上，在型芯骨2的背面也同樣用粘接劑粘貼而成的。
這樣，就證實了本實施方式1 (實施例1、 2、 3)的扇型 摩擦件1、 1C、 1D與現(xiàn)有技術(shù)的扇型摩擦件11 (比較例)比較，拖 曳轉(zhuǎn)矩的降低效果大。
進而，在本實施方式2的環(huán)型摩擦件6中，變短的油槽9A 的長度是在島狀部分8A、 8B的半徑方向的最大長度的40%~67%的 范圍內(nèi)。因此，本實施方式2的環(huán)型摩擦件6也相當于本發(fā)明第五技 術(shù)方案的濕式摩擦件。
在此，在島狀部分8C的外周，對外周側(cè)實施了成為凸部 的以外周中央部為中心對稱的倒角加工，在島狀部分8C的內(nèi)周也對 內(nèi)周側(cè)實施了成為凸部的以內(nèi)周中央部為中心對稱的倒角加工，隨著 向島狀部分8C的兩端去，高度(環(huán)型摩擦件6C的半徑方向的寬度) 變小。
其結(jié)果，在島狀部分8C和島狀部分8C之間形成的油槽 9C的長度變短。島狀部分8C的長度(圓周方向的寬度)為X=llmm, 島狀部分8C的高度(半徑方向的最大寬度)為Y=9mm，油槽9C的
長度為W=6mm。因此，油槽9C的長度W是島狀部分8C的半徑方 向的最大長度Y的66.7%。另外，油槽9C的寬度是2mm。0116即，在作為本實施方式2的第一變形例的濕式摩擦件的環(huán) 型摩擦件6C中，由多條油槽9C夾著的島狀部分8C的外周及內(nèi)周被 進行了倒角加工的結(jié)果，多條油槽9C的全部長度是變短的，多條油 槽9C全部是左右對稱的形狀，油槽9C的長度是島狀部分8C的半徑 方向的最大長度的三分之二以下的長度。因此，本實施方式2的第一 變形例的環(huán)型摩擦件6C相當于本發(fā)明第一技術(shù)方案及本發(fā)明第三技 術(shù)方案的濕式摩擦件。
其結(jié)果，在島狀部分8D的左端和島狀部分8E的右端之 間形成的油槽9D，與在島狀部分8D的右端和島狀部分8E的左端之 間形成的油槽9E比較，長度短。島狀部分8D、 8E的長度(圓周方向
的寬度)為X-llmm，島狀部分8D、 8E的高度(半徑方向的最大寬 度)為Y-9mm，油槽9D的長度為Z=5mm。因此，油槽9D的長度Z 是島狀部分8D、 8E的半徑方向的最大長度Y的55.6%。另外，油槽 9D、 9E的寬度都是2mm。01211即，在作為本實施方式2的第二變形例的濕式摩擦件的環(huán) 型摩擦件6D中，由多條油槽9D、 9E夾著的島狀部分8D、 8E的外周 及內(nèi)周被進行了圓弧加工及倒角加工的結(jié)果，多條油槽9D、 9E的長 度是每隔一條變短的，多條油槽9D、 9E全部是左右對稱的形狀，每 一條油槽9D的長度是島狀部分8D、 8E的半徑方向的最大長度的三 分之二以下的長度。因此，本實施方式2的第二變形例的環(huán)型摩擦件 6D相當于本發(fā)明第 一技術(shù)方案及本發(fā)明第二技術(shù)方案的濕式摩擦件。
另外，在島狀部分8F的內(nèi)周的左右角部實施了小的圓弧 加工，在島狀部分8F的外周右角部實施了倒角加工8Fa。與其左右對 稱，在島狀部分8G的內(nèi)周的左右角部實施了小的圓弧加工，在島狀 部分8G的外周左角部實施了倒角加工8Ga。0130其結(jié)果，在島狀部分8F和島狀部分8G之間形成的油槽 9G長度變短。另一方面，在島狀部分8G和島狀部分8F之間形成的 油槽9H,與島狀部分8F、 8G的高度Y比較，長度幾乎不變。島狀 部分8F、 8G的長度(圓周方向的寬度)為X-llmm，島狀部分8F、 8G的高度(半徑方向的最大寬度)為Y=9mm，油槽9G的長度是 U=6mm。因此，油槽9G的長度U是島狀部分8F、 8G的半徑方向的 最大長度Y的66.7。/。。另外，油槽9G、 9H的寬度都為2mm。
[0131即，在作為本實施方式2的第四變形例的濕式摩擦件的環(huán) 型摩擦件6G中，由多條油槽9G、 9H夾著的島狀部分8F、 8G的外 周的一方被進行了倒角加工的結(jié)果，多條油槽的長度是每隔一條變短 的，多條油槽9G、 9H全是左右對稱的形狀，每一條油槽9G的長度 是島狀部分8F、 8G的半徑方向的最大長度的三分之二以下的長度。 因此，本實施方式2的第四變形例的扇型摩擦件6G相當于本發(fā)明第 一技術(shù)方案及本發(fā)明第二技術(shù)方案的濕式摩擦件。01321進而，在本實施方式2的第四變形例的環(huán)型摩擦件6G中， 變短的油槽9G的長度是在島狀部分8F、 8G的半徑方向的最大長度 的40%~67%的范圍內(nèi)。因此，本實施方式2的第四變形例的環(huán)型摩 擦件6G也相當于本發(fā)明第五技術(shù)方案的濕式摩擦件。[0133另外，如圖7(c)所示，本實施方式2的第五變形例的濕 式摩擦件的環(huán)型摩擦件6H，是通過將切出了濕式摩擦件用的通常的摩 擦件基材的環(huán)狀的摩擦件基材7使用粘接劑(熱硬化性樹脂)粘貼在 平板環(huán)狀的鋼板制的型芯骨2的兩面整個面上，對兩面進行壓力加工， 將島狀部分8H、 8I夾在中間地形成多個(單面合計40個)油槽9A、 9B而成的。[0134在此，在島狀部分8H的外周，對外周側(cè)進行了成為凸部 的圓弧加工，在島狀部分8H的內(nèi)周，對內(nèi)周側(cè)進行了成為凹部的圓 弧加工，隨著向島狀部分8H的右側(cè)去，高度(半徑方向的寬度)變 小。另外，在島狀部分8I的外周，也對外周側(cè)實施了成為凸部的圓弧 加工，在島狀部分81的內(nèi)周，也對內(nèi)周側(cè)實施了成為凹部的圓弧加工， 隨著向島狀部分8I的左側(cè)去，高度(半徑方向的寬度)變小。進而， 如圖7(c)所示，在島狀部分8H、 8I的內(nèi)周側(cè)中央部分，設有向內(nèi) 周側(cè)凹的凹部8Ha、 8Ia。[0135其結(jié)果，在島狀部分8H的右端和島狀部分81的左端之間 形成的油槽9A，與在島狀部分8H的左端和島狀部分81的右端之間 形成的油槽9B比較，長度變短。島狀部分8H、 8I的長度(圓周方向 的寬度)為X-llmm,島狀部分8H、 81的高度(半徑方向的最大寬 度)為Y-9mm，油槽9A的長度為Z=5mm。因此，油槽9A的長度Z 是島狀部分8H、 8I的半徑方向的最大長度Y的55.6%。另外，油槽 9A、 9B的寬度都為2mm。[0136即，在作為本實施方式2的第五變形例的濕式摩擦件的環(huán) 型摩擦件6H中，由多條油槽9A、 9B夾著的島狀部分8H、 8I的外周 及內(nèi)周被進行了圓弧加工的結(jié)果，多條油槽9A， 9B的長度是每隔一 條變短的，多條油槽9A、 9B全是左右對稱的形狀，每一條油槽9A 的長度是島狀部分8H、 81的半徑方向的最大長度的三分之二以下的 長度。因此，本實施方式2的第五變形例的環(huán)型摩擦件6H相當于本 發(fā)明第一技術(shù)方案及本發(fā)明第二技術(shù)方案的濕式摩擦件。[0137另外，在本實施方式2的第五變形例的環(huán)型摩擦件6H中， 變短的油槽9A的長度是在島狀部分8H、 81的半徑方向的最大長度的 40%~67%的范圍內(nèi)。因此，本實施方式2的第五變形例的環(huán)型摩擦 件6H也相當于本發(fā)明第五技術(shù)方案的濕式摩擦件。[0138進而，在本實施方式2的第五變形例的環(huán)型摩擦件6H中， 在島狀部分8H、 8I的內(nèi)周側(cè)中央部分，設有向內(nèi)周側(cè)凹的凹部8Ha、 8Ia。由此，在從內(nèi)周側(cè)供給潤滑油的情況下，在凹部8Ha， 8Ia中， 通過潤滑油向島狀部分8H、 81的表面溢出，進入到匹配部件之間的 剝離效果進一步增加，能夠進一步獲得拖曳轉(zhuǎn)矩降低效果。因此，本 實施方式2的第五變形例的環(huán)型摩擦件6H也相當于本發(fā)明第六技術(shù) 方案的濕式摩擦件。[0139另外，如圖7(d)所示，作為本實施方式2的第六變形例 的濕式摩擦件的環(huán)型摩擦件6J,是通過將切出了濕式摩擦件用的通常 的摩擦件基材的環(huán)狀的摩擦件基材7使用粘接劑(熱硬化性樹脂)粘 貼在平板環(huán)狀的鋼板制的型芯骨2的兩面整個面上，對兩面進行壓力 加工，將島狀部分8J夾在中間地形成多個(單面合計20個)油槽9D 而成的。[0140在此，在島狀部分8J的外周對外周側(cè)左右對稱地實施了 成為凸部的圓弧加工，在島狀部分8J的內(nèi)周對內(nèi)周側(cè)左右對稱地實施
了成為凹部的圓弧加工，隨著向島狀部分8J的兩側(cè)去，高度(半徑方 向的寬度)變小。進而，如圖7 (d)所示，在島狀部分8J的內(nèi)周側(cè) 中央部分，設有向內(nèi)周側(cè)凹的凹部8Ja。[0141其結(jié)果，在相鄰島狀部分8J之間形成的油槽9D，與島狀 部分8J的最大高度Y比較，長度變短。島狀部分8J的長度(圓周方 向的寬度)為V=24mm，島狀部分8J的高度(半徑方向的最大寬度) 為Y=9mm,油槽9D的長度為Z=5mm。因此，油槽9D的長度Z是 島狀部分8J的半徑方向的最大長度Y的55.6%。另外，油槽9D的寬 度是2mm。[0142另外，將圖7 (d)與圖6 (a)比較可知，島狀部分8J在 通過壓力加工形成圖6 (a)所示的左右對稱的島狀部分8A、 8B時， 只對油槽9B的內(nèi)周側(cè)進行壓力加工，具有作成了凹部8Ja的形狀和 尺寸。因此，凹部8Ja的寬度是2mm。[0143即，在作為本實施方式2的第六變形例的濕式摩擦件的環(huán) 型摩擦件6J中，由多條油槽9D夾著的島狀部分8J的外周及內(nèi)周被 進行了圓弧加工的結(jié)果，多條油槽9D的長度是變短的，多條油槽9D 全是左右對稱的形狀，油槽9D的長度是島狀部分8J的半徑方向的最 大長度的三分之二以下的長度。因此，本實施方式2的第六變形例的 環(huán)型摩擦件6J相當于本發(fā)明第一技術(shù)方案及本發(fā)明第三技術(shù)方案的 濕式摩擦件。[0144另外，在本實施方式2的第六變形例的環(huán)型摩擦件6J中， 變短的油槽9D的長度是在島狀部分8J的半徑方向的最大長度的 40%~67%的范圍內(nèi)。因此，本實施方式2的第六變形例的環(huán)型摩擦 件6J也相當于本發(fā)明第五技術(shù)方案的濕式摩擦件。[01451進而，在本實施方式2的第六變形例的環(huán)型摩擦件6J中， 在島狀部分8J的內(nèi)周側(cè)中央部分設有向內(nèi)周側(cè)凹的凹部8Ja。由此， 在從內(nèi)周側(cè)供給潤滑油的情況下，在凹部8Ja中，通過潤滑油向島狀 部分8J的表面溢出，進入到匹配部件之間剝離的效果進一步增加，能 夠獲得更高的拖曳轉(zhuǎn)矩降低效果。因此，本實施方式2的第六變形例
的環(huán)型摩擦件6J也相當于本發(fā)明第六技術(shù)方案的濕式摩擦件。[0146由此，本實施方式2的環(huán)型摩擦件6、 6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J在組裝到AT上的情況下，通過對島狀部分8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J的內(nèi)周及外周進行圓弧加工及/或倒角加工， 使油槽9A、 9C、 9D、 9F、 9G、 9H變短，促進ATF向徑外的排出， 使氣蝕進一步提高，同時，通過對島狀部分8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J的外周進行圓弧加工或倒角加工，能夠確保外 周側(cè)的空間，能夠抑制由于ATF形成油窩導致的攪拌轉(zhuǎn)矩。[0147進而，通過對島狀部分8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J的內(nèi)周進行圓弧加工及/或倒角加工，在將ATF導向短油 槽9A、 9C、 9D、 9F、 9G、 9H，促進ATF向徑外的排出的同時，也 能起到由于ATF從圓弧加工部分或倒角加工部分跨到島狀部分8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J的表面上導致的與匹配部件 之間的剝離效果。[0148另外，在沒有從內(nèi)周側(cè)供給ATF的規(guī)格的情況下，依靠 從外周側(cè)供給的ATF經(jīng)過短油槽9A、 9C、 9D、 9F、 9G、 9H迅速向 內(nèi)周側(cè)排出，同時，ATF從外周側(cè)的進行了圓孤加工或倒角加工的部 分流到島狀部分8A、 8B、 8C、 8D、 8E、 8F、 8G、 8H、 81、 8J的表 面上，進入到與匹配部件之間的剝離效果，能夠獲得高的拖曳轉(zhuǎn)矩降 低效果。進而，因為在外周充分地確保了 ATF流動的空間，所以能夠 可靠地防止由于從外周側(cè)供給的ATF在外周發(fā)生油窩、拖曳轉(zhuǎn)矩上升 的狀況。[0149!這樣，在作為本實施方式2的濕式摩擦件的環(huán)型摩擦件6、 6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J中，通過使從型芯骨2的內(nèi)周側(cè)供給的潤 滑油(ATF)容易向外周側(cè)排出，同時，防止在外周發(fā)生油窩、攪拌 轉(zhuǎn)矩變大的狀況，能夠可靠地獲得更大的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果，進而， 在沒有從內(nèi)周側(cè)供給潤滑油的規(guī)格的情況下也能夠獲得更大的拖曳轉(zhuǎn) 矩的降低效果。[0150進而，在作為本實施方式2的濕式摩擦件的環(huán)型摩擦件6、
6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J中，因為是通過使用粘接劑(熱硬化性樹 脂)將環(huán)狀的摩擦件基材7粘貼在平板環(huán)狀的型芯骨2的兩面整個面 上，對兩面進行壓力加工制造的，所以具有更容易進行批量生產(chǎn)，能 夠進一步降低成本的優(yōu)點。[0151在上述各實施方式中，只對濕式摩擦件中扇型摩擦件及環(huán) 型摩擦件的壓力型摩擦件進行了說明，但在通過切削加工形成同樣的 油槽的環(huán)型的切削加工型摩擦件中，也能夠獲得與環(huán)型(壓力型)摩 擦件6、 6C、 6D、 6F、 6G、 6H、 6J同等的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。[0152另外，在上述各實施方式中，如

圖1，圖2，圖5，圖6， 圖7所示，對只在偏于型芯骨2的外周側(cè)的部分粘貼了扇片3A、 3B、 3C、 3D、 3E、 3F、 3G、 3H、 31、 3J或環(huán)狀的摩擦件基材7的濕式摩 擦件進行了說明，但如上述專利文獻1至專利文獻3所示，即使按照 從型芯骨2的外周到內(nèi)周的寬度的90%以上的寬度粘貼扇片或環(huán)狀的 摩擦件基材，也能夠獲得和上述各實施方式同樣的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效 果。[0153另外，即使按照從型芯骨2的外周到內(nèi)周的寬度的百分之 幾的寬度粘貼扇片或環(huán)狀的摩擦件基材，也能夠獲得和上述各實施方 式同樣的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。進而，在上述各實施方式中，對在型 芯骨2的兩面上粘貼扇片或環(huán)形的摩擦件基材的情況進行了說明，但 根據(jù)規(guī)格也可以只在型芯骨2的一面上粘貼扇片或環(huán)狀的摩擦件基 材。0154進而，在上述各實施方式中，只對在型芯骨2的單面上各 粘貼扇片40片或20片的情況、及粘貼環(huán)狀的摩擦件基材各形成40 條或20條油槽的情況進行了說明，但型芯骨2的每一單面的扇片的片 數(shù)是不被限于40片的，另外油槽的數(shù)量也不限于40條，無論多少片 無論多少條，都可以自由設定。[0155在實施本發(fā)明時，有關(guān)濕式摩擦件(扇型摩擦件及環(huán)型摩 擦件)的其它部分的結(jié)構(gòu)、形狀、數(shù)量、材質(zhì)、大小、連接關(guān)系、制 造方法等，都不限于上述各實施方式。另外，在本發(fā)明的實施方式中
列舉的數(shù)值不表示臨界值，而是表示適合于實施的合適的值，所以， 即使使上述數(shù)值進行若干變更，也是不否定其實施的。
權(quán)利要求
1. 一種濕式摩擦件，所述濕式摩擦件是通過在平板環(huán)狀的型芯骨上對全周兩面或全周單面粘接沿上述平板環(huán)狀被切斷成扇片的摩擦件基材，由相鄰的上述扇片彼此的間隙在半徑方向形成多條油槽而成的扇型摩擦件；或是通過在平板環(huán)狀的型芯骨的兩面或單面上粘接環(huán)狀的摩擦件基材，留出島狀部分進行壓力加工或切削加工，在半徑方向形成多條油槽而成的環(huán)型摩擦件，其特征在于，僅對由上述多條油槽夾著的上述扇片或上述島狀部分的外周或外周及內(nèi)周進行了圓弧加工和/或倒角加工的結(jié)果，在上述多條油槽中成為排出潤滑油時的通道的實際油槽的長度至少每隔一條變短。
2. 如權(quán)利要求l所述的濕式摩擦件，其特征在于，上述多條油槽 全部是左右對稱的形狀，至少上述多條油槽的每隔一條、在上述多條 油槽中成為排出潤滑油時的通道的實際油槽的長度是上述扇片或上述 島狀部分的半徑方向的最大長度的三分之二以下的長度。
3. 如權(quán)利要求1所述的濕式摩擦件，其特征在于，上述多條油槽 全部是左右對稱的形狀，上述多條油槽的整個長度是上述扇片或上述 島狀部分的半徑方向的最大長度的三分之二以下的長度。
4. 如權(quán)利要求1所述的濕式摩擦件，其特征在于，僅對由上述多 條油槽夾著上述扇片或上述島狀部分的外周或外周及內(nèi)周左右非對稱 地進行了圓弧加工和/或倒角加工的結(jié)果，上述扇片或上述島狀部分的 形狀全部相同，上述多條油槽全部是左右非對稱的形狀，上述多條油槽的整個長度是上述扇片或上述島狀部分的半徑方向的最大長度的三 分之二以下的長度。
5. 如權(quán)利要求1至4中的任一項所述的濕式摩擦件，其特征在于，大長度的40%~67%的范圍內(nèi)。
6. 如權(quán)利要求1至5中的任一項所述的濕式摩擦件，其特征在于， 在由上述多條油槽夾著上述扇片或上述島狀部分的內(nèi)周側(cè)中央部分， 設有向內(nèi)周側(cè)凹的凹部。
全文摘要
一種濕式摩擦件，能夠使從型芯骨的內(nèi)周側(cè)供給的潤滑油容易向外周側(cè)排出，同時，通過防止在外周發(fā)生油窩、攪拌轉(zhuǎn)矩變大的狀況，能夠可靠地獲得更大的降低拖曳轉(zhuǎn)矩的效果。在不從內(nèi)周側(cè)供給潤滑油的規(guī)格的情況下，也能夠獲得更大的拖曳轉(zhuǎn)矩的降低效果。在扇型摩擦件(1)中，通過對扇片(3A、3B)的內(nèi)周及外周進行圓弧加工，使油槽(4A)變短，促進ATF向徑外的排出，使氣蝕進一步提高，同時，通過對扇片(3A、3B)的外周進行圓弧加工，確保外周側(cè)的空間，能夠抑制由于ATF形成油窩導致的攪拌轉(zhuǎn)矩。
文檔編號F16D13/64GK101398051SQ200810145350
公開日2009年4月1日 申請日期2008年8月7日 優(yōu)先權(quán)日2007年8月20日
發(fā)明者東島祐子, 鈴木雅登 申請人:愛信化工株式會社