專利名稱：：滾動(dòng)軸承用護(hù)圈和具有它的滾動(dòng)軸承的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及機(jī)床主軸用軸和其它的用于一般產(chǎn)業(yè)機(jī)械的滾動(dòng)軸承的護(hù)圈，以及具有該護(hù)圈的滾動(dòng)軸承，還有滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)。
背景技術(shù)：
：在滾動(dòng)軸承中，潤(rùn)滑的目的在于在滾動(dòng)面和滑動(dòng)面上，形成較薄的油膜，防止金屬與金屬直接接觸，具有下述這樣的效果。(l)摩擦和磨耗的降低；(2)摩擦熱的排出；(3)軸承壽命的延長(zhǎng)；(4)防銹，防止異物的侵入。為了發(fā)揮這些效果，必須采用適合使用條件的潤(rùn)滑方法。一般，在機(jī)床的主軸，為了盡可能地減小攪拌的發(fā)熱，采用非常少的量的潤(rùn)滑油。根據(jù)使用條件，采用潤(rùn)滑脂潤(rùn)滑，油霧潤(rùn)滑，空氣油潤(rùn)滑，噴射潤(rùn)滑等。圖17表示軸承的油量和摩擦損失、軸承溫度之間的關(guān)系?？諝庥蜐?rùn)滑(圖17的區(qū)域II)具有下述的方案，即，針對(duì)每個(gè)軸承，按照適合間距正確地對(duì)潤(rùn)滑油量進(jìn)行測(cè)定、送出，連續(xù)地將該潤(rùn)滑油壓送到供油管的末端，然后，通過(guò)朝向軸承設(shè)置的噴嘴，將該潤(rùn)滑油吹到潤(rùn)滑必要部。該潤(rùn)滑方法廣泛地用作適合機(jī)床主軸的高速化，較低的溫度上升的潤(rùn)滑方法。圖18表示該潤(rùn)滑油供給系統(tǒng)，圖19表示軸承周邊圖。圖18的潤(rùn)滑油供給系統(tǒng)將從油箱61進(jìn)行計(jì)量，通過(guò)油通路62供給的潤(rùn)滑油與從空氣通路63、64傳送的空氣混合，形成空氣油，將其從空氣油管線65經(jīng)噴嘴66,排到滾動(dòng)軸承51。象圖19那樣，該空氣油從噴嘴66朝向滾動(dòng)軸7^51的內(nèi)圏52的滾動(dòng)面52a排出。在該圖的潤(rùn)滑系統(tǒng)中，由于在高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，軸承溫度上升，故潤(rùn)滑油的油壓形成能力下降。此外，由于旋轉(zhuǎn)部周邊的空氣連續(xù)地回轉(zhuǎn)而形成的空氣幕也增加，故越高速旋轉(zhuǎn)，潤(rùn)滑條件越困難，從噴嘴66供給的潤(rùn)滑油也難于進(jìn)入軸承51的內(nèi)部。另外，如果排油(空氣油的排氣)未順利地進(jìn)行，則在軸承內(nèi)部潤(rùn)滑油滯留，因攪拌阻力增加，這樣升溫增加。如果升溫較大，則引起主軸的熱膨脹造成的加工性能變差。于是，在以空氣油潤(rùn)滑為主的微量潤(rùn)滑的高速運(yùn)轉(zhuǎn)中，在軸承中要求下述的2個(gè)特性(1)具有較高的供油性(潤(rùn)滑油容易進(jìn)入軸承內(nèi)部)；(2)具有較高的排油性(容易將潤(rùn)滑油排到外部)。象上述這樣，為了防止在空氣油潤(rùn)滑的高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)升溫較大的情況，提供供油性、排油性較高的軸承規(guī)格就變得很重要。圖19,圖20為上述軸承的潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的規(guī)格實(shí)例，使噴嘴66的對(duì)準(zhǔn)目標(biāo)為軸承中發(fā)熱最大的部位，即，最必須要求潤(rùn)滑油的內(nèi)圏滾動(dòng)面52a,由此，提高供油效率。此外，噴嘴66的對(duì)準(zhǔn)的軸承背面?zhèn)萭(承受外圏的軸向荷載的一側(cè))的內(nèi)圏外徑也減小，擴(kuò)大供油空間。在角接觸滾珠軸承中，在背面?zhèn)萭的內(nèi)圈外徑或正面?zhèn)萬(wàn)的外圈內(nèi)徑處，設(shè)置稱為"埋頭孔"的裝配所必需的錐面。在該埋頭孔設(shè)置于背面?zhèn)萭內(nèi)圈外徑的場(chǎng)合，由于內(nèi)圈52的外徑變小，故還具有擴(kuò)大供油空間的作用。但是，在滾動(dòng)體54大于軸承寬度的場(chǎng)合，必須將護(hù)圏55的寬度增加到與軸承寬度相同的程度。其結(jié)果是，從噴嘴噴射的空氣油的一部分與護(hù)圏55碰撞，妨礙潤(rùn)滑油的順利供給。比如，在圖21A中的由R表示的區(qū)域?yàn)闈?rùn)滑油的供給受到妨礙的區(qū)域。在這樣的場(chǎng)合，也可象圖21B那樣，降低噴嘴66的對(duì)準(zhǔn)位置，以便護(hù)圈55和空氣油相互不妨礙，但是，由于設(shè)置于內(nèi)圏側(cè)的襯圏58的外徑較小，即，襯圏58的厚度減小，故噴嘴對(duì)準(zhǔn)位置的高度也受到限制。另一方面，供向軸承的潤(rùn)滑油通過(guò)軸承內(nèi)部，通過(guò)圖22所示的那樣的流動(dòng)，排向軸承外部。為了提高排油性，有效的方式是擴(kuò)大位于護(hù)圈55'和外圈53之間的空間(排油通路5A)、位于護(hù)圈55與內(nèi)圈52之間的空間(排油通路5B)。象這樣，可減小形成排油通路5B的軸承的正面?zhèn)萬(wàn)的內(nèi)圈外徑D(圖23),增加外圏內(nèi)徑。但是，由于角接觸滾珠軸承的內(nèi)圈通過(guò)軸承的正面?zhèn)萬(wàn)的滾動(dòng)面承受負(fù)荷(具有與滾動(dòng)體接觸的面)，故減小內(nèi)圏外徑會(huì)導(dǎo)致負(fù)荷能力，特別是傾斜方向的負(fù)荷能力的降低。如果負(fù)荷能力降低，則在滾動(dòng)面和滾動(dòng)體上，容易產(chǎn)生伴隨永久變形的壓痕，這是異常聲音的發(fā)生和振動(dòng)增加等的主要原因。另外，在潤(rùn)滑油的角接觸滾珠軸承中，比如，象圖24那樣，沿背面?zhèn)萭的由箭頭P表示的方向流入的潤(rùn)滑油內(nèi)圈72,進(jìn)入護(hù)圏75和滾動(dòng)體74的間隙，然后，象箭頭Q所示的那樣，通過(guò)離心力/人護(hù)圏75和外圈73之間通過(guò)，排到軸承的側(cè)面?zhèn)?。在這樣的角接觸滾珠軸承中，為了提高潤(rùn)滑油的流入性，人們提出了下述的方案，其中，按照與圖示的實(shí)例相反，伴隨朝向滾動(dòng)體74直徑增加的方式使護(hù)圈75的內(nèi)徑面傾斜，通過(guò)離心力，使附著于該傾斜面上的潤(rùn)滑油朝向滾動(dòng)體74側(cè)移動(dòng)。在角接觸滾珠軸承使用潤(rùn)滑油的場(chǎng)合，必須抑制潤(rùn)滑油的攪拌造成的軸承的發(fā)熱。在上述提出方案實(shí)例中，潤(rùn)滑油的流入性提高，但是，在作為出口的護(hù)圈75和外圏73之間的間隙與圖24的實(shí)例一樣較小。由此，潤(rùn)滑油的排出性變差，潤(rùn)滑油滯留于軸承的內(nèi)部被攪拌，由此，發(fā)熱程度增加。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供一種護(hù)圏和具有該護(hù)圏的滾動(dòng)軸承，該護(hù)圈可實(shí)現(xiàn)向軸承內(nèi)部的順利的潤(rùn)滑油供給和排油，同時(shí)可確保對(duì)重物的負(fù)荷能力。本發(fā)明的第1方案的軸承用護(hù)圏包括環(huán)狀部分與多個(gè)柱部，該多個(gè)柱部分別按照從該環(huán)狀部分的圓周方向的多個(gè)部位，沿軸向延伸的方式設(shè)置，在相互之間形成保持滾動(dòng)體的窩槽，并且在上述環(huán)狀部分的內(nèi)徑面，在上述環(huán)狀部分的基本全寬的范圍內(nèi)具有沿軸向傾斜且軸向的中間側(cè)的直徑變小的傾斜部。在上述第1方案中，上述環(huán)狀部分既可設(shè)置于軸向的兩側(cè)，也可僅僅設(shè)置于一側(cè)。另外，上述傾斜部不僅設(shè)置于環(huán)狀部分，也可按照從環(huán)狀部分到柱部的范圍設(shè)置。上述方案的護(hù)圏用于空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)、油霧潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)等的油潤(rùn)滑的滾動(dòng)軸承等。在此場(chǎng)合，由于在該護(hù)圈中，在上述環(huán)狀部分的內(nèi)徑面，在上述環(huán)狀部分的基本全寬的范圍內(nèi)具有沿軸向傾斜且軸向的中間側(cè)的直徑變小的傾斜部，故由通過(guò)護(hù)圈的內(nèi)徑面與內(nèi)圈的外徑面之間的間隙構(gòu)成的供油空間和排油空間擴(kuò)大。如果供油空間擴(kuò)大，則即使為相對(duì)軸承寬度滾動(dòng)體的直徑較大的軸承，仍不對(duì)護(hù)圈造成妨礙，可將空氣油等對(duì)準(zhǔn)內(nèi)圈滾動(dòng)面。在此場(chǎng)合，不必降低噴嘴的對(duì)準(zhǔn)的位置，于是，不必使內(nèi)圈襯圏的厚度減小，可確保內(nèi)圏襯圏的強(qiáng)度。另外，同樣對(duì)于由護(hù)圈內(nèi)徑面與內(nèi)圏外徑面形成的排油通路，不必減小內(nèi)圏外徑，于是，可在不降低負(fù)荷能力的情況下擴(kuò)大排油空間。于是，可抑制軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油的滯留。于是，上述作用是針對(duì)護(hù)圏為在軸向的兩側(cè)具有環(huán)狀部分的形式的場(chǎng)合而進(jìn)行描述的，但是，在護(hù)圏為僅僅在軸向的一側(cè)具有環(huán)狀部分的形式的場(chǎng)合，供油空間或排油空間的任何一個(gè)擴(kuò)大。如果象這樣，采用該護(hù)圈，則不對(duì)內(nèi)圏襯圏、內(nèi)圈外徑等的設(shè)計(jì)造成限制，可提高滾動(dòng)軸承的供油性、排油性，可有助于通過(guò)升溫增加的防止而提高運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性，有助于通過(guò)低溫上升而提高速度。于是，確保軸承的荷載負(fù)荷能力。在上述第1方案中，最好護(hù)圏的傾斜部的傾斜角度在10~20°的范圍內(nèi)。在傾斜角度小于10°的場(chǎng)合，由于供油空間、排油空間相對(duì)不具有傾斜部的過(guò)去的護(hù)圏幾乎沒(méi)有變化，故難于提高供油排油效率。反之，在傾斜角度超過(guò)20。的場(chǎng)合，由于確保護(hù)圏的較大厚度的原因，難于將傾斜部延伸到護(hù)圏寬度的內(nèi)側(cè)，這樣難于擴(kuò)大供油空間、排油空間。在上述第1方案中，最好上述傾斜部相對(duì)護(hù)圈寬度的寬度的比例在30%以上。在傾斜部的寬度的比例小于30%的場(chǎng)合，由于供油空間、排油空間相對(duì)不具有傾斜部的過(guò)去的護(hù)圈，幾乎沒(méi)有變化，故難于提高供油、排油效率。在上述第l方案的滾動(dòng)軸承中，多個(gè)滾動(dòng)體介于內(nèi)圈與外圈之間，該多個(gè)滾動(dòng)軸承具有保持該多個(gè)滾動(dòng)體的護(hù)圈，上述護(hù)圏采用上述第1方案的護(hù)圏。如果釆用該方案的滾動(dòng)軸承，則獲得本發(fā)明的護(hù)圈的上述的各種效果。上述第1方案的滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)包括滾動(dòng)軸承，其中，多個(gè)滾動(dòng)體介于內(nèi)圈與外圏之間，該滾動(dòng)軸承具有保持該多個(gè)滾動(dòng)體的護(hù)圏；噴嘴部件，該噴嘴部件在上述護(hù)圏的內(nèi)徑面和內(nèi)圈的外徑面之間噴射空氣油或油霧等的潤(rùn)滑油，上述護(hù)圈使用的是上述第1方案的護(hù)圏。如果采用該潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)，則有效地發(fā)揮本發(fā)明的護(hù)圈的上述各種效果。本發(fā)明的第2方案的角接觸滾珠軸承包括保持滾動(dòng)體的護(hù)圈，外圈的滾動(dòng)面的背面?zhèn)鹊膬?nèi)徑面中的與滾動(dòng)面鄰接的肩部以及上述護(hù)圏的外徑面中的窩槽寬度的外圏背面?zhèn)鹊牟糠种械闹辽僖徽?，由朝向外圈端?cè)直徑增加的錐狀面形成。如果采用該方案，在外圏的背面?zhèn)鹊膬?nèi)徑面中的與滾動(dòng)面鄰接的肩部由外圏端面?zhèn)鹊闹睆捷^大的錐狀面形成的場(chǎng)合，在難于獲得間隙的外圏的背面?zhèn)?，外圈與護(hù)圏之間的間隙可增加，潤(rùn)滑油容易從該間隙排出。由此，可減少滯留于軸承內(nèi)部而攪拌的油量，可抑制油的攪拌造成的發(fā)熱。于是，運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性提高，確保荷載負(fù)荷能力。另一方面，將護(hù)圏的外徑面的外圈背面?zhèn)鹊牟糠中纬蓪挿较虻亩瞬總?cè)的直徑較大的錐狀面的情況下，可減小護(hù)圈外徑面的寬度方向的中間部分的外徑，可增加外圈的背面?zhèn)鹊耐鈬c護(hù)圏之間的間隙。由此，潤(rùn)滑油容易從該間隙排出，可減少滯留于軸承內(nèi)部而攪拌的油量，可抑制油的攪拌而造成的發(fā)熱。于是，按照該方案，運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性提高，確保對(duì)重物的負(fù)荷能力。在上述第2方案中，該角接觸滾珠軸承也可用于支承機(jī)床的主軸的軸承。在機(jī)床的主軸中，為了提高加工效率，人們希望高速旋轉(zhuǎn)，另外，為了提高加工精度，必須極力地抑制軸承的發(fā)熱。由此，同時(shí)可實(shí)現(xiàn)主軸的高速旋轉(zhuǎn)。上述第2方案的帶噴嘴角接觸滾珠軸承組件包括上述第2方案的角接觸滾珠軸承和潤(rùn)滑油供給噴嘴，該潤(rùn)滑油供給噴嘴設(shè)置于該角接觸滾珠軸承的正面?zhèn)?，將?rùn)滑油供向角接觸滾珠軸承的內(nèi)圈的外徑面。潤(rùn)滑油供給噴嘴既可設(shè)置于軸承的背面?zhèn)?，也可設(shè)置于正面?zhèn)取Ｈ绻捎迷摲桨?，將從?rùn)滑油供給噴嘴供給的潤(rùn)滑油吹向角接觸滾珠軸承的內(nèi)圏的外徑面，能以良好的效率將潤(rùn)滑油供給到軸承內(nèi)部。另外，由于通過(guò)本發(fā)明的上述作用，來(lái)自軸承的潤(rùn)滑油的排出性也良好，故可在油的攪拌造成的發(fā)熱也受到抑制的同時(shí)，使軸承的潤(rùn)滑性提高。根據(jù)參考附圖的下述的優(yōu)選實(shí)施例的說(shuō)明，會(huì)清楚地理解本發(fā)明。但是，實(shí)施例和附圖用于簡(jiǎn)單的圖示和說(shuō)明，其不應(yīng)用于確定本發(fā)明的范圍。本發(fā)明的范圍通過(guò)權(quán)利要求的范圍確定。在附圖中，多個(gè)附圖中的相同的部件標(biāo)號(hào)表示同一部分。圖l為本發(fā)明的第1實(shí)施例的滾動(dòng)軸承的局部剖視圖；圖2A和圖2B分別為第1實(shí)施例的護(hù)圈的縱向剖-觀圖和/人內(nèi)徑側(cè)觀看的展開(kāi)圖；圖3為采用滾動(dòng)軸承的空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的剖視圖；圖4為對(duì)第1實(shí)施例與相對(duì)過(guò)去實(shí)例的旋轉(zhuǎn)速度的外圏溫度上升傾向進(jìn)行比較的曲線圖；圖5為采用滾動(dòng)軸承的空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的另一實(shí)例的剖視圖；圖6為圖5的局部放大剖視圖；圖7為表示本發(fā)明的第2實(shí)施例的角接觸滾珠軸承的剖視圖；圖8為將該軸承與過(guò)去的角接觸滾珠軸承進(jìn)行比較而表示的局部放大剖視圖；圖9為表示本發(fā)明的第3實(shí)施例的帶噴嘴的角接觸滾珠軸承組件的剖-見(jiàn)圖；圖10為表示采用圖7的角接觸滾珠軸承主軸裝置的剖視圖；圖11為表示本發(fā)明的第4實(shí)施例的角接觸滾珠軸承的剖視圖；圖12為將該軸承與過(guò)去的角接觸滾珠軸承進(jìn)行比較而表示的局部》文大剖3見(jiàn)圖；圖13為表示本發(fā)明的第5實(shí)施例的角接觸滾珠軸承的剖視圖；圖14為將該軸承與過(guò)去的角接觸滾珠軸承進(jìn)行比較而表示的局部放大剖^見(jiàn)圖；圖15為表示本發(fā)明第第6實(shí)施例的角接觸滾珠軸承的剖視圖；圖16A為表示參考方案實(shí)例的角接觸滾珠軸承的剖視圖，圖16B為已有實(shí)例的剖視圖；圖17為表示軸承潤(rùn)滑的油量區(qū)域與溫度上升傾向和磨耗損耗之間的關(guān)系的曲線圖；圖18為過(guò)去的空氣油供給系統(tǒng)的說(shuō)明圖；圖19為過(guò)去的空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的軸承和噴嘴部件的剖視圖；圖20為圖19的局部放大剖視圖21A為表示上述過(guò)去實(shí)例的潤(rùn)滑油供給不良部分的剖視圖；圖21B為回避方案實(shí)例的剖^L圖；圖22為過(guò)去實(shí)例的排油通路的說(shuō)明圖；圖23為過(guò)去實(shí)例的內(nèi)圏外徑的說(shuō)明圖；圖24為表示過(guò)去的角接觸滾珠軸承的潤(rùn)滑油的供排通路的說(shuō)明圖。具體實(shí)施方式下面結(jié)合圖1，對(duì)本發(fā)明的第1實(shí)施例進(jìn)行描述。在該滾動(dòng)軸承l(wèi)中，在內(nèi)圏2和外圈3的滾動(dòng)面2a,3a之間，設(shè)置有多個(gè)滾動(dòng)體4。該滾動(dòng)軸承1具有保持該多個(gè)滾動(dòng)體4的護(hù)圈5。該滾動(dòng)軸承1為角接觸滾珠軸承，內(nèi)圏2的軸承背面?zhèn)萭的外徑與外圏3的軸承正面?zhèn)萬(wàn)的內(nèi)徑，形成構(gòu)成埋頭孔的錐面2b、3b。該滾動(dòng)體4由鋼珠等的滾珠形成。象圖2所示的那樣，護(hù)圈5包括環(huán)狀部分5a和多個(gè)柱部5b,該多個(gè)柱部5b分別按照從該環(huán)狀部分5a的圓周方向的多個(gè)部位沿軸向延伸的方式設(shè)置，在它們之間形成保持滾動(dòng)體4的窩槽6。該環(huán)狀部分5a設(shè)置于軸向的兩側(cè)。在這些環(huán)狀部分5a的內(nèi)徑面上，設(shè)置有傾斜部7，該傾斜部7沿軸向傾斜，軸向的中間側(cè)的直徑較小。該傾斜部7在環(huán)狀部分5a的基本全寬范圍內(nèi)延伸，在圖示的實(shí)例中，其^^人環(huán)狀部分5a延伸到柱部5b。另外，在護(hù)圈5的內(nèi)徑面的軸向?qū)挾鹊幕局虚g處，設(shè)置有中間突部8,該中間突部8用于向滾動(dòng)體導(dǎo)向，其向內(nèi)徑側(cè)突出。中間突部8在柱部5b的圓周方向整個(gè)寬度的范圍內(nèi)延伸，沿軸向的截面形狀呈向下的梯形狀。護(hù)圏5的上述傾斜部7相對(duì)軸承軸心的傾^)"角度在10~20°的范圍內(nèi)。傾斜部7的寬度與護(hù)圈寬度的比例在30%以上。在這里所說(shuō)的傾斜部7的寬度指兩側(cè)的各傾斜部7的寬度的總和。在本實(shí)例中，傾斜部7的寬度與護(hù)圈寬度的比例基本在65%以上。護(hù)圏5的導(dǎo)向方式比如，為滾動(dòng)體導(dǎo)向方式。護(hù)圏5的材料為樹(shù)脂或金屬等。在樹(shù)脂的場(chǎng)合，比如，采用通過(guò)玻璃纖維增強(qiáng)的聚酰胺樹(shù)脂等。護(hù)圈5的窩槽6的形狀比如，呈其直徑比滾動(dòng)體4的外徑稍大的圓筒狀。此外，窩槽6的形狀既可為球面狀，也為方形狀。在本實(shí)施例中，在護(hù)圏5的兩側(cè)具有環(huán)狀部5a,^f旦是，也可為僅僅在一側(cè)，具有環(huán)狀部的形式的護(hù)圈，比如，冠型等的護(hù)圏。該方案的滾動(dòng)軸承1比如，按照象圖3所示的那樣，與噴射空氣油的噴嘴部件9相組合的方式使用，通過(guò)滾動(dòng)軸承1和噴嘴部件9構(gòu)成空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)。噴嘴部件9為在護(hù)圏5的內(nèi)徑面和內(nèi)圈2的外徑面之間具有噴射空氣油的噴嘴孔10的部件。按照與滾動(dòng)軸承1的外圏3鄰接的方式設(shè)置。噴嘴孔10的噴射孔10a朝向內(nèi)圈2的滾動(dòng)面2a。噴嘴部件9按照比如與設(shè)置了外圈3的外殼11的內(nèi)徑面嵌合的方式設(shè)置。在該噴嘴部件9的內(nèi)徑側(cè)，按照與內(nèi)圏2鄰接的方式設(shè)置有內(nèi)圈襯圈12。該噴嘴部件9的噴嘴孔IO的噴射孔10a與空氣油供給機(jī)構(gòu)連接。該空氣油供給機(jī)構(gòu)比如為結(jié)合圖18而描述的潤(rùn)滑油供給系統(tǒng)。在形成這樣的空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的場(chǎng)合，如果采用本實(shí)施例的滾動(dòng)軸承1,則獲得下述的作用。即，由于在護(hù)圏5的內(nèi)徑面，設(shè)置有傾斜部7,該傾斜部7沿軸向傾斜，軸向的中間側(cè)的直徑較小，故由護(hù)圈5的內(nèi)徑面和內(nèi)圈2的外徑面之間的間隙形成的供油空間Sl和排油空間S2擴(kuò)大。如果供油空間Sl擴(kuò)大，則即使在相對(duì)軸承寬度滾動(dòng)體4的直徑較大的軸承的情況下，仍可在不妨礙該護(hù)圏5的情況下，從噴嘴孔IO向內(nèi)圏滾動(dòng)面2a對(duì)準(zhǔn)而噴射空氣油等。在該場(chǎng)合，不必降低噴嘴的對(duì)準(zhǔn)位置，于是，不必減小內(nèi)圏襯圏12的厚度，可確保內(nèi)圈襯圏12的強(qiáng)度。另外，同樣對(duì)于在護(hù)圏5的內(nèi)徑面與內(nèi)圈2的外徑面之間形成的排油空間S2,不必減小內(nèi)圈外徑，于是，可不降低負(fù)荷能力就能擴(kuò)大排油空間S2。由此，可抑制軸承內(nèi)部的潤(rùn)滑油的滯留。由于象這樣，在護(hù)圏5的內(nèi)徑面設(shè)置傾斜部7,故不對(duì)內(nèi)圈襯圏12和內(nèi)圈2的外徑等的設(shè)計(jì)造成限制，可提高滾動(dòng)軸承1的供油性、排油性，可通過(guò)防止升溫增加提高運(yùn)轉(zhuǎn)可靠性以及低的溫度上升，期望得到高速化。但是，即使在護(hù)圏5中，設(shè)置傾斜部7的情況下，如果其尺寸不適合，無(wú)法提高供油性和排油性，另外，同樣對(duì)于傾斜部7的角度，對(duì)供油性和排油性造成較大影響。比如，象圖19，圖20所示的護(hù)圈55那樣，按照呈倒角狀，在內(nèi)徑面的緣部設(shè)置傾斜部57的程度，傾斜部57的寬度不夠大，無(wú)法提高供油性和排油性。在本實(shí)施例中，由于傾斜部7設(shè)置于護(hù)圈5的環(huán)狀部分5a的基本全寬范圍內(nèi)，故通過(guò)上述供油空間Sl和排油空間S2的擴(kuò)大，獲得供油性和排油性的提高效果。傾斜部7寬度與護(hù)圏寬度的比例最好在30%以上。在傾斜部7的寬度的比例不到30%的場(chǎng)合，由于供油空間、排油空間相對(duì)不具有傾斜部的過(guò)去的護(hù)圏，幾乎沒(méi)有變化，故難于提高供油、排油效率。最好，護(hù)閨5中的傾斜部7的傾斜角度在10~20°的范圍內(nèi)。在傾斜角度小于10。的場(chǎng)合，由于供油空間Sl、排油空間S2相對(duì)不具有傾斜部7的過(guò)去的護(hù)圏幾乎沒(méi)有變化，故難于提高供油，排油效率。反之，在傾斜角度超過(guò)20。的場(chǎng)合，由于因確保護(hù)圈厚度的原因，難于將傾斜部設(shè)置到護(hù)圈寬度的內(nèi)側(cè)，即，由于傾斜部7寬度與護(hù)圈寬度的比例變小，故難于擴(kuò)大供油空間Sl、排油空間S2。圖4表示本實(shí)施例的滾動(dòng)軸承1,與圖19，圖20所示的已有軸承51的空氣油潤(rùn)滑運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)的外圏溫度上升的試驗(yàn)結(jié)果。上述已有的軸承51采用下述的護(hù)圏55,在其內(nèi)徑面的緣部具有倒角狀的傾斜部57,其它的方案與本實(shí)施例所示的滾動(dòng)軸承1相同。表1表示護(hù)圏類型，表2表示運(yùn)轉(zhuǎn)條件。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>根據(jù)圖4知道，在到14000min"(dn值70萬(wàn))的低中速區(qū)域，呈現(xiàn)兩者同等的溫度上升，可是在超過(guò)14000min"(dn值70萬(wàn))的高速區(qū)域，本實(shí)施例的護(hù)圏5的場(chǎng)合，呈現(xiàn)較低的溫度上升。dn值為軸承內(nèi)體與旋轉(zhuǎn)速度的乘積。對(duì)于本實(shí)施例的軸承與已有軸承，護(hù)圏形狀以外的軸承類型和運(yùn)轉(zhuǎn)條件相同，護(hù)圈5的不同造成的供油性，排油性有助于低的溫度上升。圖5,圖6表示采用第1實(shí)施例的滾動(dòng)軸承1的空氣油潤(rùn)滑結(jié)構(gòu)的另一實(shí)例。在本實(shí)例中，噴嘴部件9具有插入到護(hù)圈5的內(nèi)徑面與內(nèi)圏2的外徑面之間的噴嘴孔形成突部9a，在該突部9a中的與內(nèi)圈外徑面面對(duì)的面上，設(shè)置有噴嘴孔10的開(kāi)口部10a。內(nèi)圏2中的插入上述噴嘴孔形成突部9a的外徑面為上述錐面3b。噴嘴孔形成突部9a與內(nèi)圏2的錐面2b之間形成微小間隙。另外，在該內(nèi)圈2的錐面2b中的與噴嘴開(kāi)口部10a面對(duì)的部分上，形成截面呈V形的周槽13。此外，噴嘴部件9分為噴嘴主體9A，與具有上述噴嘴孔形成突部9a的突部形成部件9B,但是也可為一體型。在本實(shí)施例的場(chǎng)合，從噴嘴孔10,排到內(nèi)圏2的錐面2b的潤(rùn)滑油通過(guò)伴隨表面張力和內(nèi)圈2的旋轉(zhuǎn)的離心力附著于錐面2b上，同時(shí)流動(dòng)，供給滾動(dòng)面2a。在此場(chǎng)合，由于在護(hù)圏5的內(nèi)徑面設(shè)置有錐部7,故此間的空間可擴(kuò)大，能以較大的深度插入噴嘴部件9的噴嘴孔形成突部9a。由此，象圖6中以擴(kuò)大方式所示的那樣，可使內(nèi)圈2的錐面2b中的，與噴嘴孔形成突部9a的面對(duì)范圍較長(zhǎng)，潤(rùn)滑油的附著流動(dòng)良好，潤(rùn)滑性提高。即，如果上述面對(duì)范圍L較短，則潤(rùn)滑油未良好地附著于內(nèi)圏2的錐面2b上，具有因離心力而飛散的危險(xiǎn)，但是，通過(guò)盡可能地較深地插入噴嘴孔形成突部9a,增加面對(duì)范圍L的長(zhǎng)度，防止上述飛散，有效地供給到滾動(dòng)面2a的潤(rùn)滑油的比例較高。另外，上述實(shí)施例是針對(duì)適合用于角接觸滾珠軸承的場(chǎng)合而進(jìn)行描述的，但是，本發(fā)明的滾動(dòng)軸承1和護(hù)圈5即使在用于深槽球軸承、滾軸軸承等的情況下，仍可提高供油性、排油性。此外，護(hù)圈5的材質(zhì)和導(dǎo)向形式?jīng)]有限制，如果象上述那樣，在內(nèi)徑面具有傾斜部7，則可提高供油性、排油性。還有，護(hù)圈5中的傾斜部7的效果不限于空氣油潤(rùn)滑，對(duì)于油霧潤(rùn)滑等的油潤(rùn)滑來(lái)說(shuō)也是有效的。圖7和圖8表示本發(fā)明的第2實(shí)施例。第2實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21包括保持滾動(dòng)體4的護(hù)圏5,保持在該護(hù)圈5的窩槽6內(nèi)的多個(gè)滾動(dòng)體4介于內(nèi)圏2和外圏3的滾動(dòng)面2a、3a之間。滾動(dòng)體4由滾珠形成。在外圏3中，其滾動(dòng)面3a的背面?zhèn)萭的內(nèi)徑面的整體由外圏端面?zhèn)鹊闹睆?交大的錐狀面3b形成。另外，在外圏3的背面?zhèn)萭的內(nèi)徑面中，至少與滾動(dòng)面3a鄰接的肩部A,即，滾動(dòng)面3a的附近部分可形成外圏端面?zhèn)鹊闹睆?交大的錐狀面3b,也可不必整體形成錐狀面3b。在圖8中，為了與已有實(shí)例相比較，通過(guò)雙點(diǎn)虛線表示與上述錐狀面3b相對(duì)應(yīng)的已有實(shí)例的外圈內(nèi)徑面。在已有實(shí)例中，外圈內(nèi)徑面的端部附近形成錐面，4旦是，肩部A'形成圓筒狀面。如果采用該結(jié)構(gòu)的角接觸滾珠軸承21，則在通過(guò)潤(rùn)滑油使用的場(chǎng)合，由于外圏3的內(nèi)徑面的肩部A由外圈端面?zhèn)鹊闹睆捷^大的錐狀面3b形成，故象與圖8的通過(guò)雙點(diǎn)虛線表示的已有實(shí)例進(jìn)行比較而知道的那樣，外圈3的背面?zhèn)萭與護(hù)圖5之間的間隙a變大。由此，流入軸承內(nèi)的潤(rùn)滑油容易從間隙a排出，于是，可減少滯留于軸承內(nèi)部而攪拌的油量，可抑制該油的攪拌造成的發(fā)熱。圖9表示本發(fā)明的第3實(shí)施例。本實(shí)施例的帶噴嘴的角接觸滾珠軸承組件30包括圖7的實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21與噴嘴部件9,該噴嘴部件9向該角接觸滾珠軸承21的內(nèi)圈2的外徑面供給潤(rùn)滑油。該噴嘴部件9按照與角接觸滾珠軸承21鄰接的方式，安裝于裝有角接觸滾珠軸承21的外圈3的外殼(圖中未示出)的內(nèi)徑面上。在該噴嘴部件9中，按照與內(nèi)圏2的軸承背面?zhèn)?即，內(nèi)圈正面?zhèn)?g的外徑面面對(duì)的方式，設(shè)置有開(kāi)有噴射口10a的噴射孔10。該噴射孔10設(shè)置于噴嘴部件9的圓周方向的l個(gè)或多個(gè)部位。噴射孔10的入口與按照從噴嘴部件9延伸到外殼的方式設(shè)置的供油通路29連通，與潤(rùn)滑油的供給源(圖中未示出)連接。如果采用該結(jié)構(gòu)的帶噴嘴的角接觸滾珠軸承組件30,則向角接觸滾珠軸承的內(nèi)圈2的外徑面，吹從噴嘴部件9供給的潤(rùn)滑油，有效地將其供給軸承內(nèi)部。由于象上述那樣，外圏3的背面?zhèn)鹊膬?nèi)徑面為錐狀面3b,來(lái)自外圈3與護(hù)圈5之間的間隙a的潤(rùn)滑油的排出性也良好，故在抑制油的攪拌造成的發(fā)熱的同時(shí)，使?jié)櫥蕴岣?。圖10表示采用圖7的角接觸滾珠軸承21的主軸組件40。該主軸組件40應(yīng)用于機(jī)床，在主軸15的端部15a上安裝有工具或工件的夾頭。主軸15通過(guò)沿軸向離開(kāi)的多個(gè)角接觸滾珠軸承21支承，按照與這些角接觸滾珠軸承21鄰接的方式，設(shè)置圖9的噴嘴部件9。各角接觸滾珠軸承21的內(nèi)圏2與主軸15的外徑面嵌合，外圈3與外殼11的內(nèi)徑面嵌合。該內(nèi)圏2、外圏3通過(guò)內(nèi)圈壓靠件25和外圈壓靠件26,固定于外殼11內(nèi)。外殼11為內(nèi)周外殼IIA和外周外殼11B的雙重結(jié)構(gòu)，在內(nèi)周外殼IIA與外周外殼11B之間形成冷卻媒體流路16。在內(nèi)周外殼11A中，設(shè)置有上述供油通路29(圖9)和供給口29a。外殼11設(shè)置于支承座17上，通過(guò)螺栓18固定。另外，在外殼ll中，在內(nèi)徑面的角接觸滾珠軸承21的設(shè)置部附近處，設(shè)置排油槽22，設(shè)置從該排油槽22,向外部敞開(kāi)的排油通路23。象這樣，發(fā)熱抑制效果優(yōu)良的上述結(jié)構(gòu)的角接觸滾珠軸承21用于機(jī)床的主軸組件40的主軸15的支承，由此，不導(dǎo)致發(fā)熱造成的加工精度的降低，可實(shí)現(xiàn)主軸15的高速旋轉(zhuǎn)。圖11和圖12表示本發(fā)明的第4實(shí)施例。在該角接觸滾珠軸承21A中，針對(duì)第2實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21(圖7),代替外圏3的內(nèi)徑面的肩部A由錐狀面3b形成的方式，而下述部分采用寬度方向的端部側(cè)的直徑較大的錐狀面6b、6c,該下述部分指相對(duì)護(hù)圈5的外徑面的窩槽形成部分，即形成窩槽6的具有與該窩槽6直徑相當(dāng)寬度的圓周方向的延長(zhǎng)部分，外圈背面?zhèn)萭的部分Bl和外圈正面?zhèn)萬(wàn)的部分B2。象這樣，形成錐狀面6b、6c,由此，護(hù)圏5按照外徑面的寬度方向的中間部逐漸地下凹的截面形狀的方式形成。其它的結(jié)構(gòu)與第2實(shí)施例的場(chǎng)合相同。在圖12中，為了與已有實(shí)例進(jìn)行比較，通過(guò)雙點(diǎn)虛線表示已有實(shí)例的護(hù)圏外徑面B'。在該結(jié)構(gòu)的角接觸滾珠軸承21A中，在通過(guò)潤(rùn)滑油使用的場(chǎng)合，由于護(hù)圈外徑面的外圏背面?zhèn)鹊牟糠諦l由端部側(cè)的直徑4交大的錐狀面6b形成，故使護(hù)圈外徑面的中間部分的外徑減小，這樣與過(guò)去實(shí)例相比較，可增加外圈3的背面?zhèn)扰c護(hù)圏5之間的間隙a。這樣，潤(rùn)滑油容易從該間隙a排出，可減少滯留于軸承內(nèi)部而攪拌的油量，可抑制油的攪拌造成的發(fā)熱。圖13和圖14表示第5實(shí)施例。在該角接觸滾珠軸承21B中，針對(duì)第2實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21,下述部分由寬度方向的端部側(cè)的直徑較大的錐狀面6b、6c形成，該下述部分指相對(duì)護(hù)圈5的外徑面的窩槽形成部分，外圈背面?zhèn)萭的部分Bl和外圏正面?zhèn)萬(wàn)的部分B2。象這樣，形成錐狀面6b、6c,由此，護(hù)圈5按照形成外徑面的寬度方向的中間部逐漸地下凹的截面形狀的方式形成。即，外圏3的內(nèi)徑面的肩部A(圖7)形成于錐狀面3b,并且護(hù)圈5的外徑面部分Bl、部分B2由寬度方向的端部側(cè)的直徑較大的錐狀面6b、6c形成。其它的結(jié)構(gòu)與第2實(shí)施例的場(chǎng)合相同。在圖14中，為了與已有實(shí)例進(jìn)行比較，通過(guò)雙點(diǎn)虛線表示上述錐狀面3b、6b、6c的部分相對(duì)應(yīng)的已有實(shí)例的外圏內(nèi)徑面肩部A，和護(hù)圏外徑面B'。在該結(jié)構(gòu)的角接觸滾珠軸承21B中，由于外圏3的背面?zhèn)萭的內(nèi)徑面中的與滾動(dòng)面鄰接的肩部A由外圈端面?zhèn)鹊闹睆捷^大的錐狀面形成，故外圏3的背面?zhèn)萭的外圈3與護(hù)圈5之間的間隙a可增加。在本結(jié)構(gòu)中，由于護(hù)圈5的外徑面中的外圈背面?zhèn)萭的部分Bl由寬度方向的端部側(cè)的直徑較大的錐狀面形成，故背面?zhèn)萭的外徑內(nèi)徑面與護(hù)圏外徑面均在傾斜方向的錐狀面3b、6b相對(duì)。由此，可在加大護(hù)圏5的外徑確保護(hù)圈5的剛性的同時(shí)，增加外圈3與護(hù)圈5之間的間隙a,可改善來(lái)自該間隙a的潤(rùn)滑油的排油性。于是，抑制油的攪拌造成的發(fā)熱，并且可確保護(hù)圈剛性。圖15表示本發(fā)明的第6實(shí)施例。在該角接觸滾珠軸承21C中，針對(duì)第2實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21,內(nèi)圈2的滾動(dòng)面2a的軸K正面?zhèn)?內(nèi)圏背面?zhèn)?f的外徑面由內(nèi)圏端面?zhèn)鹊闹睆捷^小的錐狀面2b形成。該錐狀面2b也可設(shè)置于滾動(dòng)面2a的軸承正面?zhèn)萬(wàn)的內(nèi)圏外徑面的整體上，但是，在本實(shí)例中，與滾動(dòng)面2a鄰接的肩部C呈圓筒狀殘留，剩余的外徑面部分為錐狀面。象這樣，在內(nèi)圏2的外徑面由錐狀面2b形成的場(chǎng)合，在從軸承正面?zhèn)萬(wàn)供給潤(rùn)滑油時(shí)，潤(rùn)滑油朝向軸承內(nèi)部的流入性提高。由此，外圏3的內(nèi)徑面的肩部A由錐狀面3b形成，^使?jié)櫥偷呐懦鲂蕴岣撸殡S該情況可進(jìn)一步提高潤(rùn)滑性。其它的結(jié)構(gòu)、效果與第2實(shí)施例的場(chǎng)合相同。圖16A表示參考方案實(shí)例。該角接觸滾珠軸承21D針對(duì)圖15的實(shí)施例的角接觸滾珠軸承21C,代替外圈3的內(nèi)徑面的肩部A呈錐狀面3b的形狀的方式而形成圓筒狀面，該內(nèi)徑面的外圏端部側(cè)的部分為錐狀面。即，外圈3呈與圖24所示的已有實(shí)例相同的形狀，內(nèi)圈2的滾動(dòng)面2a的軸承正面?zhèn)?內(nèi)圈背面?zhèn)?f的外徑面由內(nèi)圈端面?zhèn)鹊闹睆捷^小的錐狀面2b形成。其它的結(jié)構(gòu)與圖15的實(shí)施例的場(chǎng)合相同。在該方案的角接觸滾珠軸承21D中，由于內(nèi)圈2的軸承正面?zhèn)鹊耐鈴矫嬗慑F狀面2b形成，故軸承正面?zhèn)萬(wàn)處的護(hù)圈5的內(nèi)徑面與內(nèi)圏外徑面的錐狀面2b之間的間隙b增加。于是，即使在按照與軸承正面?zhèn)萬(wàn)鄰接的方式設(shè)置圖9所示的那樣的噴嘴部件9的情況下，仍可將從噴嘴部件9供給的潤(rùn)滑油充分地供給到軸承內(nèi)部。另外，內(nèi)圈2的負(fù)荷側(cè)的軸承正面f側(cè)(內(nèi)圈背面?zhèn)?的槽肩部的強(qiáng)度也可充分地確保。與圖16B所示的，一般的帶護(hù)圈的角接觸滾珠軸承71進(jìn)行比較。在象該圖這樣的一般的角接觸滾珠軸承71中，由于內(nèi)圈72的軸承背面g側(cè)(內(nèi)圏正面?zhèn)?為非負(fù)荷側(cè)，故可減小內(nèi)圈外徑，但是，由于內(nèi)圈72的軸承正面f側(cè)為負(fù)荷側(cè)，故為了確保槽肩尺寸，將內(nèi)圈內(nèi)徑設(shè)定在較大值。由此，在軸承正面?zhèn)萬(wàn)，護(hù)圈75的內(nèi)徑面與內(nèi)圈72的外徑面之間的間隙b小于軸承背面?zhèn)萭(間隙c),無(wú)法通過(guò)來(lái)自軸承正面?zhèn)鹊膰娮斐浞值叵蜉S承內(nèi)部供油。這樣的課題可通過(guò)該圖(A)的內(nèi)圏外徑面的錐狀面2b消除。另外，在圖9中，給出按照與圖7的角接觸滾珠軸承21鄰接的方式設(shè)置噴嘴部件9的帶噴嘴的角接觸滾珠軸承30的實(shí)例，但是也可按照與圖11~圖15所示的各角接觸滾珠軸承21A~21C鄰接的方式，設(shè)置噴嘴部件9，構(gòu)成帶噴嘴的角接觸滾珠軸承。此外，在圖10中，給出圖7的角接觸滾珠軸承21與噴嘴部件9一起裝配的主軸組件40的實(shí)例，^f旦是，也可為將圖11-15所示的角接觸滾珠軸承21A~21C與噴嘴部件9一起裝配的方案。權(quán)利要求1.一種角接觸滾珠軸承，在該角接觸滾珠軸承中，多個(gè)滾動(dòng)體設(shè)置在內(nèi)圈與外圈之間，該角接觸滾珠軸承包括保持所述多個(gè)滾動(dòng)體的護(hù)圈，其特征在于，在外圈滾動(dòng)面的接受軸方向負(fù)荷側(cè)的背面?zhèn)鹊膬?nèi)徑面中具有與滾動(dòng)面鄰接的肩部，在上述護(hù)圈的保持所述滾動(dòng)體的窩槽寬度方向的外徑面中具有外圈背面?zhèn)鹊牟糠郑鐾馊L動(dòng)面的肩部和所述護(hù)圈的外圈背面?zhèn)鹊牟糠种械闹辽僖徽?，由朝向外圈端?cè)直徑增加的錐狀面形成。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的角接觸滾珠軸承，其特征在于其用于支承機(jī)床的主軸的軸承。3.—種角接觸滾珠軸承組件，該角接觸滾珠軸承組件包括權(quán)利要求1所述的角接觸滾珠軸承和潤(rùn)滑油供給噴嘴，該潤(rùn)滑油供給噴嘴設(shè)置于該角接觸滾珠軸承的正面?zhèn)?，將?rùn)滑油供向角接觸滾珠軸K的內(nèi)圏的外徑面。全文摘要本發(fā)明涉及一種滾動(dòng)軸承用護(hù)圈和具有它的滾動(dòng)軸承。為了可向軸承內(nèi)部順利進(jìn)行潤(rùn)滑油供給和排油，同時(shí)可確保對(duì)重物的負(fù)荷能力，在護(hù)圈和具有該護(hù)圈的滾動(dòng)軸承中，護(hù)圈(5)包括環(huán)狀部分(5a)與多個(gè)柱部(5b)，該多個(gè)柱部(5b)在相互之間，形成保持滾動(dòng)體(4)的窩槽(6)。在上述環(huán)狀部分(5a)的內(nèi)徑面上，在上述環(huán)狀部分(5a)的基本全寬的范圍內(nèi)具有沿軸向傾斜，軸向的中間側(cè)的直徑變小的傾斜部(7)。文檔編號(hào)F16C33/38GK101165359SQ20071016518公開(kāi)日2008年4月23日申請(qǐng)日期2004年9月17日優(yōu)先權(quán)日2003年9月19日發(fā)明者上野馨,植田敬一,米澤正喜申請(qǐng)人:Ntn株式會(huì)社