專利名稱：曲軸的防止振動構(gòu)造的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及在單氣缸內(nèi)燃機(jī)中，在軸端部上設(shè)置動態(tài)減震器的曲軸防止振動構(gòu)造。
由于在內(nèi)燃機(jī)的曲軸上產(chǎn)生由周期性的爆發(fā)荷重引起的扭轉(zhuǎn)振動和彎曲振動等振動并產(chǎn)生由該振動引起的噪音，所以提出了各種減低振動和噪音的技術(shù)。例如，在實開平3-75343號公報中介紹的曲軸的防止振動裝置中，如圖6所示，曲軸d通過一對主軸承b，c回轉(zhuǎn)自由地軸支在曲軸殼體a上，在曲軸d的從主軸承c向外凸出的端部上安裝著離心離合器e，在離心離合器e的傳動板f上通過環(huán)狀的彈性體g安裝著環(huán)狀的減震重體h，由彈性體y和減震重體h構(gòu)成動態(tài)減震器k，而且，由在伴隨著曲軸d的扭轉(zhuǎn)振動和彎曲振動的減震重體h的振動中進(jìn)行變形的彈性體的內(nèi)部摩擦，衰減這些振動和噪音。
可是，眾所周知，曲軸的振動通過主軸承的傳遞到曲軸殼體上所產(chǎn)生的噪音與彎曲振動的相關(guān)程度大。另外，周期性地作用到曲軸的曲軸銷上的爆發(fā)荷重使曲軸臂相對氣缸軸線傾斜，換句話說，通常相互平行的一對曲軸臂，從與包含曲軸的軸線和氣缸的軸線的平面相垂直的方向看產(chǎn)生「八」字形的周期性的變形，其結(jié)果，在曲軸上產(chǎn)生軸向振動，該振動傳遞到主軸承上再傳遞到曲軸殼體上。
所以，對于在曲軸上產(chǎn)生的彎曲振動和軸向的振動，當(dāng)觀察動態(tài)減震器的減震重體的舉動時，從振動的方向的觀點出發(fā)，將這些振動分成軸向平動方式、徑向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式。當(dāng)參照圖7對這些振動方式進(jìn)行說明時，軸向平動方式的振動，如圖7(A)所示，是減震重體h沿與曲軸d的軸向平行的方向移動的振動，徑向平動方式，如圖7(B)所示是減震重體h沿與曲軸的徑向平行的方向移動的振動，徑向回轉(zhuǎn)方式，如圖7(c)所示，是減震重體h以與曲軸d的回轉(zhuǎn)軸線垂直的直線為中心線向回轉(zhuǎn)方向移動的振動。
其中，關(guān)于通過主軸承傳遞到曲軸殼體上的振動，軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的參與程度大，通常，這是由曲軸殼體中主軸承的保持部分的周邊的構(gòu)造引起的，因為曲軸殼體的對抗徑向平動方式的剛度比對抗軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的剛度高。
但是，原有的動態(tài)減震器，由于沒有設(shè)定與軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式相對應(yīng)的防止振動特性，即有效降低軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動那樣的彈性體的彈簧特性系數(shù)和粘性衰減系數(shù)以及減震重體的質(zhì)量，所以，在降低曲軸振動引起的曲軸殼體的振動和噪音這點上，不能說是很充分的。
鑒于上述情況，本發(fā)明的目的在于，有效地降低通過主軸承傳遞的由曲軸的振動產(chǎn)生的曲軸殼體的振動和噪音。
本發(fā)明的第一技術(shù)方案是曲軸的防止振動構(gòu)造，該曲軸是由保持在單氣缸內(nèi)燃機(jī)的曲軸殼體上的一對主軸承支持的曲軸，在相對于上述一對主軸承成為自由端的上述曲軸的軸端部上設(shè)置動態(tài)減震器，上述動態(tài)減震器的防止振動特性被設(shè)定成，產(chǎn)生于上述曲軸上的振動之中的、軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的共振曲線中的共振波峰的振幅大致相等。
根據(jù)本發(fā)明的第一技術(shù)方案，由于動態(tài)減震器的防止振動特性為由軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動產(chǎn)生的共振波峰的振幅大致相等，3個共振波峰的振幅設(shè)定成共同成為最小值，所以，可以減低由燃燒室中的燃燒產(chǎn)生的爆發(fā)荷重周期地作用的曲軸上所產(chǎn)生的各種振動中的、軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動，該振動是通過主軸承傳遞參與曲軸殼體的振動和噪音的產(chǎn)生的程度大的曲軸的振動。
其結(jié)果，可以有效地降低由于通過主軸承傳遞曲軸的振動所產(chǎn)生的曲軸殼體的震動和噪音。
本發(fā)明的第二技術(shù)方案是，在本發(fā)明的第一技術(shù)方案所述的曲軸防止振動構(gòu)造中，上述一對主軸承中靠近上述動態(tài)減震器的一方的主軸承比他方的主軸承的剛性高。
根據(jù)本發(fā)明的第二技術(shù)方案，由于一對主軸承中靠近動態(tài)減震器的一方的主軸承的剛性高，所以由該一方的主軸承抑制了曲軸的振幅，也抑制了曲軸的振動.而且，由于他方的主軸承的剛性比上述一方的主軸承的剛性小，所以曲軸的振幅也比該一方的主軸承的大，因此，在設(shè)置夾住高剛性主軸承地位于反對側(cè)的動態(tài)減震器的軸端部上，以該一方的主軸承作為支點的相對的振幅變大，動態(tài)減震器有效地發(fā)揮作用。另外，由于上述一方的主軸承的剛性高，所以振幅不會過度大，因此，可以避免由于動態(tài)減震器的彈性體的內(nèi)部摩擦發(fā)熱使彈性體處于高溫狀態(tài)。
其結(jié)果，曲軸的振動被高剛性的一方的主軸承抑制，而且，在設(shè)置了動態(tài)減震器的軸端部上，振幅有某種程度的變大，由于動態(tài)減震器有效地發(fā)揮作用，所以可以起到本發(fā)明第一技術(shù)方案的效果，減低振動和噪音，再有，該軸端部，由于振幅不會過度大，所以，可以避免動態(tài)減震器的彈性體處于高溫狀態(tài)，可以防止動態(tài)減震器的防止振動特性的降低和耐久性的降低。
本發(fā)明的第三技術(shù)方案是，在第一技術(shù)方案所述的曲軸的防止振動構(gòu)造中，在上述一對主軸承中，靠近上述動態(tài)減震器的一方的主軸承是滾柱軸承，他方的主軸承是滾珠軸承。
根據(jù)本發(fā)明的第三技術(shù)方案，由于作為一方的主軸承的滾柱軸承的剛性比作為他方主軸承的滾珠軸承的高，所以曲軸的振動，特別是徑向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動的振幅被抑制，曲軸的振動被抑制，而且，該滾柱軸承由于位于靠近動態(tài)減震器的位置，所以動態(tài)減振器有效地發(fā)揮作用。
另外，由滾柱軸承支持的回轉(zhuǎn)軸比由滾珠軸承支持的回轉(zhuǎn)軸容易產(chǎn)生軸向移動，所以，對于軸向平動方式的振動，滾柱軸承比滾珠軸承抑制震動的效果小，在曲軸的滾珠軸承側(cè)，軸向平動方式的振動被抑制，在曲軸的滾柱軸承側(cè)，抑制軸向平動方式的振動的程度小。但是，由于在與滾珠軸承相比更靠近滾柱軸承的位置上設(shè)置具有防止振動特性的動態(tài)減震器，該防止振動特性設(shè)置成在軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的共振曲線中的共振波峰的振幅大致相等。所以滾柱軸承側(cè)的軸向平動方式的振動被有效地抑制，結(jié)果，曲軸整體的軸向平動方式的振動被抑制，而且，徑向回轉(zhuǎn)方式的振動也被抑制。
其結(jié)果，由于作為處于靠近動態(tài)減震器的位置的一方的主軸承的滾柱軸承比作為他方的主軸承的滾珠軸承的剛性高，所以，曲軸的振動，特別是徑向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動的振幅被抑制，而且，盡管該滾柱軸承對曲軸的軸向平動方式的振動比滾珠軸承抑制振動的效果小，但滾柱軸承側(cè)的曲軸的軸向平動方式的振動，由于位于滾柱軸承附近位置的動態(tài)減震器的有效作用而被抑制，所以可以減低振動和噪音。


圖1是應(yīng)用本發(fā)明的曲軸防止振動構(gòu)造的內(nèi)燃機(jī)的縱向剖視圖。
圖2是其橫向剖視圖。
圖3是振動模型的說明圖。
圖4是表示相對于頻率比的振幅比的共振曲線的曲線圖。
圖5是表示相對于內(nèi)燃機(jī)的回轉(zhuǎn)速度的噪音能級的曲線圖。
圖6是表示原有技術(shù)的圖。
圖7是在曲軸上產(chǎn)生的振動的狀態(tài)的說明圖。
下面，參照圖1至圖5說明本發(fā)明的一個實施例。
在本實施例中，應(yīng)用本發(fā)明的內(nèi)燃機(jī)1是搭載在機(jī)動二輪車上的單氣缸四沖程內(nèi)燃機(jī)，備有曲軸殼體2、氣缸3、氣缸蓋4和氣缸蓋罩5，它們依次地向前方重合地被組裝，氣缸3的軸線指向車輛的前方的稍微斜上方。在左右分開型的曲軸殼體2上，指向左右水平方向的曲軸10，夾持曲軸銷21并由一對主軸承回轉(zhuǎn)自由地支持，該主軸承由分別嵌裝并保持在左右曲軸殼體2a、2b上的滾珠軸承8和滾柱軸承9構(gòu)成。
再有，在曲軸10上產(chǎn)生的振動中，曲軸殼體2對徑向平動方式的振動即后述的減震重體47在平行于曲軸10的徑向方向上的移動的振動的剛性比對抗軸向平動方式的振動即減震重體47在平行于曲軸10的軸向方向的移動的振動和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動即減震重體47以垂直于曲軸10的回轉(zhuǎn)軸線的直線為中心線沿回轉(zhuǎn)方向移動的振動的剛性高。
滑動自由地嵌合在氣缸3內(nèi)的活塞20的往復(fù)運動，通過連結(jié)活塞20和曲軸10的曲軸銷21的連桿22變換成曲軸10的回轉(zhuǎn)運動。而且，與設(shè)置在氣缸蓋4上的且向燃燒室19開口的吸氣口23a連接的吸氣管23b向上方延伸并與氣化器24連接。在氣缸蓋4上，設(shè)置向燃燒室19開口的排氣口25并連接到圖未示的排氣管上，點火火花塞26設(shè)置成與燃燒室19相鄰。
再有，在氣缸蓋4上，滑動自由地支持開閉吸氣口23 a和排氣口25在燃燒室19側(cè)的各開口部的吸氣閥27和排氣閥28，兩閥27、28由吸氣和排氣搖臂29、30進(jìn)行開閉動作，吸氣和排氣搖臂29、30以規(guī)定的定時由凸輪軸的凸輪進(jìn)行搖動，在嵌裝在凸輪軸31的端部上的從動鏈輪32和嵌裝在曲軸10上的驅(qū)動鏈輪33之間連掛著正時鏈條34，凸輪軸31以曲軸10的1/2減速比被回轉(zhuǎn)。
在曲軸10的后方配置齒輪變速機(jī)構(gòu)16，曲軸10的動力通過一次減速機(jī)構(gòu)和離合器14傳遞到主軸11上，該一次減速機(jī)構(gòu)由相互嚙合的驅(qū)動齒輪12和從動齒輪13構(gòu)成，再通過變速齒輪組傳遞到副軸15上。在曲軸10的右側(cè)斜下方配置油泵17，通過向其下方延伸的油通路18把油吸上去。
在曲軸10上，在從左側(cè)的滾珠軸承8向左方凸出的成為自由端的左軸端部10a上設(shè)置交流發(fā)電機(jī)40，在交流發(fā)電機(jī)40和滾珠軸承8之間設(shè)置驅(qū)動鏈輪。交流發(fā)電機(jī)40的左方由左曲軸殼體罩6覆蓋。另外，在曲軸10上，在從右側(cè)的滾柱軸承9向右方凸出的成為自由端的右軸端部10b上設(shè)置離心式油過濾器41，在該油過濾器41上安裝著動態(tài)減震器45。包含油過濾器41在內(nèi)，離合器14的右方由右曲軸殼體罩7覆蓋。
油過濾器41由左側(cè)半體42和盤形的右側(cè)半體43構(gòu)成，上述左側(cè)半體42的用花鍵結(jié)合在曲軸10的右軸端部10b上的圓筒部42a的端部擴(kuò)徑而形成盤形部42b，上述盤形的右側(cè)半體43與盤形部42b合體并成為蓋子，由左側(cè)半體42的盤形部42b和右側(cè)半體43合體形成的內(nèi)部空間成為過濾室41a。
再有，在右軸端部10b上，嵌合著與驅(qū)動齒輪12的右端接觸的左側(cè)半體42的圓筒部42a，鍵結(jié)合著夾著位于滾柱軸承9的右側(cè)的軸套49的驅(qū)動齒輪12。而且，由旋緊在從圓筒部42a凸出的曲軸10的前端部上的螺母48阻止驅(qū)動齒輪12和左側(cè)半體42相對于曲軸10的軸向移動。
設(shè)置在右曲軸殼體罩7上的油通路7a，其一端連通到與油泵17的輸出口連通的設(shè)置在右曲軸殼體2b上的油通路(圖未示)，其另一端與過濾室41b連通。即，貫通并支持在右側(cè)半體43的中心部的連接管50被彈簧51彈壓而液體密封地推壓在油通路7a的開口部上，因此。油通路7a和過濾室41a連通。另外，穿通設(shè)置在曲軸10內(nèi)的油路10c在右軸端部10b的右端向過濾室41a開口。
因此，從油泵17輸出的油，通過油通路7a從連接管50流入油過濾器41，異物被離心力分離之后，通過曲軸10的油路10c供給曲軸銷21和連桿22的連結(jié)部，潤滑它們的滑動部。
動態(tài)減震器45配置在油過濾器41的左側(cè)半體42的盤形部42b的左側(cè)方，通過壓入盤形部42b的外周面上的碗狀安裝板44進(jìn)行固定。該動態(tài)減震器45由單一的環(huán)狀的彈性體46和單一的環(huán)狀的減震重體47構(gòu)成，單一的環(huán)狀的彈性體46由橡膠材料構(gòu)成，減震重體47通過熔接在安裝板44和減震重體47上的彈性體46固定在安裝板44上。動態(tài)減震器45向油過濾器41上的安裝如下進(jìn)行預(yù)先把彈性體46熔接在安裝板44和減震重體47上并做成部件，再相對于油過濾器41壓入安裝板44。
下面，按照設(shè)定的順序說明動態(tài)減震器45的防止振動特性。
首先，如圖3所示，設(shè)定曲軸10和動態(tài)減震器45的振動模型，在該振動模型中，加振力的方向為作為主振動方向的曲軸10的軸向方向。而且，在此，由于考慮到與振動方向不同的軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動，所以單一的彈性體46和單一的減震重體47對于與振動方向不同的2類振動起到減振作用，其功能就像存在著2個減震重體和2個彈性體一樣。再有，在該振動模型中，在實際上不出問題的程度上，把為了簡化計算提示基本想法作為前提，假定彈性體46的彈簧特性系數(shù)和粘性衰減系數(shù)在兩種振動方式中相同，如果必要可以適當(dāng)變更它們的數(shù)值。
振動模型的運動方程式，對于曲軸10的軸向的平動運動為式(1)，對于動態(tài)減震器45的軸向的平動運動為式(2)，對于曲軸10的徑向的回轉(zhuǎn)運動為式(3)，對于動態(tài)減震器45的徑向的回轉(zhuǎn)運動為式(4)。m1x··1=peipt-k1/2(x1-r11θ1)-k1/2(x1+r12θ1)]]>-k2/2{(x1－r11θ1)－(x2－r2θ2)}-k2/2{(x1＋r12θ1)－(x2＋r2θ2)}-c2/2{(x·1-r11θ·1)-(x·2-r2θ·2)}]]>-c2/2{(x·1+r12θ·1)-(x·2+r2θ·2)}-----(1)]]>m2x··2=k2/2{(x1-r11θ1)-(x2-r2θ2)}]]>+k2/2{(x1＋r12θ1)－(x2＋r2θ2)}+c2/2{(x·1-r11θ·1)-(x·2-r2θ·2)}]]>+c2/2{(x·1+r12θ·1)-(x·2+r2θ·2)}------(2)]]>I1θ··1=k1/2(x1-r11θ1)r11-k1/2(x1+r12θ1)r12]]>+k2/2{(x1－r11θ1)－(x2－r2θ2)}r11-k2/2{(x1＋r12θ1)－(x2＋r2θ2)}r12+c2/2{(x·1-r11θ·1)-(x·2-r2θ·2)}r11]]>-c2/2{(x·1+r12θ·1)-(x·2+r2θ·2)}r12-----(3)]]>I2θ··2=-k2/2{(x1-r11θ1)-(x2-r2θ2)}r2]]>+k2/2{(x1＋r12θ1)－(x2＋r2θ2)}r2-c2/2{(x·1-r11θ·1)-(x·2-r2θ·2)}r2]]>+c2/2{(x·1+r12θ·1)-(x·2+r2θ·2)}r2-----(4)]]>在此，m1曲軸的質(zhì)量I1曲軸的慣性矩k1曲軸等價彈簧特性系數(shù)
x1曲軸的平動方向的振幅θ1曲軸的回轉(zhuǎn)方向的振幅G1曲軸的重心r11，r12曲軸等價彈簧特性系數(shù)的作用點和曲軸的重心的距離m2減震重體的質(zhì)量I2減震重體的慣性矩k2彈性體的彈簧特性系數(shù)x2減震重體的平動方向的振幅θ2減震重體的回轉(zhuǎn)方向的振幅c2彈性體的粘性衰減系數(shù)G2減震重體的重心r2彈性體的彈性力的作用點和重心的距離peipt作用在重心G1上的加振力在此，當(dāng)x1＝A1eipt，θ1＝B1eipt，x2′＝x2－x1＝A2′eipt，θ2＝B2eipt時，各運動方程式成為下面那樣。K11K12K13K14K21K22K23K24K31K32K33K34K41K42K43K44A1A2R2B1R2B2=Xst000----(5)]]>在此，K11＝-ω2＋1K12＝-μω22－iωμη2K13＝ζ＋ζμω22＋iωζμη2K14＝0K21＝ωz12K22＝-μθωz22－iωμθηθ1K23＝-ω2＋ωθ12＋μθωθ22＋iωμθηθ2K24＝-μθωz32－iωμθηθ3
K31＝-ω2K32＝-ω2＋ω22＋iωη2K33＝-ζω22－iωζη2K34＝0K41＝0K42＝0K43＝-ωz32－iωηθ3K44＝-ω2＋ωz42＋iωηθ4ω＝p/ν1μ＝m2/m1μθ＝I2/I1R1＝(r12－r11)/2R2＝(r12＋r11)/2ζ＝R1/R2ω2＝ν2/ν1ωθ1＝νθ1/ν1ωθ2＝νθ2/ν1ωz1＝νz1/ν1ωz2＝νz2/ν1ωz3＝νz3/ν1ωz4＝νz4/ν1η2＝2α2/ν1ηθ1＝2αθ1/ν1ηθ2＝2αθ2/ν1ηθ3＝2αθ3/ν1ηθ4＝2αθ4/ν1ν12＝k1/m1ν22＝k2/m2νθ12＝k1/I1·(R12＋R22)
νθ22＝k2/I2·(R12＋R22)νz12＝k1/I1·R1R2νz22＝k2/I2·R1R2νz32＝k2/I2·r2R2νz42＝k2/I2·r222α2＝c2/m22αθ1＝c2/I2·R1R22αθ2＝c2/I2·(R12＋R22)2αθ3＝c2/I2·r2R22αθ4＝c2/I2·r22xs1＝p/k1由于動態(tài)減震器45的防止振動性能由曲軸10的質(zhì)量m1的振幅A1的大小來評價，所以根據(jù)式(5)計算曲軸10的無量鋼化的振幅比A1/Xst，設(shè)定動態(tài)減震器45的防止振動特性以使該振幅比A1/Xst為最小。
即，一般說來，減震重體的質(zhì)量相對于曲軸的質(zhì)量比μ以及減震重體的慣性矩相對于曲軸的慣性矩比μθ越大，振動的衰減效果越大，所以在考慮動態(tài)減震器45周邊零件的配置的情況下，在允許的動態(tài)減震器45的大小的范圍內(nèi)，決定減震重體47的質(zhì)量比μ和慣性矩比μθ。另外，粘性衰減系數(shù)c2由彈性體46的組成決定。
因此，在采用這樣決定的質(zhì)量比μ、慣性矩比μθ和粘性衰減系數(shù)c2之后，使從式(5)求出的振幅比A1/Xs1在加振力的頻率P是曲軸10的固有頻率ν1的2倍的范圍內(nèi)進(jìn)行變化，即被無量鋼化的2個頻率比ω在0～2的范圍內(nèi)進(jìn)行變化，對頻率比ω2，ωθ2的各種組合逐一進(jìn)行計算，然后，根據(jù)作為計算結(jié)果得出的具有每次組合得到的3個共振波峰的共振曲線，如圖4所示，求出3個共振波峰的振幅大致相等(包含3個共振波峰的振幅相等的情況)的、3個共振波峰的振幅共同成為最小值時的2個頻率比ω2，ωθ2的組合并將其作為最佳值，然后，決定彈性體46的彈性系數(shù)以使頻率比ω2，ωθ2成為求得最佳的頻率比。在圖4中，不設(shè)置動態(tài)減震器時的振幅比用虛線表示。再有，共振曲線之所以具有3個共振波峰，是由于動態(tài)減震器45在功能上好像具有2個減震重體。
以上那樣做了之后，就得到了具有有效地減低在曲軸10上產(chǎn)生的軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動的防止振動特性的動態(tài)減震器45。
下面，對上述那樣的構(gòu)成的實施例的作用和效果進(jìn)行說明。
設(shè)置在作為曲軸10的自由端的右軸端部10b上的動態(tài)減震器45的防止振動特性，由于設(shè)定成由軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動產(chǎn)生的共振波峰的振幅大致相等并且3個共振波峰的振幅共同成為最小值，所以，可以減低在由燃燒室19內(nèi)的燃燒使爆發(fā)荷重周期性地作用的曲軸10上所產(chǎn)生各種振動中的、通過滾珠軸承8和滾柱軸承9傳遞參與曲軸殼體2的振動和噪音的產(chǎn)生的程度大的曲軸10的振動的軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的振動。
其結(jié)果，如圖5實線所示，與設(shè)置沒有對應(yīng)于軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式設(shè)定防止振動特性的動態(tài)減震器的情況(用點畫線表示)和沒有動態(tài)減振器的情況(用虛線表示)相比，使用該實施例的動態(tài)減震器45，噪音被減低了，這樣一來，可以有效地減低曲軸殼體2的振動和噪音，該曲軸殼體2的振動和噪音是曲軸10的振動通過作為一對主軸承的滾珠軸承8和滾柱軸承9傳遞而產(chǎn)生的。
由于構(gòu)成一對主軸承的滾珠軸承8和滾柱軸承9中的處于靠近動態(tài)減震器45的位置的滾柱軸承9比滾珠軸承8剛性高，由滾柱軸承9抑制曲軸10的振動、特別是徑向平動方式及徑向回轉(zhuǎn)方式的振動的振幅，曲軸10的振動被抑制。其結(jié)果，可以降低曲軸殼體2的振動及噪音。
而且，由于滾珠軸承8的剛性比滾柱軸承9的剛性小，在該滾珠軸承8的部分上，與在滾柱軸承9支持的部分上相比，曲軸10的振幅大，因此在設(shè)置夾著滾柱軸承9位于反對側(cè)的動態(tài)減震器45的右軸端部10b上，以滾柱軸承9作為支點的相對的振幅變大，動態(tài)減震器45起到了有效的作用。另一方面，與主軸承都由滾珠軸承支持的情況相比，振動的振幅都不會過度變大，所以，可以避免由于動態(tài)減震器45的彈性體46的內(nèi)部摩擦引起的發(fā)熱使彈性體46處于高溫狀態(tài)。
其結(jié)果，由高剛性的滾柱軸承9抑制了曲軸10的振動，而且在設(shè)置了動態(tài)減振器45的右軸端部10b上，在某種程度上振幅變大，由于動態(tài)減振器45的有效作用，可以進(jìn)一步減低曲軸殼體2的振動和噪音。再有，該右軸端部10b由于振幅不會變得過度大，所以可以避免動態(tài)減振器45的彈性體46處于高溫狀態(tài)?？梢苑乐褂捎谙鹉z材料構(gòu)成的彈性體46成為高溫而引起彈性系數(shù)降低所帶來的動態(tài)減震器45的設(shè)定的防止振動特性的降低。進(jìn)一步可以防止動態(tài)減震器45的耐久性的降低。
另外，一般來說，由于由滾柱軸承支持的回轉(zhuǎn)軸與由滾珠軸承支持的回轉(zhuǎn)軸相比，容易產(chǎn)生軸向移動，所以，對于軸向平動式的振動來說，該滾柱軸承9與滾珠軸承8相比，抑制振動的效果小，相對于曲軸10的滾珠軸承8側(cè)的軸向平動方式的振動的抑制程度，曲軸10的滾柱軸承9側(cè)的軸向平動方式的振動的抑制程度小。但是，由于在比與滾珠軸承8更接近滾柱軸承9的位置上設(shè)置具有設(shè)定成在軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的共振曲線中共振波峰的振幅大致相等的防止振動特性的動態(tài)減震器45，所以滾柱軸承9側(cè)的軸向平動方式的振動被有效的抑制了，結(jié)果，曲軸10的整體軸向平動方式的振動被抑制了，而且，徑向回轉(zhuǎn)方式的振動也被抑制了。
其結(jié)果，對于曲軸10的軸向平動方式的振動，盡管滾柱軸承9與滾珠軸承8相比抑制振動的效果小，但是滾柱軸承9側(cè)的曲軸10的軸向平動方式的振動被處于靠近滾柱軸承9的位置上的動態(tài)減震器45有效地抑制了，所以可以減低振動和噪音。
由于由具有單一彈性體46和單一減震重體47的動態(tài)減震器45進(jìn)行軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的兩振動方式的防止振動，所以沒必要設(shè)置與各方式對應(yīng)的2個彈性體和2個減震重體，這樣可以抑制成本的增加和重量的增加。
下面，對于變更了上述實施例的一部分構(gòu)成的實施例，說明其變更的構(gòu)成。
在上述實施例中，減震重體47的質(zhì)量比μ和慣性矩比μθ是在考慮動態(tài)減震器45周邊的零件等的配置的情況下決定的，但是，根據(jù)振幅比A1/Xst的計算結(jié)果也可以對減震重體47的質(zhì)量比μ和慣性矩比μθ的值進(jìn)行種種變更來設(shè)定動態(tài)減震器45的防止振動特性。
在上述實施例中，車輛是二輪車，但也可以是三輪車或小型四輪車，內(nèi)燃機(jī)1也可以是車輛以外使用的內(nèi)燃機(jī)。另外，動態(tài)減震器45被安裝在設(shè)置在曲軸10的軸端部上的作為回轉(zhuǎn)體的油過濾器41上，但是，在曲軸10的軸端部上設(shè)置離心離合器等其他回轉(zhuǎn)體時，也可以把動態(tài)減震器45安裝在該回轉(zhuǎn)體上。
權(quán)利要求
1.曲軸的防止振動構(gòu)造，該曲軸支持在保持在單氣缸內(nèi)燃機(jī)的曲軸殼體上的一對主軸承上，在相對于上述一對主軸承成為自由端的上述曲軸的軸端部上設(shè)置了動態(tài)減震器，其特征在于，上述動態(tài)減震器的防止振動特性被設(shè)定成，上述曲軸上產(chǎn)生的振動中的、軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的共振曲線中的共振波峰的振幅大致相等。
2.如權(quán)利要求1所述的曲軸的防止振動構(gòu)造，其特征在于，上述一對主軸承中，靠近上述動態(tài)減震器的一方的主軸承比他方的主軸承的剛性高。
3.如權(quán)利要求1所述的曲軸的防止振動構(gòu)造，其特征在于，上述一對主軸承中，靠近上述動態(tài)減震器的一方的主軸承是滾柱軸承，他方的主軸承是滾珠軸承。
全文摘要
有效地減低由主軸承傳遞的由曲軸的振動產(chǎn)生的曲軸殼體的振動和噪音。作為曲軸10的防止振動構(gòu)造,在支持在滾珠軸承8和滾柱軸承9上的曲軸10的軸端部上設(shè)置動態(tài)減震器45,上述滾珠軸承8和滾柱軸承9是保持在單氣缸內(nèi)燃機(jī)的曲軸殼體2上的一對主軸承。動態(tài)減震器45的防止振動特性被設(shè)定成,曲軸10上產(chǎn)生的振動之中的、軸向平動方式和徑向回轉(zhuǎn)方式的共振曲線中的共振波峰的振幅大致相等。
文檔編號F16F15/121GK1330236SQ01122019
公開日2002年1月9日 申請日期2001年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2000年6月22日
發(fā)明者清水聰, 瀧澤信彥, 高橋信彥, 中村正志 申請人:本田技研工業(yè)株式會社