本實(shí)用新型涉及渦旋壓縮機(jī)制造技術(shù)領(lǐng)域，尤其是一種用于汽車空調(diào)的壓縮機(jī)。

背景技術(shù)：

如圖1所示渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)，該壓縮機(jī)的動渦旋盤通過動渦旋盤軸承11與平衡塊組件裝在驅(qū)動軸1的偏心軸頭上，運(yùn)行中存在動渦旋盤軸承潤滑不良造成軸承磨損快、噪聲大、振動大、可靠性低的問題；由于動渦旋盤6在驅(qū)動軸1的驅(qū)動下以設(shè)定的半徑Rg繞驅(qū)動軸1軸線在靜渦旋盤3上平動，將吸氣腔2內(nèi)的油和制冷劑混合流體通過壓縮排至到排氣腔4內(nèi)形成高壓流體，排氣腔內(nèi)因重力原因，潤滑油沉降于底部，排氣腔4由外殼14和靜渦盤3圍合形成；而現(xiàn)有的解決方案是在靜渦旋盤3上開一個通孔。工作時，排氣腔底部高壓潤滑油會經(jīng)靜渦旋盤3、耐磨片7與軸承座9組成的回油通道5進(jìn)入由動渦旋盤6、耐磨墊片7、軸承座9、軸封10組成的密閉背壓腔8內(nèi)，背壓腔8將進(jìn)入的潤滑油儲存，并依靠其內(nèi)部旋轉(zhuǎn)的零件將潤滑油飛濺起來潤滑動渦旋盤軸承11，從而使軸承磨損得到減緩，壓縮機(jī)的噪聲、振動有所減小。但是，這種方法在使用過程中存在如下不足：壓縮機(jī)運(yùn)行時是依靠內(nèi)部旋轉(zhuǎn)的零件將潤滑油碰撞飛濺起來潤滑動渦旋盤軸承11，運(yùn)動的零件與背壓腔內(nèi)潤滑油碰撞時會產(chǎn)生噪聲及震動，并同時增加功耗，導(dǎo)致壓縮機(jī)的可靠性降低。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本實(shí)用新型所要解決的技術(shù)問題是提供一種渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)，以解決現(xiàn)有渦旋盤軸承的潤滑方式導(dǎo)致壓縮機(jī)功耗大、可靠性低的問題。

本實(shí)用新型解決技術(shù)問題所采用的技術(shù)方案為：這種渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)包括與靜渦旋盤旋接的動渦旋盤，所述動渦旋盤通過設(shè)在軸承孔內(nèi)的動渦旋盤軸承裝在驅(qū)動軸的偏心軸頭上，所述動渦旋盤的底部端面在所述靜渦旋盤的渦旋壁端面上滑動，所述靜渦旋盤設(shè)有分別連通排氣腔和所述渦旋壁端面的上回油孔，所述動渦旋盤設(shè)有分別連通所述軸承孔和所述底部端面的下回油孔；當(dāng)所述動渦旋盤以軸頭偏距Rg為半徑繞所述驅(qū)動軸的軸線旋轉(zhuǎn)一周，所述下回油孔位于所述底部端面的進(jìn)油口與所述上回油孔位于所述渦旋壁端面的出口連通一次。

上述渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)技術(shù)方案中，更具體的技術(shù)方案還可以是：所述進(jìn)油口和所述出口均為圓孔，所述進(jìn)油口的圓心運(yùn)行軌跡圓的半徑為軸頭偏距Rg。

進(jìn)一步的：當(dāng)所述出口的圓心在所述圓心運(yùn)行軌跡圓之外時，所述出口的圓心與所述進(jìn)油口的圓心的距離L小于所述圓心運(yùn)行軌跡圓的半徑Rg的2倍與所述進(jìn)油口的半徑Rd及所述出口的半徑Rj之和，即L＜2Rg+Rd+Rj。

進(jìn)一步的：當(dāng)所述出口的圓心在所述圓心運(yùn)行軌跡圓之內(nèi)時，所述出口的圓心與所述進(jìn)油口的圓心的最小距離Lmin小于所述進(jìn)油口的半徑Rd與所述出口的半徑Rj之和，即L＜Rd+Rj。

進(jìn)一步的：所述進(jìn)油口為圓孔，所述進(jìn)油口的圓心運(yùn)行軌跡圓的半徑為軸頭偏距Rg，所述出口為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端。

進(jìn)一步的：當(dāng)所述出口兩個半圓端的圓心均在所述圓心運(yùn)行軌跡圓之外時，所述出口兩個半圓端的圓心與所述進(jìn)油口圓心的距離分別為距離L1和距離L2，其中：距離L1小于所述圓心運(yùn)行軌跡圓的半徑Rg的2倍與所述進(jìn)油口的半徑Rd及所述出口一半圓端的半徑Rj1之和，即L1＜2Rg+Rd+Rj1，或距離L2小于所述圓心運(yùn)行軌跡圓的半徑Rg的2倍與所述進(jìn)油口的半徑Rd及所述出口另一半圓端的半徑Rj2之和，即L2＜2Rg+Rd+Rj2。

進(jìn)一步的：當(dāng)所述出口兩個半圓端的圓心均在所述圓心運(yùn)行軌跡圓之內(nèi)時，所述上回油孔的出口兩個半圓端的圓心與所述進(jìn)油口圓心的最小距離分別為最小距離Lmin1和最小距離Lmin2，其中：最小距離Lmin1小于所述進(jìn)油口的半徑Rd與所述出口一半圓端的半徑Rj1之和，即Lmin1＜Rd+Rj1或最小距離Lmin2小于所述進(jìn)油口的半徑Rd與所述出口另一半圓端的半徑Rj2之和，即Lmin2＜Rd+Rj2。

進(jìn)一步的：所述下回油孔的出油口位于所述軸承孔的內(nèi)端面，所述上回油孔的進(jìn)口位于所述靜渦旋盤近所述排氣腔側(cè)的端面上。

由于采用了上述技術(shù)方案，本實(shí)用新型與現(xiàn)有技術(shù)相比具有如下有益效果：1、由于靜渦旋盤設(shè)有分別連通排氣腔和渦旋壁端面的上回油孔，動渦旋盤設(shè)有分別連通軸承孔和底部端面的下回油孔；工作時，本渦旋式壓縮機(jī)在排氣腔底部的潤滑油在壓差作用下通過由上回油孔和下回油孔組成的注油通道實(shí)現(xiàn)對動渦旋盤軸承點(diǎn)對點(diǎn)的精準(zhǔn)潤滑，改善了渦旋盤軸承的潤滑，同時減少了壓縮機(jī)內(nèi)運(yùn)動部件與潤滑油的碰撞，從而減少了壓縮機(jī)的振動、噪聲、功耗，增加了壓縮機(jī)的可靠性；2、由于動渦旋盤以軸頭偏距Rg為半徑繞驅(qū)動軸的軸線旋轉(zhuǎn)一周，下回油孔位于底部端面的進(jìn)油口與上回油孔位于渦旋壁端面的出口就會連通一次，因此，注油量可由進(jìn)油口與出口運(yùn)行時最大的孔口重疊部來調(diào)節(jié)，潤滑精準(zhǔn)。

附圖說明

圖1是現(xiàn)有渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖2是本實(shí)用新型的渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖3是本實(shí)用新型的實(shí)施例1的靜渦旋盤的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖4是圖3的A-A處的剖視圖。

圖5是本實(shí)用新型實(shí)施例5的靜渦旋盤的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖6是圖5的B-B處的剖視圖。

圖7是本實(shí)用新型實(shí)施例1的動渦旋盤的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖8是圖7的C-C處的剖視圖。

圖9是本實(shí)用新型實(shí)施例4的動渦旋盤的結(jié)構(gòu)示意圖。

圖10是本實(shí)用新型實(shí)施例1的工作原理示意圖。

圖11是本實(shí)用新型實(shí)施例2的工作原理示意圖。

圖12是本實(shí)用新型實(shí)施例5的工作原理示意圖。

圖13是本實(shí)用新型實(shí)施例8的工作原理示意圖。

圖14是本實(shí)用新型實(shí)施例3的工作原理示意圖。

具體實(shí)施方式

以下結(jié)合附圖對本實(shí)用新型作進(jìn)一步詳述：

實(shí)施例1：

如圖2所示的渦旋式汽車空調(diào)壓縮機(jī)包括裝在外殼14內(nèi)的靜渦旋盤3和動渦旋盤6，靜渦旋盤3與動渦旋盤6旋接，動渦旋盤6的底部端面42在靜渦旋盤3的渦旋壁端面32上滑動；動渦旋盤6通過設(shè)在軸承孔內(nèi)的動渦旋盤軸承11裝在驅(qū)動軸1的偏心軸頭上，在該驅(qū)動軸1的偏心軸頭上套裝有平衡塊的套筒，動渦旋盤軸承11的內(nèi)圈裝在平衡塊的套筒上；驅(qū)動軸1通過大軸承裝在軸承座9的中心孔上；排氣腔4由外殼14和靜渦盤6圍合形成。本實(shí)施例的靜渦旋盤3設(shè)有分別連通排氣腔4和渦旋壁端面32的上回油孔12，上回油孔12的進(jìn)口位于靜渦旋盤3排氣腔4側(cè)的端面31上，上回油孔12的出口121位于靜渦旋盤3的渦旋壁端面32上，如圖3和圖4所示；動渦旋盤6設(shè)有分別連通軸承孔45的內(nèi)端面和底部端面42的下回油孔13，下回油孔13的進(jìn)油口131設(shè)在動渦旋盤6的底部端面42上，下回油孔13的出油口設(shè)在動渦旋盤6軸承孔43的內(nèi)端面上，如圖7和圖8所示；當(dāng)動渦旋盤6以軸頭偏距Rg為半徑繞驅(qū)動軸1軸線旋轉(zhuǎn)一周，下回油孔13位于底部端面42的進(jìn)油口131與上回油孔12位于渦旋壁端面32的出口121連通一次。本實(shí)施例的上回油孔12的出口121和下回油孔13的進(jìn)油口131均為圓孔，進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg。

運(yùn)行時，動渦旋盤6在驅(qū)動軸1的驅(qū)動下以設(shè)定的以軸頭偏距Rg為半徑繞驅(qū)動軸1軸線旋轉(zhuǎn)一周就會形成下回油孔13的進(jìn)油口131與上回油孔12的出口121的孔口重疊部61，此時上回油孔12通過孔口重疊部61與下回油孔13連通，排氣腔底部的潤滑油可在壓差的作用下通過由上回油孔12與下回油孔13組成的注油通道注入軸承孔43內(nèi)對動渦旋盤軸承11進(jìn)行精準(zhǔn)的潤滑；驅(qū)動軸1每轉(zhuǎn)一周，壓縮機(jī)通過注油通道至少都會對軸承11進(jìn)行一次注油潤滑，注油量可由進(jìn)油口131與上回油孔12的出口121運(yùn)行時最大的孔口重疊部61來調(diào)節(jié)；圖10為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔1的出口121的圓心在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之外時，出口121的圓心與進(jìn)油口131的圓心的距離L小于進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑Rg的2倍與進(jìn)油口131的半徑Rd及出口121的半徑Rj之和，即L＜2Rg+Rd+Rj；圖10a為下回油孔13的進(jìn)油口131沿圓心運(yùn)行軌跡圓62運(yùn)行到與上回油孔12的出口121剛有重疊面積的時候，壓縮機(jī)開始通過注油通道對渦旋盤軸承11注油，圖10b是重疊面積最大的時候，此時壓縮機(jī)對渦旋盤軸承11的注油量最大，圖10c、10d是下回油孔13的進(jìn)油口131沿圓心運(yùn)行軌跡圓62運(yùn)行與上回油孔12的出口121孔重疊面積變小的過程，此過程注油量隨之變小，圖10e、10f是下回油孔13的進(jìn)油口131沿圓心運(yùn)行軌跡圓62運(yùn)行與上回油孔12的出口121無重疊面積的過程，此過程不對渦旋盤軸承11注油。

實(shí)施例2：

當(dāng)上回油孔12的出口121的圓心在下回油孔13的進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之內(nèi)時，上回油孔12的出口121的圓心與進(jìn)油口131的圓心的最小距離Lmin小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121的半徑Rj之和，即L＜Rd+Rj，圖11中的11a和11b為兩孔口分離、重疊過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例3：

當(dāng)上回油孔12的出口121的圓心在下回油孔13的進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62相交時，上回油孔12的出口121的圓心與進(jìn)油口131的圓心的最小距離Lmin小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121的半徑Rj之和，即L＜Rd+Rj，圖14中的14a－14c為兩孔口重疊過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例4：

本實(shí)施例的動渦旋盤6設(shè)有分別連通軸承孔45的內(nèi)端面和底部端面42的下回油孔13，下回油孔13的進(jìn)油口131設(shè)在動渦旋盤6的底部端面42上，下回油孔13的出油口穿過動渦旋盤6軸承孔43的內(nèi)端面延伸至動渦旋盤6的底部盤體44的側(cè)壁，也可保證大部份潤滑油通過下回油孔13進(jìn)入動渦旋盤軸承孔43內(nèi)，如圖9所示，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例5：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端，如圖5和圖6所示；圖12為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之外時，上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的距離分別為距離L1和距離L2，其中：距離L1小于進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑Rg的2倍與進(jìn)油口131的半徑Rd及出口121一半圓端的半徑Rj1之和，即L1＜2Rg+Rd+Rj1，距離L2小于進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑Rg的2倍與進(jìn)油口131的半徑Rd及出口121另一半圓端的半徑Rj2之和，即L2＜2Rg+Rd+Rj2；圖12中的12a－12f為兩孔口重疊、分離過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例6：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端；圖12為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之外時，上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的距離為距離L1，其中：距離L1小于進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑Rg的2倍與進(jìn)油口131的半徑Rd及出口121一半圓端的半徑Rj1之和，即L1＜2Rg+Rd+Rj1，圖12中的12a－12f為兩孔口重疊、分離過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例7：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端；圖12為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之外時，上回油孔12的出口121一個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的距離為距離L2，其中：距離L2小于進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑Rg的2倍與進(jìn)油口131的半徑Rd及出口121另一半圓端的半徑Rj2之和，即L2＜2Rg+Rd+Rj2；圖12中的12a－12f為兩孔口重疊、分離過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例8：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端；圖13為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之內(nèi)時，上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的最小距離分別為最小距離Lmin1和最小距離Lmin2，其中：最小距離Lmin1小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121一半圓端的半徑Rj1之和，即Lmin1＜Rd+Rj1，最小距離Lmin2小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121另一半圓端的半徑Rj2之和，即Lmin2＜Rd+Rj2；圖13中的13a－13b為兩孔口重疊過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例9：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端；圖13為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之內(nèi)時，上回油孔12的出口121一個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的最小距離為最小距離Lmin1，其中：最小距離Lmin1小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121一半圓端的半徑Rj1之和，即Lmin1＜Rd+Rj1，圖13中的13a－13b為兩孔口重疊過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。

實(shí)施例10：

本實(shí)施例的下回油孔13的進(jìn)油口131為圓孔，該進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62的半徑為軸頭偏距Rg，上回油孔12的出口121為腰形長孔，該腰形長孔的兩端均為半圓端；圖14為兩孔口重疊過程的示意圖，當(dāng)上回油孔12的出口121兩個半圓端的圓心均在進(jìn)油口131的圓心運(yùn)行軌跡圓62之內(nèi)時，上回油孔12的出口121一個半圓端的圓心與進(jìn)油口131圓心的最小距離為最小距離Lmin2，其中：最小距離Lmin2小于進(jìn)油口131的半徑Rd與出口121另一半圓端的半徑Rj2之和，即Lmin2＜Rd+Rj2；圖13中的14a－14b為兩孔口重疊過程的示意圖，其他特征與實(shí)施例1相同。