專利名稱：具有反轉(zhuǎn)保護(hù)裝置的渦旋式壓縮機(jī)的制作方法
旋轉(zhuǎn)式壓縮機(jī)一般可以反轉(zhuǎn)運(yùn)行，此時(shí)它們是用作擴(kuò)張器。當(dāng)封閉系統(tǒng)通過壓縮機(jī)尋求平衡壓力停機(jī)時(shí)，反轉(zhuǎn)運(yùn)行就可能發(fā)生，由此使壓縮機(jī)作為具有很小負(fù)荷的擴(kuò)張器運(yùn)行。這個(gè)問題已經(jīng)通過提供一種盡可能接近渦旋流出口處設(shè)置以將可用于提供反轉(zhuǎn)運(yùn)行動(dòng)力的高壓氣體量減到最小限度的一種流出止回閥(如由共同被轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利4,904,165和5,088,905所列舉的那種)而提出。只要當(dāng)任何高壓氣體可用于提供反轉(zhuǎn)運(yùn)行的動(dòng)力時(shí)，即使不存在對(duì)渦旋式壓縮機(jī)的伴隨的危險(xiǎn)，一些軌道式渦旋運(yùn)動(dòng)也會(huì)伴隨有噪聲。即使這種噪聲不達(dá)到有害程度，但它令人煩惱因而噪聲的減小或消除是所期望的。這已在共同被轉(zhuǎn)讓的美國(guó)專利5,167,491中提出，在此專利中壓縮機(jī)在停機(jī)前卸去負(fù)荷。實(shí)際問題正是由于停機(jī)反轉(zhuǎn)運(yùn)行時(shí)不存在負(fù)荷而產(chǎn)生的。在反轉(zhuǎn)運(yùn)行不存在負(fù)荷的情況下，壓縮機(jī)零部件可由于超速和超應(yīng)力而損壞。
在正常地導(dǎo)致通過壓縮機(jī)的反向流的條件下，例如很低的轉(zhuǎn)速運(yùn)行、動(dòng)力中斷或停機(jī)，一個(gè)連續(xù)無(wú)阻礙的流程是通過若干環(huán)繞圈件(wraps)而建立的。這個(gè)無(wú)阻礙的流程可通過壓縮機(jī)達(dá)到壓力平衡而防止泵機(jī)組的高速反轉(zhuǎn)運(yùn)行。本發(fā)明還防止了由動(dòng)力的操縱的單級(jí)壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)反運(yùn)行，其在反轉(zhuǎn)運(yùn)行過程中的動(dòng)力是被回收的。
本發(fā)明的一個(gè)目的是防止在渦旋式壓縮機(jī)中的用動(dòng)力推動(dòng)的反轉(zhuǎn)運(yùn)行。
本發(fā)明的另一個(gè)目的是防止與渦旋式壓縮機(jī)的渦旋反向轉(zhuǎn)動(dòng)相關(guān)聯(lián)的噪聲的產(chǎn)生。
本發(fā)明的再一目的是降低啟動(dòng)時(shí)由于縮減渦旋偏心率所產(chǎn)生的起動(dòng)扭矩。這些目的以及下文中可明顯看到的別的目的是通過本發(fā)明的下述技術(shù)方案予以實(shí)現(xiàn)的。
本發(fā)明的一種渦旋式壓縮機(jī)裝置包括一對(duì)渦旋體，其中之一為軌道式運(yùn)行渦旋體，一滑塊和一曲軸，其中，所述的軌道式渦旋體具有帶孔的轂，所述孔具有一軸線(B—B)并容置所述的滑塊，所述曲軸具有一旋轉(zhuǎn)軸線和容置在所述滑塊孔內(nèi)的驅(qū)動(dòng)銷軸，所述銷軸和滑塊之一具有一個(gè)與所述銷軸和滑塊中的另一個(gè)正常地嚙合的平面，在滑塊上的所述孔大于所述銷軸，通常銷軸與轂孔是同軸線的，所述驅(qū)動(dòng)銷軸在正常運(yùn)行過程中通過滑塊動(dòng)作以驅(qū)動(dòng)所述的軌道式運(yùn)行渦旋體，而在反轉(zhuǎn)運(yùn)行時(shí)，所述軌道式運(yùn)行的渦旋體趨向于通過滑塊動(dòng)作以驅(qū)動(dòng)銷軸和曲軸，而在停機(jī)時(shí)通過所述壓縮機(jī)裝置平衡壓力，以及所述反向旋轉(zhuǎn)保護(hù)裝置，其特點(diǎn)是，所述的軌道式運(yùn)行的渦旋體和滑塊沿著在第一位置和第二位置之間的所述平面相對(duì)于驅(qū)動(dòng)銷軸是可移動(dòng)的，在所述第一位置中，所述軌道式運(yùn)行的渦旋體在正常運(yùn)行過程中與成對(duì)渦旋體中的另一個(gè)相嚙合，而在第二位置中，所述軌道式運(yùn)行渦旋體在減速和任何趨向反轉(zhuǎn)運(yùn)行和壓力平衡時(shí)，與成對(duì)渦旋體中的另一個(gè)相分離，在正常運(yùn)行過程中，完全由所述軌道式運(yùn)行渦旋體及滑塊的運(yùn)行所產(chǎn)生的離心力趨向于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊保持在所述第一位置中；還包括一裝置(36-θ)，它在與減速和反轉(zhuǎn)運(yùn)行相聯(lián)系的工況時(shí)，使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊沿所述平面從所述第一位置向第二位置移動(dòng)，從而使所述成對(duì)的渦旋體分開，一個(gè)無(wú)阻礙的流程是通過所述壓縮機(jī)裝置建立的而由氣體負(fù)荷產(chǎn)生的反轉(zhuǎn)扭矩通過軌道半徑的減小而減小。
基本上在承受產(chǎn)生反轉(zhuǎn)運(yùn)行支配的工況下，渦旋體的環(huán)繞圈件被分離因此提供一通過兩渦旋體的連續(xù)無(wú)阻礙的流程。


圖1是采用本發(fā)明的渦旋式壓縮機(jī)的一部分處在無(wú)動(dòng)力的或反向流動(dòng)狀態(tài)時(shí)的垂直剖視圖2是沿圖1的線2—2所取的滑塊機(jī)構(gòu)的剖視圖；圖3是示出本發(fā)明第一個(gè)經(jīng)變動(dòng)的實(shí)施例的相應(yīng)于圖2的剖視圖；圖4是示出本發(fā)明的第二個(gè)經(jīng)變動(dòng)的實(shí)施例的相應(yīng)于圖2的剖視圖；圖5圖示出傳統(tǒng)的驅(qū)動(dòng)平面定向和作用在定向平面上的力；以及圖6至8是圖4實(shí)施例的受力示意圖。
在圖1中，標(biāo)號(hào)10總的表示僅部分圖示的一個(gè)下側(cè)氣密的渦旋式壓縮機(jī)。渦旋式壓縮機(jī)10包括一帶有一個(gè)環(huán)繞圈件12—1的軌道式運(yùn)行渦旋體12和一帶有一個(gè)環(huán)繞圈件14—1的固定渦旋體14。軌道式運(yùn)行渦旋本12具有一帶容置滑塊20的孔12—3的轂12—2。A—A線代表曲軸30的軸線而B—B線代表孔12—3的軸線及軌道式運(yùn)行渦旋體12的環(huán)繞圈件的中心線，所述軌道式運(yùn)行渦旋體的軸線沿軌道繞固定渦旋體14的中心線運(yùn)行。
最好如圖2所示，曲軸30的驅(qū)動(dòng)銷軸部分30—1具有一由C點(diǎn)表示的軸線C—C，并容置在滑塊20的伸長(zhǎng)的或“D”形凹槽(20—1)內(nèi)以便驅(qū)動(dòng)銷軸30—1的桶形驅(qū)動(dòng)區(qū)域30—2可以與滑塊20的平面20—2相嚙合。當(dāng)驅(qū)動(dòng)銷軸30—1處在驅(qū)動(dòng)位置時(shí)，平面20—2基本與含有軸線A—A、B—B及C—C的一個(gè)平面平行?；瑝K20在軸承24內(nèi)旋轉(zhuǎn)和與曲軸30一起作為一個(gè)組件運(yùn)動(dòng)并具有相對(duì)于軌道式運(yùn)行的渦旋體12的轂12—2的相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而所述渦旋體12通過十字聯(lián)軸節(jié)28保持一軌道式運(yùn)行。與軸承24和轂12—2一起作為組件的滑塊20的往復(fù)運(yùn)動(dòng)是在運(yùn)行過程中可發(fā)生在滑塊20和曲軸30的驅(qū)動(dòng)銷30—1之間的唯一有效的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。這個(gè)運(yùn)動(dòng)范圍在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)一般約為0.001英寸。在起動(dòng)、停機(jī)過程中或每當(dāng)被捕集在兩渦旋體之間的液體驅(qū)動(dòng)與固定渦旋體14分開的軌道式運(yùn)行渦旋體12時(shí)，就可發(fā)生一較大的運(yùn)動(dòng)范圍。
如圖1中所示，環(huán)繞圈件12—1和14—1可徑向地分開以便在流出口14—2和處在吸入壓力下的殼體11的內(nèi)部之間存在一個(gè)無(wú)阻礙的連續(xù)反向流程?；瑝K20相對(duì)于驅(qū)動(dòng)銷軸30—1的位置，如圖1和2所示，表示當(dāng)壓縮機(jī)10無(wú)動(dòng)力供給時(shí)或處在反向流動(dòng)狀態(tài)下的各零件的位置是由于多個(gè)貝氏彈簧墊圈(Belleville washers)36的偏壓作用實(shí)現(xiàn)的。驅(qū)動(dòng)銷軸30—1有一橫向孔30—3，它通過環(huán)形肩30—4與沉孔30—5隔離。管形嵌件32具有內(nèi)螺紋并可滑動(dòng)安裝在孔30—3內(nèi)。導(dǎo)向銷34具有一個(gè)與凹槽20—1的弧度互補(bǔ)的圓形頭部34—1、一通過肩34—2與所述頭部34—1隔開的第一圓柱體部分34—3和一具有外螺紋且通過肩34—4與所述第一圓柱體部分34—3隔開的第二縮徑圓柱體部分34—5。貝氏彈簧墊圈組36被設(shè)置在一圓柱體部分34—3上，然后將管形嵌件32擰到縮徑圓柱體部分34—5上直到嵌件32與肩34—4貼合為止。由銷34、貝氏彈簧墊圈組36和管形嵌件32構(gòu)成的組件被設(shè)置在驅(qū)動(dòng)銷軸30—1內(nèi)以便使管形嵌件32在孔30—3內(nèi)而貝氏彈簧墊圈組36和圓柱體部分34—3至少部分地位于沉孔30—5內(nèi)(如圖2中所示)。當(dāng)如圖1和2所示那樣裝配好后，貝氏彈簧墊圈組就座靠在肩34—2和肩30—4上，由此通過移動(dòng)轂12—2使A—A軸線與B—B軸線分開并由此軌道式移動(dòng)渦旋體12。如果彈簧墊圈組36的自由長(zhǎng)度是足夠的話，則導(dǎo)向銷34和驅(qū)動(dòng)銷軸30—1就可在由含有軸線A—A、B—B和C—C的平面以及沿平面20—2所確定的完全相反的位置與凹槽20—1的壁相接觸。
從在圖1和2所示位置上的零件開始，假定壓縮機(jī)10被關(guān)掉，并且設(shè)置在壓縮機(jī)中的致冷系統(tǒng)已允許在壓力上平衡，則起動(dòng)壓縮機(jī)10將是比較容易的，因?yàn)榇藭r(shí)環(huán)繞圈件12—2和14—1未接觸因而不能捕集被壓縮的氣體。此外，由于軌道式運(yùn)行的渦旋體12是從一較小的軌道半徑開始的，作為扭矩減小的結(jié)果使任何摩擦扭矩阻力減到最小程度。隨著曲軸30按如圖1和2中箭頭所示逆時(shí)針方向旋轉(zhuǎn)便可產(chǎn)生離心力，所述離心力使B—B軸線并由此使軌道式運(yùn)行的渦旋體12移離它所圍繞旋轉(zhuǎn)的軸線A—A。當(dāng)渦旋體12在離心力作用下運(yùn)行時(shí)，它便克服彈簧組36的偏壓力，由此使銷34的頭部34—1向沉孔30—5運(yùn)動(dòng)，并使管形嵌件32進(jìn)一步移入孔30—3中。銷34的運(yùn)動(dòng)通過環(huán)繞圈件12—1與14—1的接觸或通過彈簧組36由于其偏壓力增大或被壓縮到其最小高度而受到限制。只要產(chǎn)生足夠的離心力則壓縮機(jī)的運(yùn)行就可滿足要求。如果由于在太低的轉(zhuǎn)速運(yùn)行或由于無(wú)動(dòng)力供給壓縮機(jī)10而使曲軸30的旋轉(zhuǎn)速度不能產(chǎn)生足夠的離心力，則彈簧組36的偏壓力將使軸線B—B并由此使軌道式運(yùn)行渦旋體12朝向軸線A—A運(yùn)動(dòng)從而使環(huán)繞圈件12—1與14—1分離而產(chǎn)生一通過壓縮機(jī)的連續(xù)無(wú)阻的流程以允許壓力平衡在吸入壓與流出壓之間。當(dāng)這個(gè)連續(xù)無(wú)阻的流程發(fā)生時(shí)，由于作用在軌道式運(yùn)行渦旋體12上的力使其反轉(zhuǎn)運(yùn)行，扭轉(zhuǎn)因力矩臂縮短而減小。在壓力平衡后，扭矩為零。環(huán)繞圈件12—1和14—1將保持分開直到壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速增加到足夠程度或重新起動(dòng)壓縮并上升到足夠的轉(zhuǎn)速為止。
為實(shí)現(xiàn)較大程度的扭矩減小，使軌道式運(yùn)行的渦旋體12在設(shè)計(jì)給定的限制范圍內(nèi)盡可能多地徑向地向內(nèi)移動(dòng)。這可以通過量定滑塊20內(nèi)的D形凹槽20—1尺寸及量定驅(qū)動(dòng)銷軸30—1的外徑尺寸和使驅(qū)動(dòng)銷軸30—1相對(duì)于曲軸中心線C—C定位的組合來(lái)實(shí)現(xiàn)。這些變動(dòng)必須與其它的設(shè)計(jì)約束一致。當(dāng)然，行程不能很大以使軌道半徑太小以致在起動(dòng)時(shí)不能為軌道式運(yùn)行渦旋體12供給能量。
滑塊/偏心驅(qū)動(dòng)型式的機(jī)構(gòu)可以制作得使環(huán)繞圈件12—1與14—1相接觸的慣性負(fù)荷是通過作用在偏心桶形驅(qū)動(dòng)區(qū)域30—2的徑向氣體負(fù)荷和別的負(fù)荷抵消的，其大小等于Ftgtanθ，其中Ftg是切向氣體負(fù)荷而角θ是一設(shè)計(jì)特征值。θ最好具有這樣一個(gè)值，即在環(huán)繞圈件脫離阻止它們分開的摩擦負(fù)荷所要求的速度時(shí)可實(shí)現(xiàn)上述負(fù)荷的抵消。設(shè)計(jì)特征值，角θ在圖3中示出，它與圖2的不同點(diǎn)在于滑塊120上的凹槽20—1是重新定位使得平面20—2處在與由A—A和B—B軸線所確定平面成一θ角的位置上。結(jié)果是含有軸線A—A和C—C的平面是處在與含有軸線B—B和C—C的平面成θ角的位置上。圖3所示的結(jié)構(gòu)除了運(yùn)行情況不同外其它方面都與圖2所示的結(jié)構(gòu)相同。當(dāng)電動(dòng)機(jī)(未圖示)被斷開時(shí)，作用在彈簧36上的附加分離力將開始起作用。因此大約當(dāng)mRoω2＜Ftgtanθ＋Frg－Ftgμ＋彈簧偏壓力時(shí)環(huán)繞圈件12—15與14—1將分開。
其中，m是軌道式運(yùn)行渦旋體12和滑塊20的組合質(zhì)量；Ro是在完全供給能一位置時(shí)的軌道半徑；ω是在環(huán)繞圈件開始分離時(shí)，壓縮機(jī)/曲軸的轉(zhuǎn)速；Ftg是切向氣體作用力；Frg是徑向氣體作用力；μ是20—2與30—2間的摩擦系數(shù)，這樣，實(shí)際上圖3的裝置對(duì)圖2結(jié)構(gòu)添加了另一個(gè)環(huán)繞圈件的分離機(jī)構(gòu)。
圖4的裝置，除了彈簧偏壓結(jié)構(gòu)已被去掉外與圖3的裝置相同。因而當(dāng)mRoω2＜Ftgtanθ＋Frg－Ftgμ時(shí)環(huán)繞圈件12—1與14—1的分開將大致地發(fā)生。
由角θ確定的驅(qū)動(dòng)銷軸130—1的桶形驅(qū)動(dòng)區(qū)域130—2的取向?qū)嚎s機(jī)效率具有實(shí)質(zhì)性作用，因?yàn)檫@個(gè)取向能夠影響到環(huán)繞圈件12—1與14—1的側(cè)面是否相互接觸并有效地密封。如上面所討論那樣，在停機(jī)或動(dòng)力中斷過程中，由于環(huán)繞圈件12—1與14—1的分開并使它們保持分開，上述相同作用可有助于防止軌道式運(yùn)行的渦旋體12的反向轉(zhuǎn)動(dòng)。然而，對(duì)于正常運(yùn)行中與對(duì)于在停機(jī)過程中使環(huán)繞圈件12—1與14—1保持分開的最佳平面取向不一定是相同的，因此就可以要求一個(gè)在這兩個(gè)目標(biāo)之間的折衷辦法。
圖5示出圖2取樣彈簧后的傳統(tǒng)驅(qū)動(dòng)平面的取向。如圖5中所示，作用在滑塊上的驅(qū)動(dòng)力F驅(qū)動(dòng)直接抵消切向氣體作用力F切向。它們大小相等但方向相反。相反，在圖6圖示的結(jié)構(gòu)中，驅(qū)動(dòng)平面30—2已經(jīng)以圖3和4所示方式重新取向并已在前面已予以說(shuō)明。如圖6中所示，所述驅(qū)動(dòng)力F驅(qū)動(dòng)垂直于驅(qū)動(dòng)面30—2和從動(dòng)面20—2。然而，如圖所示，F(xiàn)驅(qū)動(dòng)具有一個(gè)與F切向大小相等方向相反的矢量分力F’驅(qū)動(dòng)和一個(gè)由徑向氣本作用力F切向作用的第二矢量分力F″驅(qū)動(dòng)，F(xiàn)徑向趨向于使環(huán)繞圈件12—1與14—1分開。
現(xiàn)參照?qǐng)D7，點(diǎn)A是軸的旋轉(zhuǎn)中心線，點(diǎn)X是在正常運(yùn)行(完全供給能量的位置)時(shí)滑塊20的中心線，而點(diǎn)Y是當(dāng)滑塊通過沿平面20—2滑動(dòng)而移動(dòng)，已發(fā)生有軌道式運(yùn)行的環(huán)繞圈件側(cè)面的分離且存在有從流出口向吸入口的氣體通路時(shí)的滑塊20的中心線。角θ代表平面20—2相對(duì)于與通過點(diǎn)A和X的直線平行的一條直線的取向。因此它是一個(gè)固定的設(shè)計(jì)特征值。角α是在通過點(diǎn)A和X的直線與通過點(diǎn)A和Y的直線之間形成的角度。在切向氣體作用力F切向的作用線與驅(qū)動(dòng)力F驅(qū)動(dòng)的作用線間的角度用α＋θ表示?，F(xiàn)參照?qǐng)D8，在α＋θ與滑塊20已運(yùn)動(dòng)的量之間的關(guān)系可由三角公式推導(dǎo)出即α＋θ＝sin-1〔(Ro/r)sinθ〕；這里Ro＝在完全供給能量位置(滑塊中心線在X)時(shí)的軌道半徑，Ro＝從X至A的距離而r＝當(dāng)某種程度的環(huán)繞圈件側(cè)面存在分離(滑塊中心線在Y點(diǎn)上)(r＝從Y至A的距離)時(shí)的軌道半徑。
對(duì)此公式的研究表明，驅(qū)動(dòng)力F驅(qū)動(dòng)和切向氣體作用力F切向之間的角度α＋θ隨著滑塊沿平面運(yùn)動(dòng)且相應(yīng)地發(fā)生渦旋環(huán)繞圈件分離的變化而變化的。
明確地說(shuō)，當(dāng)θ＞O的情況時(shí)，(正角θ在圖7中確定)，隨著軌道半徑的r減小，α＋θ增大，即環(huán)繞圈件側(cè)面分離增大，其結(jié)果是，當(dāng)環(huán)繞圈件分離量增大(此處圖7中所示的符號(hào)慣例這樣定，即正值增加分離，而負(fù)值與之相反)時(shí)，在圖6中所確定的用于分開環(huán)繞圈件的法向反作用力的分力F″驅(qū)動(dòng)增大。
這種作用情況只是存在于具有θ＞O的設(shè)計(jì)中。再考察上述公式，當(dāng)θ＝O時(shí)，不管在環(huán)繞圈件側(cè)面分離過程中滑塊20運(yùn)動(dòng)量多大，α＋θ等于O。這樣，當(dāng)圖5中所示的具有θ＝O的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)不能顯示上面所討論的作用情況。
這種工作情況的意義是θ＞O的那些設(shè)計(jì)可實(shí)現(xiàn)兩方面的好處。首先是可產(chǎn)生一個(gè)使環(huán)繞圈件分離的分力(這在前面已予以說(shuō)明)。第二，由于一旦分離開始，在分離進(jìn)展時(shí)，分離力大小是增大的，從而實(shí)現(xiàn)正值的分開作用。這兩上好處對(duì)本發(fā)明的目的都是有用的。
上面應(yīng)用于圖4的說(shuō)明如增加彈簧偏壓力可適用于圖3。
雖然上面圖示說(shuō)明了本發(fā)明的一些較佳實(shí)施例，但是熟悉本技術(shù)的人還可想到別的改進(jìn)。因此本發(fā)明僅僅要由所附權(quán)利要求書的范圍來(lái)限制。
權(quán)利要求
1.一種渦旋式壓縮機(jī)裝置(10)，它包括一對(duì)渦旋體(12，14)，其中之一為軌道式運(yùn)行渦旋體，一滑塊(20)和一曲軸(30)，其中，所述的軌道式渦旋體具有帶孔的轂(12—2)，所述孔具有一軸線(B—B)并容置所述的滑塊(20)，所述曲軸(30)具有一旋轉(zhuǎn)軸線(A—A)和容置在所述滑塊孔(20—1)內(nèi)的驅(qū)動(dòng)銷軸(30—1)，所述銷軸和滑塊之一具有一個(gè)與所述銷軸和滑塊的另一個(gè)正常地嚙合的平面(20—2，30—2)，在滑塊上的所述孔大于所述銷軸，通常銷軸與轂孔是同軸線的，所述驅(qū)動(dòng)銷軸在正常運(yùn)行過程中通過滑塊動(dòng)作以驅(qū)動(dòng)所述的軌道式運(yùn)行渦旋體，而在反轉(zhuǎn)運(yùn)行時(shí)，所述軌道式運(yùn)行的渦旋體趨向于通過滑塊動(dòng)作以驅(qū)動(dòng)銷軸和曲軸，而在停機(jī)時(shí)通過所述壓縮機(jī)裝置平衡壓力，以及所述反向旋轉(zhuǎn)保護(hù)裝置，其特征在于，所述的軌道式運(yùn)行的渦旋體和滑塊沿著在第一位置和第二位置之間的所述平面相對(duì)于驅(qū)動(dòng)銷軸是可移動(dòng)的，在所述第一位置中，所述軌道式運(yùn)行的渦旋體在正常運(yùn)行過程中與成對(duì)渦旋體中的另一個(gè)相嚙合，而在第二位置中，所述軌道式運(yùn)行渦旋體在減速和任何趨向反轉(zhuǎn)運(yùn)行和壓力平衡時(shí)，與成對(duì)渦旋體中的另一個(gè)相分離，在正常運(yùn)行過程中，完全由所述軌道式運(yùn)行渦旋體及滑塊的運(yùn)動(dòng)所產(chǎn)生的離心力趨向于使軌道式運(yùn)行旋渦體和滑塊保持在所述第一位置中；還包括一裝置(36-θ)，它在與減速和反轉(zhuǎn)運(yùn)行相聯(lián)系的工況時(shí)，使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊沿所述平面從所述第一位置向第二位置移動(dòng)，從而使所述成對(duì)的渦旋體分開，一個(gè)無(wú)阻礙的流程是通過所述壓縮機(jī)裝置建立的而由氣體負(fù)荷產(chǎn)生的反轉(zhuǎn)扭矩通過軌道半徑的減小而減小。
2.如權(quán)利要求1所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述用于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊從所述第一位置向第二位置移動(dòng)的裝置包括彈簧裝置(36)。
3.如權(quán)利要求2所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述彈簧裝置以一種能使所述成對(duì)的渦旋體徑向分離的方式作用在所述滑塊與所述驅(qū)動(dòng)銷軸之間。
4.如權(quán)利要求2所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述用于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊從所述第一位置移向第二位置的裝置還包括以由所述旋轉(zhuǎn)軸線和所述孔的軸線限定的平面與所述驅(qū)動(dòng)銷軸和所述滑塊之間的一作用線形成一銳角(θ)。
5.如權(quán)利要求4所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述銳角是在5°與30°之間。
6.如權(quán)利要求1所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述用于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊從所述第一位置移向第二位置的裝置包括以由所述旋轉(zhuǎn)軸線和所述孔軸線所限定的平面與所述驅(qū)動(dòng)銷軸和所述滑塊之間一作用線形成一銳角(θ)。
7.如權(quán)利要求6所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述銳角是在5°與30°之間。
8.如權(quán)利要求1所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述用于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊從所述第一位置移向所述第二位置的裝置包括在所述第一位置中的在所述驅(qū)動(dòng)銷軸和所述滑動(dòng)塊之間的第一作用線與在所述第二位置中的在所述驅(qū)動(dòng)銷軸和所述滑塊之間的第二作用線。
9.如權(quán)利要求1所述的渦旋式壓縮機(jī)裝置，其特征在于，所述用于使軌道式運(yùn)行渦旋體和滑塊從所述第一位置移向所述第二位置的裝置，包括當(dāng)所述成對(duì)的旋渦體在所述第一和第二位置之間徑向分離時(shí)所述驅(qū)動(dòng)銷軸與滑塊之間有連續(xù)變化的作用線。
全文摘要
在一種渦旋式壓縮機(jī)中，在有利于反轉(zhuǎn)運(yùn)行的狀態(tài)下，渦旋體環(huán)繞圈件分開時(shí)得以提供一個(gè)通過渦旋體的連續(xù)無(wú)阻的流程。彈簧偏壓力，驅(qū)動(dòng)接觸區(qū)域和/或作用力區(qū)域的重新定位可以單獨(dú)或以組合方式使用以產(chǎn)生環(huán)繞圈件的分離。
文檔編號(hào)F04C18/02GK1130724SQ95121340
公開日1996年9月11日 申請(qǐng)日期1995年12月20日 優(yōu)先權(quán)日1994年12月21日
發(fā)明者斯蒂芬L·舒爾德斯, 托馬斯R·巴里托 申請(qǐng)人:運(yùn)載器有限公司