專利名稱：：兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型盾構(gòu)施工方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及隧道施工
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體地說涉及一種兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型隧道的盾構(gòu)施工方法。
背景技術(shù)：
：盾構(gòu)施工過程中會引起土體內(nèi)應(yīng)力的變化，改變土體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，引起隧道周邊一定范圍內(nèi)的地層移動。當(dāng)兩線隧道近接施工時，必然存在復(fù)雜的相互影響，尤其是先建隧道將會受到后建隧道施工的影響；而且隧道先后施工存在對地層的多次擾動和影響的疊加，容易使地表沉降超限。若同時存在小半徑、大縱坡、淺覆土的復(fù)合線型情況，必將存在更為復(fù)雜的相互影響，地表位移更易超限，極大地增加施工的難度。小半徑隧道盾構(gòu)推進(jìn)時軸線控制難度大，隧道時時處于急轉(zhuǎn)彎狀態(tài)，管片超裝量較大，施工人員如不能很好控制，將造成超裝滯后、盾構(gòu)與管片之間卡殼、管片碎裂等情形；并且曲線的半徑過小，盾構(gòu)作用于管片后座的側(cè)向分力很容易使成環(huán)管片外移，產(chǎn)生管片環(huán)的高差，同時，已經(jīng)建成的隧道在盾構(gòu)的推力作用下，極易產(chǎn)生偏移。隧道上方覆土層淺，盾構(gòu)推進(jìn)對地表的影響極大，機(jī)頭容易上飄，易造成地表沉降、竄漿或塌方冒頂。大縱坡區(qū)段盾構(gòu)施工過程中容易發(fā)生動力車脫車自走、盾構(gòu)滑出臺架等危險。從既有工程實(shí)例來看，有兩線立交掘進(jìn)、小半徑曲線掘進(jìn)、大縱坡掘進(jìn)、淺覆土掘進(jìn)等單個線形和簡單立交的盾構(gòu)掘進(jìn)的施工方法，還未見有在兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型情況下盾構(gòu)施工方法的文獻(xiàn)報道。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于提供一種兩線立交、小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型隧道的盾構(gòu)施工方法，使復(fù)雜線型情況下的地表位移和隧道結(jié)構(gòu)變形控制在限定范圍內(nèi)，以保障隧道施工和周圍環(huán)境的安全。為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明通過二維有限元數(shù)值模擬試驗(yàn)和離心試驗(yàn)預(yù)測技術(shù)，分析了小半徑及立交相關(guān)工況，確定了以下技術(shù)方案，兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型盾構(gòu)施工方法，包括有以下步驟1)、數(shù)值模擬分析確定兩線立交的推進(jìn)順序采用二維數(shù)值模擬，根據(jù)隧道推進(jìn)順序的不同模擬兩個工況，即"先施工上方隧道，后施工下方隧道"(工況1)和"先施工下方隧道，后施工上方隧道"(工況2)兩個順序，計算分析兩工況下后行隧道盾構(gòu)施工引起的先建隧道位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化。根據(jù)模擬試驗(yàn)結(jié)果選擇的盾構(gòu)施工順序?yàn)?先施工下方隧道，后施工上方隧道"，該工況條件下后行盾構(gòu)施工引起的先建隧道位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力增量均較小。2)、選擇盾構(gòu)機(jī)型結(jié)合復(fù)雜線型具體情況，通過詳細(xì)的盾構(gòu)機(jī)方案優(yōu)化比選，確定了安裝有仿形刀，可控制超挖范圍的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)進(jìn)行施工。盾構(gòu)機(jī)最好選擇安裝2把仿形刀，超挖范圍達(dá)100mm，水平鉸接角度可達(dá)+1.5°的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)。由于盾構(gòu)增加了鉸接部分，使盾構(gòu)切口至支撐環(huán)，支撐環(huán)至盾尾都形成活體，增加了盾構(gòu)的靈敏度，使其在施工過程中，對隧道的軸線控制更加方便，管片外弧碎裂和管片滲水等情況可得以改善，并且可根據(jù)推進(jìn)軸線情況進(jìn)行超挖量的控制，便于施工的順利進(jìn)行和隧道變形的有效控制。3)、對地表、地層采取輔助加強(qiáng)措施(1)隧道管片壁后注漿加固①先建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道施工前，通過先建隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m，以加強(qiáng)隧道兩側(cè)的土體強(qiáng)度，待土體達(dá)到一定強(qiáng)度后，才進(jìn)行后建隧道的施工。②后建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道每掘進(jìn)完成5環(huán)，及時通過隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m，每環(huán)有5個注漿孔；在立交段增設(shè)注漿孔管片，每環(huán)有16個注漿孔。(2)己建隧道內(nèi)壓重在兩線立交段，后建隧道開挖后，先建隧道上方由于應(yīng)力釋放而使其失去原有的平衡狀態(tài)，引起隧道及周圍土體一定程度上的"回彈"。因此在后建隧道盾構(gòu)推進(jìn)前，在先建隧道內(nèi)采用袋裝鋼渣進(jìn)行壓重壓重范圍立交交叉點(diǎn)前后各15m，共30m;壓重重量5t/m;壓重時間盾構(gòu)開挖面前3環(huán)，后建隧道每推進(jìn)一段，及時在先建隧道內(nèi)壓重一段；分期卸載盾構(gòu)通過立交段后，待洞內(nèi)注漿加固土體達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，適時調(diào)整分期卸載重量以及卸載時間。(3)地表壓重在淺覆土段盾構(gòu)掘進(jìn)時對地表采用袋裝鋼渣壓重，壓重范圍，橫向以隧道中線為中心，左右兩側(cè)各6m，共寬12m;縱向淺覆土段整段。該段土層平均比重為1850kg/m3，盾構(gòu)直徑為6.34m，地表壓重重量(kg/m2)按下式計算W-1850(6.34-H)，式中W為地表單位面積壓重，H為隧道覆土厚度，換算覆土厚度應(yīng)》1D(D為盾構(gòu)直徑)。待滿足覆土要求后方可通過盾構(gòu)。隧道施工完成后，待洞內(nèi)注漿漿液達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載上部壓重，同時對隧道變形、隆起進(jìn)行監(jiān)測，并據(jù)監(jiān)測結(jié)果調(diào)整卸載時間和卸載值。(4)地基加固隧道頂覆土厚度小于0.6D(3.8m)的淺覆土地段須進(jìn)行覆土措施處理，采用深層攪拌加固，加固范圍為由地面至隧道底下3m。地基加固后的指標(biāo)為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu》0.8MPa，滲透系數(shù)K《lXl(T8cm/s。(5)設(shè)置抗浮板在淺覆土段地表設(shè)混凝土抗浮板，板厚70cm，抗浮板兩側(cè)設(shè)d)600鉆孔抗拔樁，樁長為板下27m，單樁抗拔力350KN，以滿足運(yùn)營時隧道抗浮要求。4)、選擇管片輔助措施(1)管片寬度選擇及排版管片楔形環(huán)采用寬l.Om管片，楔形量為32.34mm，小半徑曲線段設(shè)計管片排版采用6環(huán)1.Om寬楔形+1環(huán)1.2m寬直線環(huán)。通過計算對小半徑曲線地段的管片楔形量進(jìn)行檢算.-半徑R=230mL1/R1=L2/R2即Ll/233.l=L2/226.9得Ll二l.027325L2內(nèi)、外弧長差值為AL二LI-L2=0.027325L2當(dāng)管片寬度為1.0m時，L2&1.0m時，AL=27.32mm設(shè)計楔形量AL'=32.34ram>AL=27.32mmR=230m小半徑圓曲線段設(shè)計管片排版采用6環(huán)1.0m寬楔形+1環(huán)1.2m寬直線環(huán)7.2AL=196.70rnm，6AL，=194.04mm,7.2AL—6AL，=2.66腿以上計算可知，6環(huán)1.Om寬楔形+1環(huán)1.2m寬直線環(huán)的排版方式很好的擬合了!^230m小半徑圓曲線。小半徑管片配筋從120kg/n^增加為180kg/m3，增大1.5倍。(2)隧道內(nèi)設(shè)縱向加勁肋利用彈性地基梁模型對小半徑曲線地段盾構(gòu)施工時隧道結(jié)構(gòu)的縱向受力和變形進(jìn)行研究，確定管片加強(qiáng)肋方案，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。①先建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋針對后建上方隧道施工對己建下方隧道的影響，在下方隧道靠近開挖面前20m，后20m，共40m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋。加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接，從而將隧道縱向連接起來，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。②后建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋針對后建隧道在立交段全部位于小半徑曲線上，隧道縱向位移較大，在后建隧道靠近開挖面后60m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋以增強(qiáng)隧道縱向剛度，控制其縱向位移。加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接，從而將隧道縱向連接起來，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。5)、盾構(gòu)推進(jìn)過程設(shè)定合適的初始盾構(gòu)參數(shù)進(jìn)行施工，在施工過程中根據(jù)監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行調(diào)整，優(yōu)化盾構(gòu)參數(shù)。先行隧道盾構(gòu)施工完成后通過隧道內(nèi)預(yù)埋注漿孔進(jìn)行注漿加固，隧道內(nèi)設(shè)加勁肋、橫向支撐體系，加強(qiáng)螺栓復(fù)緊，為后行隧道盾構(gòu)施工提供有利條件；后行隧道盾構(gòu)施工時，通過采取洞內(nèi)注漿加固、設(shè)置加勁肋、抗浮板、地表壓重等措施，以減小對先建隧道影響。(1)土壓力設(shè)定值以開挖面前端土體略微隆起0.51.0mm為宜。(2)出土量控制控制盾構(gòu)出土量為理論計算量的98%，同時視監(jiān)測情況合理調(diào)整出土量。(3)推進(jìn)速度推進(jìn)速度控制在2cm/min，既可避免因推力過大而引起的側(cè)向壓力的增大，又能減小盾構(gòu)推進(jìn)過程中對周圍土體的擾動。(4)注漿量同步注漿量為2.62.8mV環(huán)，漿液稠度911cm。每拼裝兩環(huán)即對后面兩環(huán)管片進(jìn)行復(fù)合早凝漿液二次壓注，二次注漿壓力控制在0.3Mpa以下；注漿流量控制在1015L/min，注漿量0.5mV環(huán)。漿液配比采用水泥氯化鈣水玻璃二30:1:1，水灰比為0.6。(5)管片拼裝管片采用通縫拼裝。為控制盾構(gòu)推進(jìn)軸線，管片拼裝嚴(yán)格采取"居中拼裝"。若管片無法居中拼裝，且曲線管片無法滿足糾偏時，應(yīng)采用軟木楔子進(jìn)行調(diào)整，使管片處于較理想狀態(tài)。同時管片拼裝中加強(qiáng)螺栓緊固檢查，及時做好復(fù)擰工作，必要時對隧道內(nèi)凸面縱向螺栓采用槽鋼進(jìn)行固定。(6)盾構(gòu)推進(jìn)每環(huán)推進(jìn)結(jié)束后，必須擰緊當(dāng)前環(huán)管片的連接螺栓，并在下環(huán)推進(jìn)時進(jìn)行復(fù)緊，克服作用于管片推力產(chǎn)生的垂直分力，減少成環(huán)隧道浮動。盾構(gòu)上坡推進(jìn)時，盾構(gòu)很容易發(fā)生"上拋"現(xiàn)象。故盾構(gòu)坡度每次向上糾偏小于0.2%，調(diào)整好土壓力設(shè)定值，以切口土體不隆起或少隆起為主。(7)隧道內(nèi)水平運(yùn)輸施工過程中采用電機(jī)車作為水平運(yùn)輸?shù)臓恳齽恿?，該機(jī)車在32.5。；坡度上運(yùn)行時僅搭載3塊管片上坡，滿車下坡。該段電機(jī)車運(yùn)行速度控制在3km/h內(nèi)，設(shè)置具有安全、可靠的制動裝置。6)、軸線控制及施工監(jiān)測(1)軸線控制在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中，要加強(qiáng)對推進(jìn)軸線的控制。曲線推進(jìn)時盾構(gòu)實(shí)際上應(yīng)處于曲線的切線上，因此推進(jìn)的關(guān)鍵是確保對盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)的控制。為了使隧道軸線最終偏差控制在規(guī)范要求的范圍內(nèi)，盾構(gòu)掘進(jìn)時，考慮給隧道預(yù)留一定的偏移量。根據(jù)理論計算和和上海相關(guān)施工實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)的綜合分析，同時需考慮掘進(jìn)區(qū)域所處的地層情況，在兩條出入段線隧道掘進(jìn)過程中，設(shè)置向曲線內(nèi)側(cè)的預(yù)偏量為30mm左右。曲線推進(jìn)時做到勤測勤糾，而每次的糾偏量應(yīng)盡量小，確保楔形塊的環(huán)面始終處于曲率半徑的徑向豎直面內(nèi)，管片糾偏采用低壓石棉橡膠板，以減少位移和管片碎裂現(xiàn)象的發(fā)生，從而達(dá)到有效控制軸線和地層變形的目的。由于線路的急轉(zhuǎn)彎，測量吊籃間距(25環(huán))較小，靠近開挖面的管片在側(cè)向壓力的作用下可能發(fā)生位移，為確保導(dǎo)線點(diǎn)的精確性，每推進(jìn)5環(huán)復(fù)測一次導(dǎo)線點(diǎn)。盾構(gòu)隧道推進(jìn)采用自動測量系統(tǒng)，推進(jìn)時每3min自動測量一次盾構(gòu)姿態(tài)。(2)測量控制①隧道施工軸線控制測量建立高精度導(dǎo)線控制網(wǎng)，采取強(qiáng)制歸心，將點(diǎn)位建立在區(qū)間隧道附近較穩(wěn)定的建筑物上。高程控制點(diǎn)為II等水準(zhǔn)網(wǎng)，遠(yuǎn)離施工區(qū)。通過控制網(wǎng)，用方向線法或投點(diǎn)法，將地面坐標(biāo)向井下傳遞，并在井內(nèi)組成小控制網(wǎng)向隧道內(nèi)傳遞。隧道內(nèi)一定間隔2530m距離設(shè)置一個測量吊籃，測量點(diǎn)位強(qiáng)制歸心，作為隧道導(dǎo)線傳遞點(diǎn)。②地面沉降控制測量采用地表和深層觀測相結(jié)合的方法。沿盾構(gòu)推進(jìn)軸線，在地表布設(shè)沉降觀測點(diǎn)。出洞區(qū)30m范圍內(nèi)每環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)，正常推進(jìn)段，每5環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)。每間隔50環(huán)設(shè)一沉降觀測斷面，30m出洞區(qū)增加二條斷面，每斷面布設(shè)七個觀測點(diǎn)。在線路兩側(cè)重要建筑物上，每側(cè)各設(shè)若干個沉降觀察標(biāo)志。重點(diǎn)保護(hù)建筑物上除設(shè)置沉降觀測點(diǎn)外，還設(shè)置位移和傾角觀測點(diǎn)，采用測斜儀、傾角觀測儀等進(jìn)行監(jiān)控。每天兩次測量盾構(gòu)機(jī)刀盤前20m、盾尾后30m地面監(jiān)測點(diǎn)的沉降量，經(jīng)計算分析后，作為設(shè)定盾構(gòu)推進(jìn)參數(shù)的依據(jù)。每月將已施工線路監(jiān)測點(diǎn)聯(lián)測一遍。③盾構(gòu)推進(jìn)測量盾構(gòu)機(jī)拼裝后，應(yīng)進(jìn)行盾構(gòu)縱向軸線和徑向軸線測量，其主要測量內(nèi)容包括刀口、機(jī)頭與機(jī)尾連接中心、盾尾之間的長度測量；盾構(gòu)外殼長度測量；盾構(gòu)刀口、盾尾和支承環(huán)的直徑測量。盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)時姿態(tài)測量應(yīng)包括其與線路中線的平面偏離、高程偏離、縱向坡度、橫向旋轉(zhuǎn)和切口里程的測量，各項(xiàng)測量誤差滿足以下要求平面、高程偏離值士5mm，里程偏離值土5mm，橫向旋轉(zhuǎn)角±3"，縱向坡度±1%。，切口里程土10mm。以盾構(gòu)中心軸線作為X軸、垂直于軸線方向?yàn)閅軸、Z軸即為高程方向，刀盤中心作為坐標(biāo)圓點(diǎn)。在刀盤后面固定螺桿盾構(gòu)姿態(tài)的測量前點(diǎn)。利用激光站支架置鏡在盾構(gòu)主機(jī)支架上設(shè)一個支導(dǎo)線點(diǎn)、然后置鏡支導(dǎo)線點(diǎn)后視激光站導(dǎo)線點(diǎn)測出A、B、C三點(diǎn)的大地坐標(biāo)。因?yàn)锳、B、C三點(diǎn)相對于OIO坐標(biāo)軸有固定關(guān)系，根據(jù)A、B、C三點(diǎn)的實(shí)測坐標(biāo)利用三維坐標(biāo)轉(zhuǎn)換關(guān)系就能定出OIO的實(shí)際位置及刀盤中心O的坐標(biāo)，利用O點(diǎn)的實(shí)測坐標(biāo)就能計算出盾構(gòu)的實(shí)際里程以及前后參考點(diǎn)的俯仰情況，根據(jù)A、C兩點(diǎn)的理論高差和實(shí)測高差就能計算出盾構(gòu)的具體旋轉(zhuǎn)情況，根據(jù)姿態(tài)的實(shí)測通過調(diào)整千斤頂和注漿壓力來對盾構(gòu)進(jìn)行糾偏以達(dá)到盾構(gòu)能按預(yù)定位置掘進(jìn)。④隧道沉降測量在盾構(gòu)施工全過程中設(shè)立一定數(shù)量的隧道沉降觀測標(biāo)志，曲線段每10米設(shè)一點(diǎn)，直線段每20米一點(diǎn)，設(shè)在拱底塊的兩肩上。測試頻率為離推進(jìn)面20米范圍之內(nèi)時，l次/天；離推進(jìn)面20米至50米范圍時，l次/2天；離推進(jìn)距離大于50米范圍時，l次/周。隧道貫通后一個月一次，沉降穩(wěn)定后改為兩個月一次，直至驗(yàn)收。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是本發(fā)明結(jié)合復(fù)雜線型具體情況，通過詳細(xì)的盾構(gòu)機(jī)方案優(yōu)化比選，確定了可控制超挖量的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)進(jìn)行施工，由于盾構(gòu)增加了鉸接部分，使盾構(gòu)切口至支撐環(huán)，支撐環(huán)至盾尾都形成活體，增加了盾構(gòu)的靈敏度，使其在施工過程中，對隧道的軸線控制更加方便以及管片外弧碎裂和管片滲水等情況得以改善。并且本發(fā)明通過數(shù)值分析，確立了先下方隧道后上方隧道的施工推進(jìn)順序，選擇了合適的地基加固、壓重方案，采用了合適的管片寬度、排版方式和加勁肋的方案，并通過高頻率的監(jiān)測和信息反饋，嚴(yán)格控制盾構(gòu)推進(jìn)參數(shù)，有效控制了地表和隧道的變形和位移，有效降低了先建隧道和后建隧道的復(fù)雜影響，確保了施工的順利進(jìn)行和隧道變形的有效控制。圖l為本發(fā)明的工藝流程圖。具體實(shí)施例方式下面結(jié)合具體實(shí)施方式對本發(fā)明作進(jìn)一步的詳細(xì)描述。實(shí)施例l采用二維數(shù)值模擬，根據(jù)隧道推進(jìn)順序的不同模擬兩個工況，即"先施工上方隧道，后施工下方隧道"(工況l)和"先施工下方隧道，后施工上方隧道"(工況2)兩個順序，計算分析兩工況下后行隧道盾構(gòu)施工引起的先建隧道位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化。計算范圍取兩側(cè)面及底面距最近的隧道邊緣為40m，上側(cè)取至地面。邊界條件均采用位移邊界條件，上邊界取自地面，為自由面，兩側(cè)面、底面均受法向約束。計算釆用彈塑性模型，屈服準(zhǔn)則采用Drucker-Pmger屈服準(zhǔn)則。在盾構(gòu)施工中，地表沉降的產(chǎn)生是由于刀盤挖土過多和盾構(gòu)推出管片時空隙的閉合引起，位移由地層損失來計算。在計算中，考慮采用接觸單元來模擬施工間隙，施工間隙取5cm。結(jié)果表明，工況1和工況2的地層位移分別為16咖，6mm;工況1和工況2后建盾構(gòu)施工引起的先建結(jié)構(gòu)彎矩增量分別為56KN.m和37認(rèn).m。從后行盾構(gòu)引起的先建隧道位移來看，工況1大于工況2，從引起的結(jié)構(gòu)內(nèi)力增量來看，工況1也大于工況2。因此，對于立交段來說，"先施工下方隧道，后施工上方隧道"優(yōu)于"先施工上方隧道，后施工下方隧道"的推進(jìn)順序。實(shí)施例2利用彈性地基梁模型對小半徑曲線地段盾構(gòu)施工時隧道結(jié)構(gòu)的縱向受力和變形迸行研究，確定管片加強(qiáng)肋方案，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。根據(jù)小半徑曲線地段的線路參數(shù)，選擇其中的最小半徑進(jìn)行計算。由于管片環(huán)節(jié)采用螺栓連接，因此縱向連接可以模擬為彈性鉸，在襯砌剛度方面考慮折減，考慮不同的螺栓強(qiáng)度和緊固程度可考慮折減率分別為0.3、0.5。加強(qiáng)肋位于曲線段左右各30ni，采用兩根槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接，從而將隧道縱向連接起來，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。表1工況組合<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>荷載對于計算模型來說，管片上的作用力為盾構(gòu)的推進(jìn)反力，盾構(gòu)機(jī)的推力根據(jù)以下公式計算F=F1+F2+F3+F4+F5+F6其中，F(xiàn)"土壓平衡模式掘進(jìn)時土層對盾構(gòu)機(jī)的摩擦阻力；F2，盾構(gòu)正面推進(jìn)阻力；F3，盾尾刷與管片之間的摩擦阻力(以2環(huán)管片計算)；F4，后部拖車的牽引阻力；F5，切土所需推力；F6，變向阻力各里程斷面處推力的計算及模型計算參數(shù)見表2、表3:表2各里程處推力計算表<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>從工況2和工況3對比來看，設(shè)置60m縱向剛度加強(qiáng)后(加強(qiáng)螺栓或緊固后)，除軸力外，管片位移、彎矩和地層抗力均明顯減小，具有較為理想的作用。從三工況來看，工況4的彎矩和地層反力最大，最為不利，但對地層的壓力均未超過被動土壓，因此可以認(rèn)為無需設(shè)置反力壁。但盾構(gòu)推進(jìn)反力期待著管片或反力壁的剛度，為了確保合理的推進(jìn)反力，有必要增大管片的縱向剛度，最為經(jīng)濟(jì)的就是對螺栓進(jìn)行緊固?？刹捎妙A(yù)偏量為3cm的預(yù)偏措施消除軸線偏移。實(shí)施例3以某地下隧道兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型的盾構(gòu)施工為例該工程立交段部分同時存在小半徑曲線、兩線立交、淺覆土、大縱坡的復(fù)雜線型及復(fù)合近接情況，其中立交處的上下凈距最小2.05m，交角19°，最小半徑為R=230m，是目前國內(nèi)地鐵盾構(gòu)隧道最小的曲線半徑，此段最淺覆土僅為1.91m，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于1D(盾構(gòu)直徑)覆土厚度的規(guī)范要求。該項(xiàng)目的盾構(gòu)施工的方法如下1)、選擇安裝有2把仿形刀，超挖范圍為100iM，O為6340mm，千斤頂行程為170mm，水平鉸接角度為+1.5°的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)，按照先施工下方隧道，后施工上方隧道的方案，依次推進(jìn)。2)、對地表、地層采取輔助加強(qiáng)措施(1)隧道管片壁后注漿加固①先建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道施工前，通過先建隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m，待土體達(dá)到一定強(qiáng)度后，才進(jìn)行后建隧道的施工。②后建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道每掘進(jìn)完成5環(huán)，及時通過隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m;在立交段外每環(huán)有5個注漿孔，在立交段每環(huán)有16個注漿孔。(2)已建隧道內(nèi)壓重在后建隧道盾構(gòu)推進(jìn)前，在先建隧道內(nèi)采用袋裝鋼渣進(jìn)行壓重壓重范圍立交交叉點(diǎn)前后各15m，共30m;壓重重量5t/m;壓重時間盾構(gòu)開挖面前3環(huán)，后建隧道每推進(jìn)一段，及時在先建隧道內(nèi)壓重一段；分期卸載盾構(gòu)通過立交段后，待洞內(nèi)注漿加固土體達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，適時調(diào)整分期卸載重量以及卸載時間。(3)地表壓重在淺覆土段盾構(gòu)掘進(jìn)時對地表采用袋裝鋼渣壓重壓重范圍橫向以隧道中線為中心，左右兩側(cè)各6m，共寬12m;縱向?yàn)闇\覆土段整段；壓重重量按W=1850(6.34-H)進(jìn)行計算，式中W為地表單位面積，H為隧道覆土厚度，1850(kg/m3)為該段土層平均比重，6.34(m)為盾構(gòu)直徑。換算覆土厚度應(yīng)^1D，待滿足覆土要求后方可通過盾構(gòu)。隧道施工完成后，待洞內(nèi)注漿漿液達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載上部壓重，同時對隧道變形、隆起進(jìn)行監(jiān)測，并據(jù)監(jiān)測結(jié)果調(diào)整卸載時間和卸載值。(4)地基加固隧道頂覆土厚度小于0.6DG.8m)的淺覆土地段進(jìn)行覆土措施處理，采用深層攪拌加固，加固范圍為由地面至隧道底下3m。地基加固后的指標(biāo)為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度quX).8MPa，滲透系數(shù)K《lXl(T8cm/s。(5)設(shè)置抗浮板在淺覆土段地表設(shè)混凝土抗浮板，板厚70cm，抗浮板兩側(cè)設(shè)小600鉆孔抗拔樁，樁長為板下27m，單樁抗拔力350KN，以滿足運(yùn)營時隧道抗浮要求。3)、管片輔助措施(1)管片寬度選擇及排版管片楔形環(huán)采用寬l.Om管片，楔形量為32.34mm，小半徑曲線段設(shè)計管片排版采用6環(huán)l.Om寬楔形+1環(huán)1.2m寬直線環(huán)。小半徑管片配筋率加強(qiáng)，從120kg/m3增加為180kg/m3，增加1.5倍。(2)隧道內(nèi)設(shè)縱向加勁肋①先建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋在下方隧道靠近開挖面前20m，后20m，共40m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋，加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接，從而將隧道縱向連接起來，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。②后建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋在后建隧道靠近開挖面后60m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋以增強(qiáng)隧道縱向剛度，控制其縱向位移。加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接，從而將隧道縱向連接起來，以加強(qiáng)隧道縱向剛度。4)、盾構(gòu)推進(jìn)過程參數(shù)設(shè)定(1)土壓力設(shè)定值為開挖面前端土體略微隆起0.5~1.0mm。(2)出土量控制控制盾構(gòu)出土量為理論計算量的98%，同時視監(jiān)測情況合理調(diào)整出土量。(3)推進(jìn)速度推進(jìn)速度控制在2cm/min。(4)注漿量同步注漿量為2.62.8mV環(huán)，漿液稠度911cm。每拼裝兩環(huán)即對后面兩環(huán)管片進(jìn)行復(fù)合早凝漿液二次壓注，漿液配比采用水泥氯化鈣水玻璃二30:1:1，水灰比為0.6。二次注漿壓力控制在0.3Mpa以下；注漿流量控制在1015L/min，注漿量約0.5mV環(huán)。(5)管片拼裝管片采用通縫拼裝。為控制盾構(gòu)推進(jìn)軸線，管片拼裝嚴(yán)格采取"居中拼裝"。若管片無法居中拼裝，且曲線管片無法滿足糾偏時，則采用軟木楔子進(jìn)行調(diào)整，使管片處于較理想狀態(tài)。同時管片拼裝中加強(qiáng)螺栓緊固檢查，及時做好復(fù)擰工作，必要時對隧道內(nèi)凸面縱向螺栓采用槽鋼進(jìn)行固定。(6)盾構(gòu)推進(jìn)每環(huán)推進(jìn)結(jié)束后，擰緊當(dāng)前環(huán)管片的連接螺栓，并在下環(huán)推進(jìn)時進(jìn)行復(fù)緊。盾構(gòu)上坡推進(jìn)時，盾構(gòu)很容易發(fā)生"上拋"現(xiàn)象。故盾構(gòu)坡度每次向上糾偏小于0.2%，調(diào)整好土壓力設(shè)定值，以切口土體不隆起或少隆起為主。(7)隧道內(nèi)水平運(yùn)輸施工過程中采用電機(jī)車作為水平運(yùn)輸?shù)臓恳齽恿?，該機(jī)車在32.5。%。坡度上運(yùn)行時僅搭載3塊管片上坡，滿車下坡。該段電機(jī)車運(yùn)行速度控制在3km/h內(nèi)，設(shè)置具有安全、可靠的制動裝置。5)、軸線控制及施工監(jiān)測(1)軸線控在兩條線隧道掘進(jìn)過程中，設(shè)置向曲線內(nèi)側(cè)的預(yù)偏量為30mm左右，管片糾偏采用低壓石棉橡膠板，每推進(jìn)5環(huán)復(fù)測一次導(dǎo)線點(diǎn)。采用自動測量系統(tǒng)，推進(jìn)時每3min自動測量一次盾構(gòu)姿態(tài)，確保對盾構(gòu)機(jī)姿態(tài)的控制。(2)測量控制①隧道施工軸線控制測量建立高精度導(dǎo)線控制網(wǎng)，采取強(qiáng)制歸心，將點(diǎn)位建立在區(qū)間隧道附近較穩(wěn)定的建筑物上。高程控制點(diǎn)為II等水準(zhǔn)網(wǎng)，遠(yuǎn)離施工區(qū)。通過控制網(wǎng)，用方向線法或投點(diǎn)法，將地面坐標(biāo)向井下傳遞，并在井內(nèi)組成小控制網(wǎng)向隧道內(nèi)傳遞。隧道內(nèi)一定距離間隔設(shè)置一個測量吊籃，測量點(diǎn)位強(qiáng)制歸心，作為隧道導(dǎo)線傳遞點(diǎn)。②地面沉降控制測量采用地表和深層觀測相結(jié)合的方法。沿盾構(gòu)推進(jìn)軸線，在地表布設(shè)沉降觀測點(diǎn)。出洞區(qū)30m范圍內(nèi)每環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)，正常推進(jìn)段，每5環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)。每間隔50環(huán)設(shè)一沉降觀測斷面，30m出洞區(qū)增加二條斷面，每斷面布設(shè)七個觀測點(diǎn)。在線路兩側(cè)重要建筑物上，每側(cè)各設(shè)若干個沉降觀察標(biāo)志。重點(diǎn)保護(hù)建筑物上除設(shè)置沉降觀測點(diǎn)外，還設(shè)置位移和傾角觀測點(diǎn)，采用測斜儀、傾角觀測儀等進(jìn)行監(jiān)控。每天二次測量盾構(gòu)機(jī)刀盤前20m、盾尾后30m地面監(jiān)測點(diǎn)的沉降量，經(jīng)計算分析后，作為設(shè)定盾構(gòu)推進(jìn)參數(shù)的依據(jù)。每月將已施工線路監(jiān)測點(diǎn)聯(lián)測一遍。③盾構(gòu)推進(jìn)測量盾構(gòu)機(jī)拼裝后，進(jìn)行盾構(gòu)縱向軸線和徑向軸線測量，主要測量內(nèi)容包括刀口、機(jī)頭與機(jī)尾連接中心、盾尾之間的長度測量；盾構(gòu)外殼長度測量；盾構(gòu)刀口、盾尾和支承環(huán)的直徑測量。盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)時姿態(tài)測量包括其與線路中線的平面偏離、高程偏離、縱向坡度、橫向旋轉(zhuǎn)和切口里程的測量，各項(xiàng)測量誤差滿足以下要求平面、高程偏離值士5mm，里程偏離值士5mm，橫向旋轉(zhuǎn)角士3"，縱向坡度±1%。，切口里程士10mm。以盾構(gòu)中心軸線作為X軸、垂直于軸線方向?yàn)閅軸、Z軸即為高程方向，刀盤中心作為坐標(biāo)圓點(diǎn)。在刀盤后面固定螺桿盾構(gòu)姿態(tài)的測量前點(diǎn)。利用激光站支架置鏡在盾構(gòu)主機(jī)支架上設(shè)一個支導(dǎo)線點(diǎn)、然后置鏡支導(dǎo)線點(diǎn)后視激光站導(dǎo)線點(diǎn)測出A、B、C三點(diǎn)的大地坐標(biāo)。因?yàn)锳、B、C三點(diǎn)相對于OIO坐標(biāo)軸有固定關(guān)系，根據(jù)A、B、C三點(diǎn)的實(shí)測坐標(biāo)利用三維坐標(biāo)轉(zhuǎn)換關(guān)系就能定出OIO的實(shí)際位置及刀盤中心O的坐標(biāo)，利用O點(diǎn)的實(shí)測坐標(biāo)就能計算出盾構(gòu)的實(shí)際里程以及前后參考點(diǎn)的俯仰情況，根據(jù)A、C兩點(diǎn)的理論高差和實(shí)測高差就能計算出盾構(gòu)的具體旋轉(zhuǎn)情況，根據(jù)姿態(tài)的實(shí)測通過調(diào)整千斤頂和注漿壓力來對盾構(gòu)進(jìn)行糾偏以達(dá)到盾構(gòu)能按預(yù)定位置掘進(jìn)。④隧道沉降測量在盾構(gòu)施工全過程中設(shè)立一定數(shù)量的隧道沉降觀測標(biāo)志，曲線段每10米設(shè)一點(diǎn)，直線段每20米一點(diǎn)，設(shè)在拱底塊的兩肩上。測試頻率為離推進(jìn)面20米范圍之內(nèi)時，測l次/天；離推進(jìn)面20米至50米范圍時，測l次/2天；離推進(jìn)距離大于50米范圍時，l次/周。隧道貫通后一個月一次，沉降穩(wěn)定后改為兩個月一次，直至驗(yàn)收。權(quán)利要求1、一種兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型盾構(gòu)施工方法，其特征在于有如下步驟(1)數(shù)值模擬分析確定兩線立交的推進(jìn)順序采用二維數(shù)值模擬計算分析后行隧道盾構(gòu)施工引起的先建隧道位移和結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化，根據(jù)模擬試驗(yàn)結(jié)果選擇的盾構(gòu)施工順序?yàn)椤跋仁┕は路剿淼溃笫┕ど戏剿淼馈保?2)選擇盾構(gòu)機(jī)型結(jié)合復(fù)雜線型具體情況，通過詳細(xì)的盾構(gòu)機(jī)方案優(yōu)化比選，確定以安裝有仿形刀，可控制超挖范圍的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)進(jìn)行施工；(3)對地表、地層采取輔助加強(qiáng)措施①先建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道施工前，通過先建隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m，所述注漿孔每環(huán)有5個；②后建隧道內(nèi)注漿加固后建隧道每掘進(jìn)完成5環(huán)，及時通過隧道內(nèi)的預(yù)埋注漿孔對土體進(jìn)行注漿加固，加固范圍為管片壁后2m，在立交段的注漿孔增設(shè)至每環(huán)16個；③已建隧道內(nèi)壓重在后建隧道盾構(gòu)推進(jìn)前，在先建隧道內(nèi)采用袋裝鋼渣進(jìn)行壓重壓重范圍立交交叉點(diǎn)前后各15m，共30m壓重重量5t/m壓重時間盾構(gòu)開挖面前3環(huán)，后建隧道每推進(jìn)一段，及時在先建隧道內(nèi)壓重一段分期卸載盾構(gòu)通過立交段后，待洞內(nèi)注漿加固土體達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載，根據(jù)監(jiān)測數(shù)據(jù)，適時調(diào)整分期卸載重量以及卸載時間；④地表壓重在淺覆土段盾構(gòu)掘進(jìn)時對地表采用袋裝鋼渣壓重壓重范圍橫向以隧道中線為中心，左右兩側(cè)各6m，縱向?yàn)闇\覆土段整段壓重重量按W＝1850(6.34-H)計算，式中W為地表單位面積壓重，H為隧道覆土厚度，1850為該段土層平均比重，6.34為盾構(gòu)直徑，換算覆土厚度≥1D，待滿足覆土要求后方通過盾構(gòu)分期卸載隧道施工完成后，待洞內(nèi)注漿漿液達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度后，分期卸載上部壓重，同時對隧道變形、隆起進(jìn)行監(jiān)測，并據(jù)監(jiān)測結(jié)果調(diào)整卸載時間和卸載值；⑤地基加固隧道頂覆土厚度小于0.6D的淺覆土地段進(jìn)行覆土措施處理，采用深層攪拌加固，加固范圍為由地面至隧道底下3m，地基加固后的指標(biāo)為無側(cè)限抗壓強(qiáng)度qu≥0.8MPa，滲透系數(shù)K≤1×10-8cm/s；⑥設(shè)置抗浮板在淺覆土段地表設(shè)混凝土抗浮板，板厚70cm，抗浮板兩側(cè)設(shè)φ600鉆孔抗拔樁，樁長為板下27m，單樁抗拔力滿足運(yùn)營時隧道抗浮要求；(4)選擇管片輔助措施①管片寬度選擇及排版管片楔形環(huán)采用寬1.0m管片，楔形量為32.34mm，小半徑曲線段設(shè)計管片排版采用6環(huán)1.0m寬楔形+1環(huán)1.2m寬直線環(huán)；小半徑管片配筋率加強(qiáng)，從120kg/m3增加為180kg/m3，增加1.5倍②隧道內(nèi)設(shè)縱向加勁肋利用彈性地基梁模型對小半徑曲線地段盾構(gòu)施工時隧道結(jié)構(gòu)的縱向受力和變形進(jìn)行研究，確定管片加強(qiáng)肋方案，以加強(qiáng)隧道縱向剛度a先建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋針對后建的上方隧道施工對已建的下方隧道的影響，在下方隧道靠近開挖面前20m，后20m，共40m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋，加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接；b后建隧道內(nèi)設(shè)加勁肋針對后建隧道在立交段全部位于小半徑曲線上，隧道縱向位移較大，在后建隧道靠近開挖面后60m范圍管片設(shè)置加強(qiáng)肋以增強(qiáng)隧道縱向剛度，控制其縱向位移，加強(qiáng)肋采用雙拼[18a槽鋼用鋼板焊接成型，然后用螺栓將其與管片的預(yù)留注漿孔進(jìn)行連接；(5)盾構(gòu)推進(jìn)過程設(shè)定合適的初始盾構(gòu)參數(shù)進(jìn)行施工，先行隧道盾構(gòu)施工完成后通過隧道內(nèi)預(yù)埋注漿孔進(jìn)行注漿加固，隧道內(nèi)設(shè)加勁肋、橫向支撐體系，加強(qiáng)螺栓復(fù)緊，為后行隧道盾構(gòu)施工提供有利條件；后行隧道盾構(gòu)施工時，通過采取洞內(nèi)注漿加固、設(shè)置加勁肋、抗浮板、地表壓重等措施，以減小對先建隧道影響①土壓力以開挖面前端土體隆起0.5～1.0mm進(jìn)行控制；②出土量控制控制盾構(gòu)出土量為理論計算量的98％，同時視監(jiān)測情況合理調(diào)整出土量；③推進(jìn)速度推進(jìn)速度控制在2cm/min；④注漿量同步注漿量為2.6～2.8m3/環(huán)，漿液稠度9～11cm；每拼裝兩環(huán)即對后面兩環(huán)管片進(jìn)行復(fù)合早凝漿液二次壓注，二次注漿壓力控制在0.3Mpa以下，注漿流量控制在10～15L/min，注漿量0.5m3/環(huán)，漿液配比水泥∶氯化鈣∶水玻璃＝30∶1∶1，水灰比為0.6；⑤管片拼裝管片采用通縫拼裝，“居中拼裝”，若管片無法居中拼裝，且曲線管片無法滿足糾偏時，應(yīng)采用軟木楔子進(jìn)行調(diào)整，同時管片拼裝中加強(qiáng)螺栓緊固檢查，及時做好復(fù)擰工作，必要時對隧道內(nèi)凸面縱向螺栓采用槽鋼進(jìn)行固定；⑥盾構(gòu)推進(jìn)每環(huán)推進(jìn)結(jié)束后，擰緊當(dāng)前環(huán)管片的連接螺栓，并在下環(huán)推進(jìn)時進(jìn)行復(fù)緊，以克服作用于管片推力產(chǎn)生的垂直分力，減少成環(huán)隧道浮動；盾構(gòu)上坡推進(jìn)時，盾構(gòu)坡度每次向上糾偏小于0.2％，調(diào)整好土壓力設(shè)定值，以切口土體不隆起或少隆起為主；⑦隧道內(nèi)水平運(yùn)輸采用電機(jī)車作為水平運(yùn)輸?shù)臓恳齽恿Γ姍C(jī)車運(yùn)行速度控制在3km/h內(nèi)，在32.5‰坡度上運(yùn)行時僅搭載3塊管片上坡，滿車下坡；(6)軸線控制及施工監(jiān)測①軸線控制盾構(gòu)掘進(jìn)時，給隧道設(shè)置向曲線內(nèi)側(cè)偏移30mm的預(yù)偏量，在盾構(gòu)掘進(jìn)過程中，采用自動測量系統(tǒng)，每3min自動測量一次盾構(gòu)姿態(tài)，每推進(jìn)5環(huán)復(fù)測一次導(dǎo)線點(diǎn)，采用低壓石棉橡膠板糾偏，每次的糾偏量應(yīng)盡量小，確保楔形塊的環(huán)面始終處于曲率半徑的徑向豎直面內(nèi)；②測量控制a隧道施工軸線控制測量建立高精度導(dǎo)線控制網(wǎng)，采取強(qiáng)制歸心，將點(diǎn)位建立在區(qū)間隧道附近較穩(wěn)定的建筑物上，高程控制點(diǎn)為II等水準(zhǔn)網(wǎng)，遠(yuǎn)離施工區(qū)；通過控制網(wǎng)，用方向線法或投點(diǎn)法，將地面坐標(biāo)向井下傳遞，并在井內(nèi)組成小控制網(wǎng)向隧道內(nèi)傳遞；隧道內(nèi)一定間隔25～30m設(shè)置一個測量吊籃，測量點(diǎn)位強(qiáng)制歸心，作為隧道導(dǎo)線傳遞點(diǎn)；b地面沉降控制測量地面沉降監(jiān)控采用地表和深層觀測相結(jié)合的方法沿盾構(gòu)推進(jìn)軸線，在地表布設(shè)沉降觀測點(diǎn)，出洞區(qū)30m范圍內(nèi)每環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)，正常推進(jìn)段每5環(huán)設(shè)一觀測點(diǎn)，每間隔50環(huán)設(shè)一沉降觀測斷面，出洞區(qū)30m范圍內(nèi)增加二條斷面，每斷面布設(shè)七個觀測點(diǎn)；在線路兩側(cè)重要建筑物上，每側(cè)各設(shè)若干個沉降觀察標(biāo)志，并設(shè)置位移和傾角觀測點(diǎn)，采用測斜儀、傾角觀測儀進(jìn)行監(jiān)控；每天兩次測量盾構(gòu)機(jī)刀盤前20m、盾尾后30m地面監(jiān)測點(diǎn)的沉降量，經(jīng)計算分析后，作為設(shè)定盾構(gòu)推進(jìn)參數(shù)的依據(jù)，每月將已施工線路監(jiān)測點(diǎn)聯(lián)測一遍；c盾構(gòu)推進(jìn)測量盾構(gòu)機(jī)拼裝后進(jìn)行盾構(gòu)縱向軸線和徑向軸線測量，包括刀口、機(jī)頭與機(jī)尾連接中心、盾尾之間的長度測量，盾構(gòu)外殼長度測量，盾構(gòu)刀口、盾尾和支承環(huán)的直徑測量；盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)時姿態(tài)測量包括其與線路中線的平面偏離、高程偏離、縱向坡度、橫向旋轉(zhuǎn)和切口里程的測量，各項(xiàng)測量誤差滿足以下要求平面、高程偏離值±5mm，里程偏離值±5mm，橫向旋轉(zhuǎn)角±3″，縱向坡度±1‰，切口里程±10mm；d隧道沉降測量在盾構(gòu)施工全過程中設(shè)立隧道沉降觀測點(diǎn)，曲線段每10米設(shè)一點(diǎn)，直線段每20米一點(diǎn)，設(shè)在拱底塊的兩肩上，測試頻率為離推進(jìn)面20米范圍之內(nèi)時，1次/天；離推進(jìn)面20米至50米范圍時，1次/2天；離推進(jìn)距離大于50米范圍時，1次/周；隧道貫通后1次/月，沉降穩(wěn)定后改為1次/2個月，直至驗(yàn)收；2、根據(jù)權(quán)利要求1所述的兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型盾構(gòu)施工方法，其特征在于所選擇的土壓平衡鉸接式盾構(gòu)機(jī)安裝有2把仿形刀，超挖范圍為100inm，水平鉸接角度可達(dá)+1,5°。全文摘要本發(fā)明公開了一種兩線立交小半徑、淺覆土、大縱坡復(fù)雜線型隧道的盾構(gòu)施工方法，屬隧道施工
技術(shù)領(lǐng)域：
。本發(fā)明的施工方法包括以下步驟確定兩線立交的推進(jìn)順序，選擇盾構(gòu)機(jī)型，對地表、地層、管片采取輔助加強(qiáng)措施，盾構(gòu)推進(jìn)，軸線控制及施工監(jiān)測，盾構(gòu)進(jìn)洞。本發(fā)明由于盾構(gòu)增加了鉸接部分，增加了盾構(gòu)的靈敏度，對隧道的軸線控制更加方便；選擇了合適的加固壓重方案、管片排版方式和加勁肋的方案，使管片外弧碎裂和管片滲水等情況得以改善；并通過高頻率的監(jiān)測和信息反饋，嚴(yán)格控制盾構(gòu)推進(jìn)參數(shù)，通過采取以上措施，有效控制了地表和隧道的變形和位移，有效降低了先建隧道和后建隧道的復(fù)雜影響，確保了施工的順利進(jìn)行和隧道變形的有效控制。文檔編號E21D9/00GK101182772SQ20071005055公開日2008年5月21日申請日期2007年11月20日優(yōu)先權(quán)日2007年11月20日發(fā)明者崔學(xué)忠,林李,強(qiáng)陳申請人:中鐵二局股份有限公司