專利名稱：在壓燃式發(fā)動機中通過在膨脹沖程噴入烴產(chǎn)生NOx還原劑的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明一般涉及操作柴油機的改進方法。更具體地說，本發(fā)明涉及在膨脹沖程中噴入烴在柴油發(fā)動機中形成NOx還原物質(zhì)的方法。
在柴油發(fā)動機的正常操作中，首先在發(fā)動機的壓縮室中將空氣壓縮成約500磅／平方英寸的壓力?？諝獾膲嚎s使其溫度升高到約1000°F。然后通過燃料噴入噴嘴將柴油燃料噴入壓縮的熱空氣中。燃料在壓縮室霧化，在此，溫度升高到燃料的自燃溫度，在燃燒室中氣體自發(fā)點燃、燃燒和膨脹。燃燒產(chǎn)物的膨脹向下驅(qū)動汽缸，從而為發(fā)動機提供動力沖程。
為了使發(fā)動機高效地操作，即在以最低的燃料消耗得到最高的功率，一般操作在能產(chǎn)生含大量氧和含最少量未燃燒烴的廢氣的空氣燃料比，遺憾的是，最大功率和高效地操作柴油機還為最高操作溫度升高造成條件，從而產(chǎn)生NOx排放。減少NOx排放的一種方法當然是使廢氣與能夠?qū)U氣中的NOx數(shù)量減少的催化劑相接觸。然而，對在柴油機廢氣環(huán)境有效的催化劑來說，在廢氣中存在還原物質(zhì)時脫NOx的催化劑一般更有效。為了產(chǎn)生這些還原物質(zhì)，發(fā)動機應(yīng)操作在低的峰值溫度的條件下，而這些條件與使整個發(fā)動機有效操作的所要求的條件相反。
在催化劑下提供還原物質(zhì)的一種方法是第二次噴入，即在接近膨脹沖程結(jié)束時以固定的曲柄角將烴噴入柴油發(fā)動機的汽缸中。這種方法的一個問題是，完全將NOx還原所需的各種還原物質(zhì)的量取決于發(fā)動機操作參數(shù)，如發(fā)動機速度、發(fā)動機負荷以及入口氣體(空氣和廢氣循環(huán)，“EGR”)壓力(當壓縮機存在時)，以及以曲柄角的第二次噴入不能隨發(fā)動機操作參數(shù)變化調(diào)節(jié)烴的噴入量。以固定的曲柄角的噴入烴的第二個問題是，最有效的還原劑，即烯烴和氧化物，不是發(fā)動機的主要燃料源。在發(fā)動機中將這些化合物噴入廢氣流中必須提供這些化合物的第二種來源。以固定的曲柄角的第二次噴入的還有一個問題是將高沸點芳族分子引入廢氣中。這會給廢氣處理系統(tǒng)造成負擔，因為除非將它們氧化成CO2和H2O，這些分子將參與PNA排放。
因此，本發(fā)明的一個目的是提供一種操作發(fā)動機的方法，使得在柴油發(fā)動機的燃燒室中產(chǎn)生有效的NOx還原物質(zhì)，其量足以將發(fā)動機廢氣中存在的NOx催化轉(zhuǎn)化。本發(fā)明的另一目的是使用一種轉(zhuǎn)化廢氣中NOx的方法，此法可以避免如果這些物質(zhì)由通常燃燒中作為副產(chǎn)品生成而提出的各種限制。
換言之，本發(fā)明的一個目的是高效地操作柴油發(fā)動機的同時，在燃燒室產(chǎn)生足量的有機裂解產(chǎn)物，即還原物質(zhì)，用于將廢氣中NOx催化還原。
在一實施方案中，本發(fā)明涉及的方法是通過在柴油為燃料的發(fā)動機汽缸中在膨脹沖程噴入烴以增加氧化物、不飽和物、不飽和氧化物以及它們的混合物的生成而減少NOx的排放，但基本上不降低發(fā)動機的功率，此方法包括(a)在一個或多個預(yù)選的發(fā)動機操作點確定校準量的烴和校準的曲柄角值，在此操作點，在發(fā)動機的汽缸中生成增量的氧化物、不飽和物、不飽和的氧化物以及它們的混合物，在此操作點的發(fā)動機的廢氣流的廢催化劑下游中存在低濃度的NOx，在此操作點，發(fā)動機的功率基本上沒有降低；然后在發(fā)動機操作中(b)測定該發(fā)動機的操作點；(c)當測定的操作點和預(yù)選的操作點之一相同時，由預(yù)選的操作點的校準的曲柄角值和校準的烴量確定在該測定的操作點在膨脹沖程的曲柄角值和烴量。當測定的操作點是不同于預(yù)選的操作點時，通過在預(yù)選測定點的校準曲柄角值和校準烴量之間的插值測定膨脹沖程中噴入的烴量和曲柄角；(d)在膨脹沖程中以此曲柄角將該量的烴噴入發(fā)動機的汽缸中；以及(e)只要(b)步的操作點有變化，重復(fù)(c)和(d)步驟。


圖1說明理解本發(fā)明的柴油發(fā)動機所必須的一個汽缸的主要部件。
圖2為本發(fā)明的普通導(dǎo)軌噴入系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖。
圖3說明峰值的裂解產(chǎn)物產(chǎn)量(氧化物和烴不飽和物(烯烴))與在負荷3．1巴BMEP、1．4巴進氣壓力和轉(zhuǎn)速2，250轉(zhuǎn)／分鐘的具體的發(fā)動機操作點在本發(fā)明的膨脹沖程開始測定的第二次噴入角的依賴關(guān)系。
圖4說明這些裂解產(chǎn)物的總和對發(fā)動機負荷、進氣壓力和轉(zhuǎn)速的依賴關(guān)系。
圖5說明當發(fā)動機操作參數(shù)變化時裂解產(chǎn)物產(chǎn)量與偏離于峰值發(fā)生的角度的依賴關(guān)系。
圖6表明C1烯烴與C1氧化物的比值如何隨定時偏離于峰值總產(chǎn)量發(fā)生的角度而變化。隨發(fā)動機操作參數(shù)改變，此變化幾乎是均勻的。
現(xiàn)在詳細討論本發(fā)明，并專門參考往復(fù)式四沖程壓縮內(nèi)燃機；但是，應(yīng)該理解，本發(fā)明同樣適用于其它壓燃式的發(fā)動機如兩沖程往復(fù)壓縮內(nèi)燃機。另外，在下面討論中，在各圖中相同的數(shù)字表示相同的部件。
首先，參考圖1為包括發(fā)動機汽缸體12的柴油發(fā)動機，其中在汽缸體12有燃燒室或汽缸14。在汽缸14內(nèi)，有連接到發(fā)動機的曲柄(未示出)的可滑動的活塞15。在汽缸14的頂部是封閉汽缸14一端的汽缸蓋16。
在汽缸蓋16安裝有燃料噴入噴嘴17，可以將柴油燃料定時噴入燃燒室或汽缸14。此發(fā)動機還包括廢氣閥21、廢氣口24、空氣閥20和空氣口18。
在操作中，在汽缸的進氣沖程的開始時活塞15位于相當于曲柄轉(zhuǎn)動角約為0°的位置，吸入閥20打開，隨著活塞向下移動，空氣進入燃燒室或汽缸14中。在進氣沖程結(jié)束時或剛結(jié)束不久閥20關(guān)閉，在壓縮沖程活塞15上升，在相當于曲柄轉(zhuǎn)動角180°汽缸接近底部的位置時，即下死點位置，活塞15開始其壓縮沖程。在燃燒室噴入任選的試驗性的燃料，這時活塞15到達相當于在壓縮沖程的曲柄轉(zhuǎn)動角約330°的位置。汽缸中的空氣經(jīng)壓縮使溫度和壓力升高，任何的試驗性的燃料進行預(yù)燃燒的化學(xué)與物理反應(yīng)。隨著繼續(xù)壓縮，通過噴入噴嘴17將主要柴油燃料噴入汽缸14中，柴油燃料點燃，引起燃燒室14中的整個混合物膨脹。隨著活塞經(jīng)過相當于上止點(0°)曲柄角的位置，發(fā)動機膨脹(動力)沖程開始。按照本發(fā)明，在動力沖程的汽缸14膨脹時，基于主要燃料量的預(yù)選量的烴燃料以叫做第二次噴入角的預(yù)定轉(zhuǎn)動角噴入汽缸中。這種預(yù)選的燃料噴入可以通過噴嘴17或另一噴嘴噴入。
在膨脹即動力沖程中的烴的噴入，稱做第二次噴入，以區(qū)別于主要燃料噴入。在膨脹中噴入的烴是第二次噴入的烴。一般來說，在動力沖程噴入的烴燃料，可以與在壓縮沖程噴入發(fā)動機的柴油燃料相同，或可以是某些其它的烴或氧化物，在任一具體操作點第二次噴入烴的最佳量由在用于有效的NOx轉(zhuǎn)化廢催化劑中所需的還原劑與NOx化合物的比值確定。這一比值可以取決于許多因素，包括發(fā)動機操作溫度、噴入時間、壓縮比、發(fā)動機轉(zhuǎn)速、空氣-燃料比、發(fā)動機負荷、廢氣再循環(huán)(egr)以及廢氣流的所要求的組成。但是，一般來說，為用作主要燃燒的主要燃料重量的約0．5-5％重量，優(yōu)選為1％重量-3％重量將噴入汽缸中。
應(yīng)該指出，本發(fā)明的第二次噴入基本上不會降低發(fā)動機的功率。
此外，如指出的，第二次噴入角還取決于廢氣流中所要求的有機物質(zhì)的組成。圖3說明在一直接噴入的壓縮比為21∶1的和在指出的負荷(“負荷”)3．1巴制動平均發(fā)動機壓力(“BMEP”)和發(fā)動機轉(zhuǎn)速2250轉(zhuǎn)／分鐘的2．5升4汽缸的渦輪增壓的柴油發(fā)動機的計算的表示典型柴油燃料的脂族部分(脂族部分是典型柴油燃料的主要部分)異、正和環(huán)石蠟烴的混合物計算的噴入產(chǎn)物與第二次噴入時間的關(guān)系。此圖表明在上止點后約72°噴入時呈現(xiàn)所要求的還原劑即烯烴和氧化物總和最大產(chǎn)量。此外，如圖3所示，氧化物與烯烴的相對量隨第二次定時偏離于72°曲柄轉(zhuǎn)動角而變化。這些數(shù)據(jù)是由模擬這種發(fā)動機性能的動力學(xué)模型產(chǎn)生的。
此圖說明C3氧化物(水平線條)、C3不飽和物(向右線條)和C4不飽和物(向左線條)的產(chǎn)量。同時還表示第二次噴入(虛線)的裂解產(chǎn)物的總和。
在本發(fā)明中，第二次噴入出現(xiàn)的角度取決于發(fā)動機的負荷、進氣壓力(當壓縮機存在時)和轉(zhuǎn)速。如上所述，第二次噴入會在燃燒中生成裂解產(chǎn)物，這些列解產(chǎn)物出現(xiàn)在廢氣流中，裂解產(chǎn)物中含氧化物和烯烴生成的裂解產(chǎn)物的量和裂解產(chǎn)物中的烯烴和氧化物的相對量發(fā)現(xiàn)取決于發(fā)動機負荷、進氣壓力和轉(zhuǎn)速。圖4表明裂解產(chǎn)物總和同發(fā)動機負荷、進氣壓力和轉(zhuǎn)速的依賴關(guān)系。此外，如上所述，烯烴與氧化物裂解產(chǎn)物的比值取決于發(fā)動機負荷和轉(zhuǎn)速。圖4的數(shù)據(jù)是應(yīng)用同樣的動力學(xué)模型得到的。
應(yīng)該指出，如果使用壓縮機，進氣壓力可能與發(fā)動機轉(zhuǎn)速很有關(guān)系。
眾所周知，在柴油發(fā)動機中采用廢催化劑以降低發(fā)動機廢氣中NOx的濃度。熟悉該領(lǐng)域的人員知道，根據(jù)廢催化劑以及廢氣的條件，氧化物或烯烴用于NOx還原更有活性。本發(fā)明的一個目的是，調(diào)節(jié)第二次噴入角使得在整個操作范圍中隨著發(fā)動機操作參數(shù)的變化，裂解產(chǎn)物的生成達到最大化。本發(fā)明的另一目的是調(diào)節(jié)第二次噴入角使得隨著在整個操作范圍中操作參數(shù)的變化，氧化物和烯烴之間裂解產(chǎn)物的分布達到廢催化劑和廢氣條件最有效NOx轉(zhuǎn)化所要求的最優(yōu)化。
在一實施方案中，隨著諸如空氣-燃料比、廢氣循環(huán)程度、氣體(空氣和EGR)進氣壓力(在壓縮機存在時)、發(fā)動機負荷和轉(zhuǎn)速等操作條件在發(fā)動機整個操作范圍在變化，通過測定裂解產(chǎn)物與第二次噴入角的關(guān)系可得到所要求的第二次噴入角。這些測定記錄作為校準。應(yīng)該指出，發(fā)動機的所有參數(shù)不一定作為校準的一部分測定，因為，如熟悉本專業(yè)的人所知，某些發(fā)動機操作參數(shù)根據(jù)具體發(fā)動機的結(jié)構(gòu)和其使用可以高度相關(guān)。但是，一般來說，至少負荷和進氣壓力(在壓縮機存在時)在確定校準時必須變化。
按照本實施方案，在實際的發(fā)動機使用中，測定發(fā)動機的操作條件，并找到相應(yīng)的第二次噴入角記錄。然后操作發(fā)動機的噴入器，使得經(jīng)過噴入器的控制器的作用使第二次噴入發(fā)生在最佳角度。如上所述，最佳角度取決于在每一操作點為有效地NOx還原并最少的排放廢烴所要求的氧化物與烯烴的比值。
在優(yōu)選的實施方案中如下地得到校準首先，在NOx還原劑產(chǎn)量最大化的參考點測定第二次噴入定時角。此定時角稱為峰值還原劑產(chǎn)量的參考角APr．此參考點優(yōu)選選在用于校準的所有參數(shù)范圍內(nèi)。
一旦測定了APr，則進行柴油發(fā)動機測量，以測定達到NOx還原劑產(chǎn)量最大所需的噴入角的改變程度，因為諸如負荷、速度和氣體進氣壓力(當壓縮機存在時)等參數(shù)在變化。對相當于最大的還原劑產(chǎn)生的噴入角記錄下相當于發(fā)動機操作范圍的操作條件。在不同于參考點(r)的發(fā)動機操作點(i)的相當于峰值還原劑的產(chǎn)量(AP)的噴入角稱為APi。因此，噴入角的偏離于參考噴入角是APi-APr。
在此實施方案中，通過改變第二次噴入角可以改變NOx還原劑中烯烴和氧化物的相對比例。如上所述，隨著發(fā)動機操作條件的變化，常希望增加裂解產(chǎn)物中氧化物或烯烴的相對濃度。一般來說，在較低的第二次噴入角則可得到比較高的氧化物濃度，而較高的角度，則得到較高的烯烴濃度。參見圖3。相當于所要求的氧化物／烯烴比值和裂解產(chǎn)物總產(chǎn)量ADr的在參考操作點(r)的所要求的第二次噴入角由直接發(fā)動機測定來確定。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，所要求的在任何發(fā)動機操作點(i)對相當于峰值還原劑的產(chǎn)生的噴入角的偏離等于ADi-APi是恒定的，幾乎等于ADr-APr的值。參見圖5和6。換言之，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，在任何操作點(i)相當于峰值還原劑產(chǎn)量的第二次噴入角與相當于在同一操作點(i)的所要求的氧化物／烯烴和裂解產(chǎn)物總量之間的曲柄角的偏離量對所有的(i)值幾乎是恒定的，因此可以以參考值(r)評價。
在圖4和5中，用方塊表示的諸點相當于BMEP負荷3．1巴、進氣壓力1．4巴和轉(zhuǎn)速2250轉(zhuǎn)／分鐘；菱形點相當于BMEP負荷1．5巴、進氣壓力1．4巴和轉(zhuǎn)速2100轉(zhuǎn)／分鐘；星形點相當于BMEP負荷3．1巴、進氣壓力1．2巴和轉(zhuǎn)速1550轉(zhuǎn)／分鐘；圓點相當于BMEP負荷2．0巴、進氣壓力1．1巴和轉(zhuǎn)速1550轉(zhuǎn)／分鐘。同樣的規(guī)定適用于圖6。用圖4的同樣動力學(xué)模型得到圖5和6。
總之，在此實施方案中，使用直接發(fā)動機測量將參數(shù)APr和ADr-APr和矢量APi測定為校準。稍后，在實際發(fā)動機使用中通過測定相當于具體操作條件的發(fā)動機的操作點(i)，然后由關(guān)系A(chǔ)Di=APr+(APi-APr)+(ADi-APi)，其中，對于任何的(i)，ADi-APi等于ADr-APr，測定第二次噴入ADi的所要求的曲柄角，使NOx還原劑類型和量最優(yōu)化，
校準點由相當于發(fā)動機所要求的操作范圍的發(fā)動機負荷和速度值中選擇。具體點的選擇將取決于在廢催化劑隨發(fā)動機負荷和速度變化之前所用的具體的催化劑和廢氣流中的NOx總量。
NOx的催化轉(zhuǎn)化發(fā)生在廢催化劑是起作用的溫度范圍內(nèi)。在任何具體速度的廢催化劑溫度主要由操作負荷決定。結(jié)果，在操作范圍的任何的具體的速度，在相當于催化劑起作用的范圍的開始的廢催化劑溫度選擇最低的負荷-速度校準點。在相當于在催化劑起作用的溫度范圍的上端的廢催化劑溫度的負荷選擇此速度的最大負荷-速度校準點，條件是負荷不超過所選速度的發(fā)動機的最大負荷。
實際上，在柴油發(fā)動機校準中，在跨及所要求的操作范圍的速度選擇校準點，并對上述每一速度測定最大和最低負荷值。在這些最大和最低負荷值的范圍內(nèi)，在觀察到NOx增加產(chǎn)量處選擇其它校準點。
校準點的精確數(shù)目將取決于柴油發(fā)動機的類型和發(fā)動機的使用方式。例如，在發(fā)動機以恒定的負荷和速度連續(xù)操作的情況下，在本發(fā)明實踐中單一的校準點即足夠。在其它的情況下，如在發(fā)動機的負荷和速度條件在整個發(fā)動機操作范圍迅速變化時，校準點可以包括在代表性的速度的最低和最大負荷值以及相當于增加NOx產(chǎn)量的負荷-速度點的這些最低和最大值內(nèi)的校準點。這種情況的代表是歐洲城市排放擴展的城區(qū)驅(qū)動周期(European City Emission Extended Urban Driving Cycle)。此驅(qū)動周期是作為Type 1 Test，排放試驗周期在91／441／E．E．C．中提出的并在96／69／EC．中修改的。
在顯示增加NOx產(chǎn)量的發(fā)動機操作范圍中的每一操作不需要得到校準值。當用熟悉該領(lǐng)域的專業(yè)人員熟知的標準插值法測定在任何發(fā)動機操作點測定相當于峰值還原劑產(chǎn)量的第二次噴入的曲柄角時，可以得到足夠數(shù)目的校準點。
在此優(yōu)選的實施方案中，本發(fā)明如圖2所示的執(zhí)行。圖2表示連接于燃料泵(2)的燃料庫(1)。燃料以高壓離開燃料泵，供給于普通的導(dǎo)軌(3)。噴入器的控制裝置(5)通過傳感器(7)感知發(fā)動機負荷和速度信息。噴入器控制裝置測定發(fā)動機操作點(i)，并計算角度ADi所要求的噴入。噴入器控制裝置產(chǎn)生在適當?shù)那且约せ畎l(fā)動機的噴入器(4)的信號(6)，從而在每一發(fā)動機的汽缸的所要求的曲柄角ADi進行第二次噴入。
應(yīng)該容易理解，柴油發(fā)動機有不同的模式。對每種模式的發(fā)動機，可很容易地測定燃料消耗情況和廢氣特征之間的關(guān)系。任何熟悉該領(lǐng)域的人員能夠通過在預(yù)定的第二次噴入角將預(yù)選量的烴在膨脹沖程噴入汽缸中以調(diào)節(jié)廢氣的組成。這使得發(fā)動機能從提供最大的功率和效率的觀點得到最優(yōu)化，同時其廢氣在適當?shù)拇呋D(zhuǎn)換器存在下廢氣中有適當量的還原物質(zhì)，可用于還原廢氣中的NOx。
第二次噴入還能使主要燃料燃燒時產(chǎn)生NO轉(zhuǎn)化為NO2。如在還原劑產(chǎn)生的一樣，通過改變相應(yīng)于發(fā)動機操作條件的改變而改變第二次噴入曲柄角，可以得到所希望的NO向NO2的轉(zhuǎn)化。轉(zhuǎn)化量受到NO和噴入物之間混合程度的影響。當NO和噴入物完全混合時，在給定的第二次噴入角和給定的發(fā)動機操作點可以得到峰值的NO向NO2的轉(zhuǎn)化。
權(quán)利要求
1．一種減少NOx排放的方法，此方法是通過在進氣沖程中將主要燃料噴入發(fā)動機的汽缸之后在膨脹沖程中將烴噴入以柴油為燃料的發(fā)動機的汽缸中以增加氧化物、不飽和物、不飽和氧化物以及它們的混合物的生成，此法包括(a)在一個或多個預(yù)選的發(fā)動機操作點確定烴量和校準曲柄角值，在此，在發(fā)動機的汽缸中生成增加量的氧化物、不飽和物、不飽和氧化物以及他們的混合物，其中在發(fā)動機廢氣流的廢催化劑的下游中存在降低濃度的NOx，并且其中發(fā)動機的功率基本上未降低；然后在發(fā)動機操作中(b)測定發(fā)動機的操作點；(c)當測定的操作點和預(yù)選的操作點之一相同時，由預(yù)選的操作點的校準的曲柄角值和校準的烴量測定在該測定的操作點的在進氣沖程噴入主要燃料后在膨脹沖程噴入的曲柄角值和烴量，當測定的操作點是不同于預(yù)選的操作點時，通過在預(yù)選操作點的校準曲柄角值和校準烴量之間的插值測定膨脹沖程中噴入的烴量和曲柄角；(d)以此曲柄角在膨脹沖程中將此烴量噴入發(fā)動機的汽缸中；以及(e)只要(b)步的操作點變化，重復(fù)步驟(c)和(d)。
2．權(quán)利要求1的方法，其中發(fā)動機的操作點至少由發(fā)動機負荷、發(fā)動機速度和當入口氣體壓縮機存在時進行壓力之一確定。
3．權(quán)利要求1的方法，其中在噴入的曲柄角范圍為上止點后的約20°至上止點后約180°。
4．權(quán)利要求3的方法，其中在膨脹沖程中噴入的烴量為發(fā)動機的主要燃料重量的約0．5％重量-5％重量。
5．權(quán)利要求4的方法，其中噴入的烴和主要燃料相同。
6．權(quán)利要求5的方法，其中噴入的烴不同于主要燃料。
7．權(quán)利要求6的方法，其中在膨脹沖程噴入的烴選自異、環(huán)和正石蠟烴以及它們的混合物。
8．一種減少NOx的排放的方法，此法通過在進氣沖程將主要燃料噴入發(fā)動機汽缸之后，在膨脹沖程中將烴噴入柴油為燃料的發(fā)動機的汽缸中以增加氧化物、不飽和物、不飽和氧化物以及它們的混合物的生成，此方法包括(a)在一個或多個預(yù)選的發(fā)動機操作點測定校準的烴量，此烴量約為發(fā)動機主要燃料重量的約0．5％-5％重量，此烴與主要燃料相同，并測定校準的曲柄角，此角范圍為上止點后的約20°至上止點后的約180°，在此操作點在發(fā)動機的汽缸中生成增加量的氧化物、不飽和物、不飽和氧化物以及它們的混合物，在此操作點在發(fā)動機的廢氣流的廢催化劑的下游中存在低濃度的NOx，在此操作點發(fā)動機的功率基本上未降低；然后在發(fā)動機操作中，(b)測定發(fā)動機的操作點；(c)當測定的操作點和預(yù)選的操作點之一相同時，由預(yù)選的操作點的校準的曲柄角值和校準的烴量測定在該測定的操作點在膨脹沖程中的曲柄角值和噴入的烴量，當測定的操作點是不同于預(yù)選的操作點時，通過在預(yù)選測定點的校準曲柄角值和校準烴量之間的插值測定膨脹沖程中噴入的烴量和曲柄角；(d)在膨脹沖程中以此曲柄角將烴量噴入發(fā)動機的汽缸中；(e)只要在(b)步操作點變化，重復(fù)步驟(c)和(d)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種方法,此法通過在發(fā)動機膨脹沖程中在發(fā)動機的燃燒室中噴入烴產(chǎn)生NO
文檔編號F02D41/38GK1281532SQ98812043
公開日2001年1月24日 申請日期1998年12月9日 優(yōu)先權(quán)日1997年12月10日
發(fā)明者W·維斯曼, F·赫什考維茨, A·M·迪安, H·S·品克 申請人:?？松梨谘芯抗こ坦?br>