燃料噴射閥是眾所周知的，其中銜鐵（Anker）首先走過(guò)預(yù)定義的空行程，之后其接合在閥針上，以便使閥針運(yùn)動(dòng)離開閉合位置。例如，WO 2012/041984 A1公開了這種類型的燃料噴射閥。

在這種類型的燃料噴射閥中，當(dāng)?shù)竭_(dá)閥針的預(yù)定義打開位置時(shí)，能夠發(fā)生針位置圍繞預(yù)定義打開位置的振蕩分布。所述振蕩分布影響由燃料噴射閥輸出的燃料量。只是很難能夠預(yù)測(cè)振蕩的確切分布。另外，振蕩會(huì)造成燃料量不再線性地依賴于，或甚至不再單調(diào)地依賴于閥打開時(shí)間。所述非線性（尤其是量特性曲線的振蕩分布）也稱為“S形”。

因此，本發(fā)明的目的是詳細(xì)說(shuō)明一種燃料噴射閥，通過(guò)所述燃料噴射閥能夠?qū)崿F(xiàn)特別準(zhǔn)確的燃料計(jì)量和/或特別簡(jiǎn)單的致動(dòng)能力。

所述目的通過(guò)具有獨(dú)立專利權(quán)利要求的特征的燃料噴射閥實(shí)現(xiàn)。從屬權(quán)利要求中詳細(xì)說(shuō)明了燃料噴射閥的有利改進(jìn)和發(fā)展。

詳細(xì)說(shuō)明了一種燃料噴射閥。所述燃料噴射閥具有閥組件。閥組件具有可移位地安裝的閥針和閥座。閥針和閥座彼此以機(jī)械方式相互作用，以便在閥針的閉合位置中防止燃料流動(dòng)穿過(guò)燃料噴射閥的噴射開口并且在閥針的其他位置中釋放燃料流動(dòng)。

另外，燃料噴射閥具有預(yù)應(yīng)力的閉合彈簧，所述閉合彈簧將彈簧力施加在閥針上。彈簧力在閉合位置的方向上加載閥針。此外，燃料噴射閥具有電磁致動(dòng)器組件，所述電磁致動(dòng)器組件具有線圈、極片和銜鐵。

銜鐵安裝成使得其能夠相對(duì)于閥針移位。閥針具有止動(dòng)元件，在燃料噴射閥的靜止?fàn)顟B(tài)中銜鐵與所述止動(dòng)元件間隔開。在一個(gè)改進(jìn)中，借助于銜鐵復(fù)位彈簧在遠(yuǎn)離止動(dòng)元件的方向上彈簧加載銜鐵。

線圈被構(gòu)造成當(dāng)對(duì)其通電時(shí)在銜鐵上產(chǎn)生磁力以通過(guò)噴射開口來(lái)釋放燃料流動(dòng)，以便使銜鐵朝著極片運(yùn)動(dòng)。在其朝著極片的路徑上，銜鐵首先朝著止動(dòng)元件走過(guò)空行程，且隨后與止動(dòng)元件進(jìn)入剛性鎖定（formschlüssige）連接，結(jié)果其在極片的方向上驅(qū)動(dòng)閥針。此處，尤其，其將磁力至少部分地傳輸?shù)介y針，以便使閥針加速和/或使其與由于閥組件中的燃料導(dǎo)致的流動(dòng)阻力相對(duì)地運(yùn)動(dòng)。

閉合彈簧的彈簧常數(shù)和致動(dòng)器組件的磁力以如下方式適應(yīng)彼此，即使得彈簧力和磁力的總和力的大小隨著閥針與閉合位置的間距增加而保持恒定，或優(yōu)選地隨著閥針與閉合位置的間距增加而減小。換句話說(shuō)，磁力與彈簧力之間的差異獨(dú)立于閥針與閉合位置的間距，或磁力與彈簧力之間的差異優(yōu)選地隨著閥針與閉合位置的間距增加而下降。

在一個(gè)改進(jìn)中，燃料噴射閥具有止動(dòng)件，所述止動(dòng)件限制銜鐵和/或閥針朝著極片的運(yùn)動(dòng)。止動(dòng)件（例如）由極片形成，或相對(duì)于極片以固定的方式被緊固，尤其被緊固到極片。閉合彈簧的彈簧常數(shù)和致動(dòng)器組件的磁力以如下方式優(yōu)選地適應(yīng)彼此，即使得當(dāng)銜鐵和/或閥針接觸止動(dòng)件時(shí)，總和力指向遠(yuǎn)離閉合位置。在一個(gè)優(yōu)選的發(fā)展中，當(dāng)銜鐵和/或閥針接觸止動(dòng)件時(shí)，總和力的大小至多為在離開閉合位置時(shí)閥針上的總和力的大小的一半，尤其在相同電流通過(guò)線圈的情況下。

在一個(gè)有利的改進(jìn)中，磁力的大小隨著閥針與閉合位置的間距增加保持恒定。為此，能夠用（例如）操作電流加載線圈，所述操作電流隨著閥針與閉合位置的間距增加而下降。在這種情況下，尤其優(yōu)選的是總和力的大小隨著閥針與閉合位置的間距增加而下降。在另一個(gè)改進(jìn)中，磁力的大小隨著閥針與閉合位置的間距增加而增加。在這種情況下，在一個(gè)發(fā)展中，能夠在閥針的打開運(yùn)動(dòng)期間至少臨時(shí)用恒定的操作電流加載線圈。

在一個(gè)改進(jìn)中，在恒定電流通過(guò)線圈的情況下，彈簧力和磁力的總和力的大小隨著閥針與閉合位置的間距增加而減小，或至少保持恒定。在一個(gè)改進(jìn)中，通過(guò)線圈的恒定電流是最大操作電流，致動(dòng)器組件被設(shè)計(jì)用于所述最大操作電流。最大操作電流具有（例如）在10 A與18 A之間（包括極限值）的值。在另一個(gè)改進(jìn)中，通過(guò)線圈的恒定電流是能夠施加到線圈的保持電流，以便將閥保持在打開位置中，在所述打開位置中，銜鐵或閥針支承抵靠止動(dòng)件且閥針的止動(dòng)元件接觸銜鐵。保持電流具有（例如）在3 A與5 A之間（包括極限值）的值。磁力的適應(yīng)例如在所述改進(jìn)中發(fā)生，尤其通過(guò)選擇線圈的電感和額定電流。

在常規(guī)燃料噴射閥中，閉合彈簧僅具有相對(duì)低的彈簧常數(shù)，結(jié)果彈簧力幾乎不取決于閥針的位置，且由于銜鐵接近極片所導(dǎo)致的磁力的增大能夠是占主導(dǎo)的。閥針的加速于是隨著與閉合位置的間距而上升。相比之下，本燃料噴射閥中的閥針的加速在閥針的打開運(yùn)動(dòng)的過(guò)程期間有利地下降。尤其，當(dāng)銜鐵或閥針接觸止動(dòng)件時(shí)，針的速度（且因此其動(dòng)能）是特別低的。以這種方式，針圍繞打開位置（在所述打開位置中，銜鐵或閥針支承抵靠止動(dòng)件且閥針的止動(dòng)元件接觸銜鐵）的振蕩有利地具有特別低的振幅或甚至完全被抑制。

致動(dòng)器組件能夠有利地設(shè)計(jì)成將燃料噴射閥保持在打開位置中。在一個(gè)有利改進(jìn)中，閉合彈簧是以如下方式設(shè)計(jì)，即使得在從閉合位置到打開位置的過(guò)程期間，使彈簧力相對(duì)于預(yù)應(yīng)力增加到至少1.5倍且優(yōu)選地至少兩倍。相比之下，常規(guī)燃料噴射閥中的彈簧力通常在整個(gè)針行程范圍內(nèi)基本上是恒定的。在一個(gè)改進(jìn)中，預(yù)應(yīng)力具有在5 N與25 N之間、優(yōu)選地在10 N與20 N之間的值。

在一個(gè)改進(jìn)中，閉合彈簧的彈簧常數(shù)和致動(dòng)器組件的磁力以如下方式適應(yīng)彼此，即使得如果閥針與閉合位置的間距超過(guò)預(yù)定義值（其尤其小于針行程），那么通過(guò)燃料在閥組件中的流動(dòng)阻力使閥針制動(dòng)。尤其，在預(yù)定義的恒定電流通過(guò)線圈的情況下，閥針首先在離開閉合位置時(shí)沿針行程的一部分加速，且隨后如果間距超過(guò)預(yù)定義值則在針行程的另外一部分內(nèi)被制動(dòng)。以這種方式，閥針在打開位置周圍振蕩的風(fēng)險(xiǎn)特別低。此處，針行程是閥針從閉合位置直到打開位置所走過(guò)的距離。

在一個(gè)改進(jìn)中，閉合彈簧的彈簧常數(shù)和致動(dòng)器組件的磁力以如下方式適應(yīng)彼此，即使得總和力的大小隨著閥針與閉合位置的間距單調(diào)地減小，尤其在恒定電流通過(guò)線圈的情況下。在另外的改進(jìn)中，燃料噴射閥被設(shè)計(jì)用于在700巴或更?。ㄓ绕?00巴或更?。┑娜剂蠅毫ο虏僮鳌Ｓ绕?，電磁致動(dòng)器組件被設(shè)計(jì)成如此弱以至于其不適合用于與閥組件中燃料的更高壓力相對(duì)地使針運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)離閉合位置。在一個(gè)改進(jìn)中，閉合彈簧的彈簧常數(shù)為100 N/mm或更大，優(yōu)選地為300 N/mm或更大。

在另外的改進(jìn)中，借助于空行程和銜鐵以如下方式來(lái)設(shè)計(jì)閥，即使得在銜鐵與止動(dòng)元件之間進(jìn)入剛性鎖定連接期間銜鐵在閥針上的力具有閉合彈簧的預(yù)應(yīng)力和在閉合位置中由燃料施加在閥針上的液壓力的總和的1.3倍或更大的值。所述值優(yōu)選地為閉合彈簧的預(yù)應(yīng)力和在閉合位置中由燃料施加在閥針上的液壓力的總和的1.5倍或更大，且尤其在2倍與4倍之間。在一個(gè)發(fā)展中，當(dāng)銜鐵接觸止動(dòng)元件時(shí)，通過(guò)線圈的電流處于最大值。例如，其于是處于對(duì)應(yīng)于最大操作電流的值。

以這種方式，閥針得以可靠地從閉合位置提起，且閥針快速穿過(guò)尤其針行程的至少三分之一。例如，閥針快速穿過(guò)針行程的至少第一個(gè)50 μm。

燃料噴射閥的另外的優(yōu)點(diǎn)和有利改進(jìn)及發(fā)展由結(jié)合諸圖示出的以下示例性實(shí)施例產(chǎn)生，在附圖中：

圖1示出了已知的燃料噴射閥，

圖2示出了根據(jù)本發(fā)明的燃料噴射閥的細(xì)節(jié)的圖解縱向截面，

圖3以依賴于打開持續(xù)時(shí)間的方式示出了由已知的燃料噴射閥輸出的燃料量的圖解；

圖4以依賴于在已知的燃料噴射閥中打開持續(xù)時(shí)間的方式示出了針位置和銜鐵位置的圖解，

圖5以依賴于在根據(jù)本發(fā)明的燃料噴射閥中打開持續(xù)時(shí)間的方式示出了針位置和銜鐵位置的圖解，以及

圖6以依賴于在根據(jù)本發(fā)明的燃料噴射閥中打開持續(xù)時(shí)間的方式示出了磁力、彈簧力和液壓力的圖解。

相同、等效或作用相同的元件在諸圖中具備相同的名稱。在一些圖中，能夠省略個(gè)別名稱以便改善清晰度。除非明確指定單位，否則諸圖和在諸圖中示出的元件彼此之間的比例不應(yīng)被認(rèn)為是真實(shí)比例。相反，能夠以夸張地大的方式示出個(gè)別元件，以改善可表示性和/或提高理解力。

圖1以穿過(guò)燃料噴射閥100的縱向軸線140的縱向截面圖示來(lái)示出根據(jù)現(xiàn)有技術(shù)的用于內(nèi)燃發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料噴射閥100。

燃料噴射閥100具有閥組件105。閥組件105具有中空閥體160、閥針135和閥座150。

閥針135被接收在閥體160中，且安裝成使得其能夠相對(duì)于閥體160移位。其與閥座150以機(jī)械方式相互作用，以便使燃料噴射閥100的噴射開口115閉合。為此，在其面向噴射開口115的端部處，閥針135具有閉合元件145，所述閉合元件在本案中具有球的基本形狀。

另外，閥針135具有止動(dòng)元件165，所述止動(dòng)元件布置在閥針135的與閉合元件145相對(duì)安置的端部處。燃料噴射閥100的閉合彈簧155作用在止動(dòng)元件165上。閉合彈簧155被預(yù)加應(yīng)力，以便將彈簧力Ff施加在閥針135上，所述彈簧力Ff在閉合位置230的方向上預(yù)加載閥針135。在閉合位置230中，閉合元件145密封接觸閥座150。

另外，燃料噴射閥100具有電磁致動(dòng)器組件120，所述電磁致動(dòng)器組件具有線圈125、極片127和銜鐵130。極片127關(guān)于閥體160固定。例如，其被緊固到閥體160，或被構(gòu)造成與閥體160成一體件。

銜鐵130布置在閥體160中，且安裝成使得其能夠相對(duì)于閥體160移位。另外，其安裝成使得其能夠相對(duì)于閥針135移位，以剛好在止動(dòng)元件165與盤狀物180之間，所述止動(dòng)元件和所述盤狀物兩者固定地連接到閥針135的柄部。

線圈125被構(gòu)造成當(dāng)對(duì)其通電時(shí)在銜鐵130上產(chǎn)生磁力Fm以通過(guò)噴射開口115來(lái)釋放燃料流動(dòng)。磁力Fm使銜鐵130朝著極片127運(yùn)動(dòng)，所述銜鐵130首先朝著止動(dòng)元件165（在燃料噴射閥100的無(wú)電流靜止?fàn)顟B(tài)下，銜鐵130與所述止動(dòng)元件間隔開）走過(guò)空行程220，之后其開始與止動(dòng)元件165剛性鎖定連接，結(jié)果其在極片127的方向上的其另外的路徑上驅(qū)動(dòng)閥針135，結(jié)果閥針135運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)離閉合位置230且因此通過(guò)噴射開口115來(lái)釋放燃料流動(dòng)。

在本案中由極片127的面向銜鐵130的端部形成的止動(dòng)件170限制了銜鐵130朝極片127的軸向可運(yùn)動(dòng)性。在閥組件105的打開位置215、235中，銜鐵130支承抵靠止動(dòng)件170，且止動(dòng)元件165支承抵靠銜鐵130。

在根據(jù)圖1的燃料噴射閥100中，借助于永磁鐵175來(lái)確?？招谐?20，所述永磁鐵在銜鐵130上施加指向遠(yuǎn)離極片127的銜鐵復(fù)位力Fr。由永磁鐵175施加的銜鐵復(fù)位力Fr隨著銜鐵130與永磁鐵175的間距而大大減小，結(jié)果在打開運(yùn)動(dòng)結(jié)束時(shí)其并不抑制（或僅略微抑制）尤其銜鐵130在極片127上的接觸。這造成了閥針135的過(guò)調(diào)及閥針135圍繞閥針135的打開位置235的振蕩，在所述打開位置235中，止動(dòng)元件165與銜鐵130剛性鎖定接觸，而銜鐵130與極片127剛性鎖定接觸。

通過(guò)圖4中的示例示出了所述振蕩，圖4以依賴于燃料噴射閥115的打開持續(xù)時(shí)間Ti的方式示出了閥針135與閥座145的間距nl（虛線）和銜鐵130的位置（實(shí)線）。此處，打開持續(xù)時(shí)間Ti尤其是施加到線圈125的電流信號(hào)的持續(xù)時(shí)間。

能夠在借助于圓圈標(biāo)記的區(qū)域中看到針位置的振蕩分布。所述振蕩分布導(dǎo)致非線性的噴射量mf，其以依賴于圖1的燃料噴射閥100中的打開持續(xù)時(shí)間Ti的方式在圖3中借助于虛線橢圓標(biāo)記。

相比之下，圖2示出了根據(jù)本發(fā)明的一個(gè)示例性實(shí)施例的燃料噴射閥100的細(xì)節(jié)，所述燃料噴射閥從根本上對(duì)應(yīng)于結(jié)合圖1所描述的已知的燃料閥100。圖2以縱向截面示出了燃料噴射閥100的閥組件105的細(xì)節(jié)。此處，出于簡(jiǎn)化的原因，僅示出了閥組件105的右半邊（在圖的平面中）。

與圖1的燃料噴射閥100相比，借助于銜鐵復(fù)位彈簧240來(lái)確保銜鐵130的空行程220。能夠有利地省掉永磁鐵175。銜鐵復(fù)位彈簧240的相對(duì)端部能夠（例如）抵靠止動(dòng)件170和抵靠銜鐵130被支撐，如圖2中所示。能夠在銜鐵130和止動(dòng)件170中設(shè)置切除口245、250以便接收相應(yīng)的端部。

如果止動(dòng)件與極片127不同，那么銜鐵復(fù)位彈簧240的一個(gè)端部也能夠被支撐抵靠極片127本身。在本案中，銜鐵復(fù)位彈簧240在徑向方向上跟隨銜鐵130和止動(dòng)件170。作為替代例，銜鐵復(fù)位彈簧240的端部也能夠布置在銜鐵130和/或止動(dòng)件170或極片127的中心通道開口中。在另外的替代性改進(jìn)中，銜鐵復(fù)位彈簧的一個(gè)端部并未被支撐抵靠止動(dòng)件170，而是抵靠閥針135，尤其抵靠止動(dòng)元件165。德國(guó)專利申請(qǐng)?zhí)?0 2013 219 974.0中公開了關(guān)于銜鐵復(fù)位彈簧240、止動(dòng)元件165（也稱為驅(qū)動(dòng)器）、銜鐵130和止動(dòng)件170或極片127的布置和設(shè)計(jì)的細(xì)節(jié)，所述申請(qǐng)的公開內(nèi)容以此程度通過(guò)后引用在此包括在本公開中。

在燃料噴射閥100的不通電的靜止?fàn)顟B(tài)中，銜鐵130由于通過(guò)銜鐵復(fù)位彈簧240的彈簧加載而位于第一位置205中，在所述第一位置205中，其與閥針135的止動(dòng)元件165間隔開。借助于用操作電流加載線圈125，得以在銜鐵130上產(chǎn)生磁力Fm，以便使所述銜鐵130相對(duì)于閥針135從第一位置205與銜鐵復(fù)位彈簧240的彈簧力相對(duì)地軸向移位空行程220，直到其在第二位置210中接觸止動(dòng)元件165為止。

借助于磁力Fm自第二位置使銜鐵130移位致動(dòng)路徑225到第三位置215，在所述第三位置中，銜鐵130接觸止動(dòng)件170。在致動(dòng)路徑225上，銜鐵130借助于止動(dòng)元件165從閉合位置230到打開位置235與閉合彈簧155的彈簧力Ff相對(duì)地驅(qū)動(dòng)閥針。在閥組件105的打開位置中，銜鐵130在第三位置215中與止動(dòng)件170剛性鎖定接觸，且閥針135處于打開位置235，其止動(dòng)元件165與銜鐵130剛性鎖定接觸。

燃料噴射器100被設(shè)計(jì)（例如）用于在350巴的標(biāo)稱壓力下操作。尤其，其被設(shè)計(jì)成打開高達(dá)至420巴的最大燃料壓力。在本示例性實(shí)施例中，閉合彈簧155的彈簧常數(shù)具有100 N/mm或更大的值，在本案中具有300 N/mm的值。相比之下，在圖1的已知的燃料噴射閥中，閉合彈簧155的彈簧常數(shù)僅為14 N/mm。在一個(gè)改進(jìn)中，用在10 N與30 N之間（包括極限值）的力使閉合彈簧預(yù)加應(yīng)力。在本案中，預(yù)應(yīng)力為20 N。

致動(dòng)器組件被設(shè)計(jì)（例如）用于具有在10 A與20 A之間（包括極限值）的值的最大操作電流。在本案中，其被設(shè)計(jì)用于12 A的最大操作電流。在一個(gè)改進(jìn)中，線圈125的電感具有在0.1 mH與10 mH之間（包括極限值）的值，例如2 mH的值。此處，尤其在燃料噴射器100的閉合狀態(tài)下（也就是說(shuō)，銜鐵130處于第一位置205且閥針135處于閉合位置230），測(cè)量電感。在本案中，在閉合狀態(tài)中的電感具有在2 mH與4 mH之間的值。如果銜鐵130處于第二位置210且用12 A的最大操作電流加載線圈，那么電感下降（例如）到在0.16 mH與0.8 mH之間的值。

空行程220具有（例如）在40 μm與120 μm之間（包括極限值）的值；在本案中，其為40 μm。致動(dòng)路徑225具有（例如）40 μm或更大的長(zhǎng)度，優(yōu)選地在40 μm與100 μm之間（包括極限值）。在本案中，致動(dòng)路徑225具有近似90 μm的長(zhǎng)度。

以這種方式，閉合彈簧155的彈簧常數(shù)和致動(dòng)器組件120的磁力以如下方式適應(yīng)彼此，即使得在恒定磁力Fm的情況下，彈簧力Ff和磁力Fm的總和力的大小隨著閥針135與閉合位置230的間距增加而單調(diào)地減小。在打開位置215、235中，總和力的大小的值是閥針135離開閉合位置230（銜鐵130處于第二位置210）時(shí)的總和力的大小的50%或更少。此處，在打開位置215、235中的總和力指向遠(yuǎn)離閉合位置230，結(jié)果得以借助于磁力Fm將銜鐵130和閥針135保持在打開位置215、235中。

同時(shí)，總和力是如此低以至于在穿過(guò)致動(dòng)路徑225的近似50 μm之后，閥針朝著極片127僅微弱地加速并針對(duì)在銜鐵130接觸到極片127上之前的至少15 μm，優(yōu)選地針對(duì)至少30 μm，通過(guò)閥體160中燃料的流動(dòng)阻力被制動(dòng)。在接觸止動(dòng)件170期間銜鐵130的速度有利地更低，例如比在對(duì)應(yīng)于穿過(guò)致動(dòng)路徑的第一個(gè)50 μm的位置中的速度低至少30%，優(yōu)選地，低至少60%。

圖6針對(duì)磁力Fm、彈簧力Ff和由燃料施加在閥針135上的力Fh以依賴于打開持續(xù)時(shí)間Ti（也就是說(shuō)，依賴于施加到線圈125的電流信號(hào)的持續(xù)時(shí)間）的方式示出了力F的分布。此處，為了改善清晰度，僅繪出彈簧力Ff和磁力Fm的（正的）大小，雖然這兩個(gè)力作用在相反方向上。相對(duì)于相同的時(shí)間軸，圖5以依賴于打開持續(xù)時(shí)間Ti的方式示出了閥針135與閉合位置230的間距nl（虛線）和銜鐵130的位置（實(shí)線）。

在線圈電流被接通之后，磁力Fm首先上升直到在第一時(shí)間T₁，首先銜鐵130開始運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)離第一位置205且銜鐵130隨后在第二時(shí)間T₂接觸止動(dòng)元件165。在第二時(shí)間T₂，閥針135開始運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)離閉合位置230。通過(guò)使通過(guò)線圈的操作電流連續(xù)從最大值下降到保持電流，磁力Fm得以從所述時(shí)間T₂保持至少近似恒定。相比之下，從預(yù)應(yīng)力開始，彈簧力Ff從時(shí)間T₂上升直到其在閥于后面的第三時(shí)間T₃進(jìn)入打開位置215、235中時(shí)達(dá)到其最大值。在本案中，彈簧力Ff的最大值近似對(duì)應(yīng)于預(yù)應(yīng)力的2.5倍。

彈簧力Ff和磁力Fm的總和力在閥針于時(shí)間T₂離開閉合位置230時(shí)具有近似40 N的值，且在銜鐵130或閥針135于時(shí)間T₃接觸止動(dòng)件170時(shí)僅具有近似15 N的值。這對(duì)應(yīng)于總和力減小到小于40%。

此處，磁力Fm的大小在兩種情況下均大于彈簧力Ff的大小，結(jié)果總和力在每種情況下均指向打開方向。然而，當(dāng)銜鐵130或閥針135在時(shí)間T₃接觸止動(dòng)件170時(shí)，總和力的大小小于液壓力Fh（燃料使用所述液壓力來(lái)抵抗閥針135的運(yùn)動(dòng)）的大小，結(jié)果閥針在到達(dá)打開位置235之前通過(guò)燃料的流動(dòng)阻力被制動(dòng)。

當(dāng)銜鐵130接觸止動(dòng)件170時(shí)針135超出打開位置235的過(guò)調(diào)因此特別低，且避免了針位置的振蕩。這在圖5中以依賴于本燃料噴射閥100的打開持續(xù)時(shí)間Ti的方式使用表示閥針135與閉合位置230的間距nl的虛線示出。銜鐵130的位置也有利地不具有振蕩分布（見圖5的實(shí)線）。因此能夠以特別準(zhǔn)確的方式來(lái)設(shè)定噴射量mf。能夠特別簡(jiǎn)單地致動(dòng)燃料噴射閥100，以便實(shí)現(xiàn)預(yù)定義的噴射量Mf。

在銜鐵130與止動(dòng)元件165之間進(jìn)入剛性鎖定連接期間在時(shí)間T₂時(shí)在閥針135上的近似65 N的銜鐵130的力Fm近似對(duì)應(yīng)于本案中的20 N的閉合彈簧155的預(yù)應(yīng)力和在閉合位置230中由燃料施加在閥針135上的近似30 N的液壓力的總和的1.3倍。因此，借助于空行程和銜鐵，確保了足夠的力沖擊，以便使閥針135運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)離閉合位置230。

本發(fā)明不通過(guò)使用示例性實(shí)施例的描述限制到所述示例性實(shí)施例。相反，本發(fā)明包括每個(gè)新穎特征和特征的每個(gè)組合，其尤其包括在示例性實(shí)施例和專利權(quán)利要求中的特征的每個(gè)組合。