技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及向內(nèi)燃機(jī)噴射供給燃料的燃料噴射閥。

背景技術(shù)：

以往，已知通過針閥的往復(fù)移動而使殼體所具有的噴孔開閉、從而將殼體內(nèi)的燃料噴射到外部的燃料噴射閥。例如，專利文獻(xiàn)1中記載了具備如下那樣的殼體的燃料噴射閥，該殼體根據(jù)火花塞所設(shè)置的位置而具有內(nèi)徑不同的噴孔。

在專利文獻(xiàn)1所記載的燃料噴射閥中，從形成于殼體的內(nèi)壁的噴孔的內(nèi)側(cè)開口到形成于殼體的外壁的噴孔的外側(cè)開口為止，內(nèi)徑是恒定的。因此，與內(nèi)徑不同的噴孔相比，每單位時(shí)間內(nèi)流動的燃料的量不同，所以在燃燒室內(nèi)可能無法使燃料可靠地成為微粒。此外，由噴孔噴射出的燃料中的未成為微粒的液滴狀的燃料容易發(fā)生不完全燃燒，顆粒狀物質(zhì)的生成量可能會增加。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2007-085333號公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于，提供一種能夠降低燃料燃燒時(shí)生成的顆粒狀物質(zhì)的生成量的燃料噴射閥。

在本發(fā)明的第一方式中，燃料噴射閥具備：殼體、針閥、線圈、固定鐵芯、以及可動鐵芯。本發(fā)明的燃料噴射閥所具備的殼體具有：噴射燃料的多個噴孔、形成于多個噴孔的周圍的閥座、形成于殼體的外壁的噴孔的外側(cè)開口、形成于殼體的內(nèi)壁的噴孔的內(nèi)側(cè)開口、以及噴孔內(nèi)壁，該噴孔內(nèi)壁形成為使得噴孔的截面積在外側(cè)開口和內(nèi)側(cè)開口之間從內(nèi)側(cè)開口朝向外側(cè)開口擴(kuò)寬。

在本發(fā)明的燃料噴射閥中，噴孔的外側(cè)開口的內(nèi)徑比該噴孔的內(nèi)側(cè)開口的內(nèi)徑大，閥座形成為，將包含閥座的假想面朝向殼體的中心軸延伸時(shí)，最先與噴孔內(nèi)壁相交。此外，在本發(fā)明的燃料噴射閥中，噴孔軸和殼體的中心軸所成的角度即噴射角越小，第1直線和第2直線所成的角度即開角越大，上述第1直線是將位于噴孔內(nèi)壁上的外側(cè)開口和內(nèi)側(cè)開口連結(jié)的直線，上述第2直線是將位于相對于穿過設(shè)置于殼體的內(nèi)壁上的內(nèi)壁側(cè)中心點(diǎn)和殼體的中心軸上的點(diǎn)的噴孔軸而言的、第1直線所在的噴孔內(nèi)壁的相反側(cè)的噴孔內(nèi)壁上的外側(cè)開口和內(nèi)側(cè)開口連結(jié)的直線。

一般來說，在燃料噴射閥中，燃料的微?；娜菀壮潭扔蓢娍字械娜剂狭鲃拥奶匦詻Q定。具體地說，在噴孔中流動的液體狀的燃料與空氣相接的表面積越大，或者在噴孔中流動的燃料的流速越快，則燃料越容易成為微粒。

在本發(fā)明的燃料噴射閥中，一個噴孔形成為研缽狀，即外側(cè)開口的內(nèi)徑比該一個噴孔的內(nèi)側(cè)開口的內(nèi)徑大。此外，與噴孔的截面積在多個噴孔中外側(cè)開口和內(nèi)側(cè)開口之間從內(nèi)側(cè)開口朝向外側(cè)開口擴(kuò)寬的噴孔內(nèi)壁的形狀相比，噴射角越小，則第1直線和第2直線所成的角度即開角越大，該第1直線位于噴孔內(nèi)壁上，該第2直線隔著噴孔軸位于該第1直線所在的噴孔內(nèi)壁的相反側(cè)的噴孔內(nèi)壁上。

噴孔的噴射角與包含閥座的假想面和該噴孔的噴孔內(nèi)壁所成的角度即沖擊角具有正的相關(guān)關(guān)系。噴射角越小，則噴孔中流動的燃料的流速越快，但是由于沖擊角變小，所以不易成為微粒。在此，在本發(fā)明的燃料噴射閥中，在沖擊角較小的噴孔、即噴射角較小的噴孔中，相對地?cái)U(kuò)大開角，增大噴孔中流動的液體狀的燃料與空氣相接的表面積。由此，在本發(fā)明的燃料噴射閥中，沿著噴孔的噴孔內(nèi)壁流動的燃料容易成為微粒，能夠減少因不完全燃燒而生成顆粒狀物質(zhì)的液滴狀的燃料。

附圖說明

通過參照附圖進(jìn)行的詳細(xì)說明，本發(fā)明的上述目的及其他目的、特征和優(yōu)點(diǎn)變得更加明確。

圖1是本發(fā)明的一個實(shí)施方式的燃料噴射閥的截面圖。

圖2是圖1的II部擴(kuò)大圖。

圖3是圖2的III向視圖。

圖4是表示本發(fā)明的一個實(shí)施方式的燃料噴射閥中的開角和噴射角的關(guān)系的特性圖。

具體實(shí)施方式

以下基于附圖說明本發(fā)明的實(shí)施方式。

(一個實(shí)施方式)

圖1、2示出了本發(fā)明的一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1。另外，在圖1、2中，示出了針閥40從閥座34離開的方向即開閥方向、以及針閥40抵接到閥座34的方向即閉閥方向。

燃料噴射閥1例如應(yīng)用于未圖示的直噴式汽油發(fā)動機(jī)的燃料噴射裝置，將作為燃料的汽油以高壓向發(fā)動機(jī)噴射供給。這種情況下，發(fā)動機(jī)相當(dāng)于內(nèi)燃機(jī)。燃料噴射閥1具備：殼體20、針閥40、可動鐵芯47、固定鐵芯35、線圈38、第1彈簧24、第2彈簧26等。

如圖1所示，殼體20由第一筒部件21、第二筒部件22、第三筒部件23及噴嘴30構(gòu)成。第一筒部件21、第二筒部件22及第三筒部件23均形成為大致圓筒狀，按照第一筒部件21、第二筒部件22、第三筒部件23的順序同軸地配置，并且相互連接。

第一筒部件21及第三筒部件23例如由鐵素體系不銹鋼等磁性材料形成，被實(shí)施了磁穩(wěn)定化處理。第一筒部件21及第三筒部件23的硬度較低。另一方面，第二筒部件22例如由奧氏體系不銹鋼等非磁性材料形成。第二筒部件22的硬度比第一筒部件21及第三筒部件23的硬度高。

噴嘴30設(shè)置在第一筒部件21的與第二筒部件22相反側(cè)的端部。噴嘴30例如由馬氏體系不銹鋼等金屬形成為有底筒狀，焊接到第一筒部件21。噴嘴30被實(shí)施淬火處理，以具有規(guī)定的硬度。噴嘴30由噴射部301及筒部302形成。

噴射部301以與燃料噴射閥1的中心軸同軸的殼體20的中心軸CA0為對稱軸而形成為線對稱。噴射部301的第1外壁304以朝向中心軸CA0的方向突出的方式形成。在噴射部301形成有多個將殼體20的內(nèi)部和外部連通的噴孔。在形成于噴射部301的內(nèi)壁303的噴孔的內(nèi)部側(cè)的開口即內(nèi)側(cè)開口的緣部形成有閥座34。

筒部302包圍噴射部301的徑方向外側(cè)，設(shè)置為朝向與噴射部301的第1外壁304突出的方向相反的一側(cè)延伸。筒部302中，第1端部與噴射部301連接，第2端部與第一筒部件21連接。

針閥40例如由馬氏體系不銹鋼等金屬形成。針閥40被實(shí)施淬火處理，以具有規(guī)定的硬度。針閥40的硬度設(shè)定為與噴嘴30的硬度大體同等。

針閥40可往復(fù)地收容在殼體20內(nèi)。針閥40由軸部41、密封部42、以及大徑部43等形成。軸部41、密封部42及大徑部43一體地形成。

軸部41形成為圓筒棒狀。在軸部41的密封部42附近形成有滑接部45。滑接部45形成為大致圓筒狀，第2外壁451的一部分被倒角?；硬?5中，第2外壁451的未倒角的部分能夠與噴嘴30的內(nèi)壁滑接。由此，針閥40被引導(dǎo)在閥座34側(cè)的前端部進(jìn)行往復(fù)移動。在軸部41形成有將軸部41的內(nèi)壁和外壁連接的孔46。

密封部42設(shè)置為能夠在軸部41的閥座34側(cè)的端部與閥座34抵接。針閥40通過密封部42從閥座34離開或者與閥座34抵接而將噴孔進(jìn)行開閉，將殼體20的內(nèi)部和外部連通或切斷。

大徑部43設(shè)置在軸部41的與密封部42相反的一側(cè)。大徑部43以其外徑比軸部41的外徑大的方式形成。大徑部43的閥座34側(cè)的端面與可動鐵芯47抵接。

針閥40中，滑接部45被噴嘴30的內(nèi)壁支承，并且軸部41經(jīng)由可動鐵芯47被第二筒部件22的內(nèi)壁支持，在殼體20的內(nèi)部進(jìn)行往復(fù)移動。

可動鐵芯47例如由鐵素體系不銹鋼等磁性材料形成為大致圓筒狀，表面被實(shí)施例如鍍鉻處理。可動鐵芯47被實(shí)施磁穩(wěn)定化處理?？蓜予F芯47的硬度較低，與殼體20的第一筒部件21及第三筒部件23的硬度大體同等。在可動鐵芯47的大致中央形成有貫通孔49。在貫通孔49中插通著針閥40的軸部41。

固定鐵芯35例如由鐵素體系不銹鋼等磁性材料形成為大致圓筒狀。固定鐵芯35被實(shí)施磁穩(wěn)定化處理。固定鐵芯35的硬度與可動鐵芯47的硬度大體同等，但是為了確?？蓜予F芯47的作為止動件的功能，對表面實(shí)施例如鍍鉻處理，確保必要的硬度。固定鐵芯35與殼體20的第三筒部件23焊接，固定到殼體20的內(nèi)側(cè)。

線圈38形成為大致圓筒狀，主要包圍第二筒部件22及第三筒部件23的徑方向外側(cè)。線圈38被供電時(shí)形成磁場。在線圈38的周圍形成磁場后，在固定鐵芯35、可動鐵芯47、第一筒部件21及第三筒部件23中形成磁路。由此，在固定鐵芯35和可動鐵芯47之間產(chǎn)生磁吸引力，可動鐵芯47被吸引到固定鐵芯35。這時(shí)，抵接到可動鐵芯47的與閥座34側(cè)相反一側(cè)的面的針閥40，與可動鐵芯47一起向固定鐵芯35側(cè)、即開閥方向移動。

第1彈簧24設(shè)置為，第1端與大徑部43的彈簧抵接面431抵接。第1彈簧24的第2端與壓入固定到固定鐵芯35的內(nèi)側(cè)的調(diào)整管11的一端抵接。第1彈簧24具有沿著軸方向伸展的力。由此，第1彈簧24將針閥40和可動鐵芯47一起向閥座34的方向、即閉閥方向施力。

第2彈簧26設(shè)置為，第1端與可動鐵芯47的第1臺階面48抵接。第2彈簧26的第2端與形成于殼體20的第一筒部件21的內(nèi)壁的環(huán)狀的第2臺階面211抵接。第2彈簧26具有沿著軸方向伸展的力。由此，第2彈簧26將可動鐵芯47和針閥40一起向閥座34的相反方向、即開閥方向施力。

在本實(shí)施方式中，第1彈簧24的施加力比第2彈簧26的施加力更大。由此，在線圈38未被供電的狀態(tài)下，針閥40的密封部42成為落座在閥座34上的狀態(tài)、即閉閥狀態(tài)。

在第三筒部件23的與第二筒部件22相反側(cè)的端部，壓入焊接了大致圓筒狀的燃料導(dǎo)入管12。在燃料導(dǎo)入管12的內(nèi)側(cè)設(shè)置有過濾器13。過濾器13捕獲從燃料導(dǎo)入管12的導(dǎo)入口14流入的燃料中包含的異物。

燃料導(dǎo)入管12及第三筒部件23的徑方向外側(cè)通過樹脂模塑而成。在該模塑部分形成連接器15。連接器15中嵌入成型有用于向線圈38供電的端子16。此外，在線圈38的徑方向外側(cè)以覆蓋線圈38的方式形成有筒狀的保持器17。

從燃料導(dǎo)入管12的導(dǎo)入口14流入的燃料在固定鐵芯35的徑內(nèi)方向、調(diào)整管11的內(nèi)部、針閥40的大徑部43及軸部41的內(nèi)側(cè)、孔46、第一筒部件21和針閥40的軸部41之間的間隙中流通，被導(dǎo)向噴嘴30的內(nèi)部。即，從燃料導(dǎo)入管12的導(dǎo)入口14到第一筒部件21和針閥40的軸部41之間的間隙為止，成為向噴嘴30的內(nèi)部導(dǎo)入燃料的燃料通路18。為了向發(fā)動機(jī)的燃燒室直接噴射燃料，在燃料通路18中流動的燃料的壓力較高，在一個實(shí)施方式的燃料噴射閥中，在燃料通路18中流動的燃料的壓力被設(shè)定為1MPa以上。

一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1的特征在于，形成于噴嘴30的噴孔所設(shè)置的位置及噴孔的形狀。在此，參照穿過中心軸CA0的燃料噴射閥1的截面圖即圖2，說明噴孔的位置及形狀。

首先說明第1噴孔31的形狀。

第1噴孔31形成為，作為噴孔軸的第1假想線VL31和中心軸CA0所成的角度是第1噴射角α1，該作為噴孔軸的第1假想線VL31穿過設(shè)置在噴射部301的內(nèi)壁303上且從中心軸CA0離開規(guī)定的第1距離R1的位置的第1內(nèi)壁側(cè)中心點(diǎn)IP31和中心軸CA0上的點(diǎn)。

此外，第1噴孔31形成為，與第1假想線VL31垂直的截面形狀是圓形狀。形成于第1外壁304的第1外側(cè)開口314的內(nèi)徑比形成于內(nèi)壁303的第1內(nèi)側(cè)開口313的內(nèi)徑大。即，從燃料噴射閥1的外部側(cè)觀察時(shí)，第1噴孔31形成為越朝向噴嘴30的內(nèi)部則越變細(xì)的研缽狀。

第1噴孔31形成為，噴孔內(nèi)壁形成為第1開角β1，該噴孔內(nèi)壁在第1內(nèi)側(cè)開口313和第1外側(cè)開口314之間從第1內(nèi)側(cè)開口313朝向第1外側(cè)開口314而第1噴孔31的截面積變大。

參照穿過中心軸CA0及第1假想線VL31的燃料噴射閥1的截面圖即圖2，具體地說明第1開角β1。在此，為了方便起見，將比第1假想線VL31更靠中心軸CA0側(cè)的第1噴孔31的噴孔內(nèi)壁設(shè)為第1噴孔內(nèi)壁311，該第1噴孔內(nèi)壁311是第1直線所在的第1噴孔內(nèi)壁，將比第1假想線VL31更靠中心軸CA0側(cè)的相反側(cè)的第1噴孔31的噴孔內(nèi)壁設(shè)為第2噴孔內(nèi)壁312，該第2噴孔內(nèi)壁312是第1直線所在的噴孔內(nèi)壁的相反側(cè)的第2噴孔內(nèi)壁。這時(shí)，圖2所示的第1噴孔內(nèi)壁311上的作為第1直線的第1截面線L311和第2噴孔內(nèi)壁312上的作為第2直線的第2截面線L312所成的角度成為第1開角β1。

此外，作為閥座34的一部分且從第1噴孔31觀察時(shí)位于中心軸CA0所處的方向的相反方向的第1閥座341形成為，使包含第1閥座341的第1假想面VP341朝向中心軸CA0延伸時(shí)，第1假想面VP341最先與第1噴孔內(nèi)壁311相交。換句話說，第1閥座341形成為，使第1假想面VP341朝向中心軸CA0延伸時(shí)，不與第2噴孔內(nèi)壁312相交，而是直接與第1噴孔內(nèi)壁311相交。這時(shí)，如圖2所示，第1噴孔內(nèi)壁311上的第1截面線L311和第1假想面VP341上的截面線所成的角度，成為假想面和形成該噴孔的噴孔內(nèi)壁所成的角度、即第1沖擊角γ1。

接下來說明第2噴孔32的形狀。

第2噴孔32形成為，作為噴孔軸的第2假想線VL32和中心軸CA0所成的角度是比第1噴射角α1小的第2噴射角α2，該作為噴孔軸的第2假想線VL32穿過位于噴射部301的內(nèi)壁303上且從中心軸CA0離開規(guī)定的第2距離R2的位置的第2內(nèi)壁側(cè)中心點(diǎn)IP32和中心軸CA0上的點(diǎn)。

此外，第2噴孔32形成為，與第2假想線VL32垂直的截面形狀為圓形狀。形成于第1外壁304的第2外側(cè)開口324的內(nèi)徑比形成于內(nèi)壁303的第2內(nèi)側(cè)開口323的內(nèi)徑大。即，從燃料噴射閥1的外部側(cè)觀察時(shí)，第2噴孔32形成為隨著朝向噴嘴30的內(nèi)部而變細(xì)的研缽狀。

第2噴孔32形成為，噴孔內(nèi)壁成為第2開角β2，該噴孔內(nèi)壁在第2內(nèi)側(cè)開口323和第2外側(cè)開口324之間從第2內(nèi)側(cè)開口323朝向第2外側(cè)開口324而第2噴孔32的截面積變大。

參照穿過中心軸CA0及第2假想線VL32的燃料噴射閥1的截面圖即圖2，具體地說明第2開角β2。在此，為了方便起見，將比第2假想線VL32更靠中心軸CA0側(cè)的第2噴孔32的噴孔內(nèi)壁設(shè)為第3噴孔內(nèi)壁321，該第3噴孔內(nèi)壁321是第1直線所在的第1噴孔內(nèi)壁，將比第2假想線VL32更靠中心軸CA0側(cè)的相反側(cè)的第2噴孔32的噴孔內(nèi)壁設(shè)為第4噴孔內(nèi)壁322，該第4噴孔內(nèi)壁322是第1直線所在的噴孔內(nèi)壁的相反側(cè)的第2噴孔內(nèi)壁。這時(shí)，圖2所示的第3噴孔內(nèi)壁321上的作為第1直線的第3截面線L321和第4噴孔內(nèi)壁322上的作為第2直線的第4截面線L322所成的角度是第2開角β2。

此外，作為閥座34的一部分且從第2噴孔32觀察時(shí)位于中心軸CA0的相反方向的第2閥座342形成為，使包含第2閥座342的第2假想面VP342朝向中心軸CA0延伸時(shí)，最先與第2噴孔32的第3噴孔內(nèi)壁321相交。換句話說，第2閥座342形成為，使第2假想面VP341朝向中心軸CA0延伸時(shí)，不與第4噴孔內(nèi)壁322相交，而是直接與第3噴孔內(nèi)壁321相交。這時(shí)，如圖2所示，第3噴孔內(nèi)壁321上的第3截面線L321和第2假想面VP342上的截面線所成的角度，是假想面和形成該噴孔的噴孔內(nèi)壁所成的角度、即第2沖擊角γ2。

在此，僅對于圖2所示的兩個噴孔31、32說明了噴射角、開角及沖擊角的關(guān)系，但是形成于噴嘴30的其他噴孔也具有同樣的關(guān)系。即，噴射角大的噴孔與噴射角小的噴孔相比，開角小且沖擊角大。

圖3中示出了第1噴孔31將燃料向外部噴射時(shí)的、從第1噴孔31的外側(cè)觀察的燃料的流動的情形的示意圖。圖3中為了說明在第1噴孔31中流動的燃料的位置，將殼體20的中心軸CA0相對于第1噴孔31所處的方向作為中心軸方向示出，將殼體20的中心軸CA0相對于第1噴孔31所處的方向的相反方向作為中心軸相反方向示出。

針閥40從第1閥座341離開時(shí)，燃料穿過第1閥座341和密封部42的閥座抵接面421之間而沿著第1假想面VP341流動(參照圖2)。如空心箭頭F0所示，沿著第1假想面VP341流動的燃料沖擊到第1噴孔內(nèi)壁311。這時(shí)，燃料通過滯留在燃料通路18時(shí)的壓力而從燃料通路18推出，如圖3所示，被推壓到第1噴孔內(nèi)壁311而流動。由此，第1噴孔31的燃料F1順著第1噴孔內(nèi)壁311而流動，另一方面，燃料不沿著中心軸相反方向側(cè)的第2噴孔內(nèi)壁312流動，所以在第1噴孔31的中心軸相反方向側(cè)形成空間S31。

在從噴孔噴射燃料并使燃料成為微粒的燃料噴射閥中，為了促進(jìn)燃料的微?；Ｍ麑娍字辛鲃拥娜剂献饔幂^大的剪切力。對噴孔中流動的燃料作用的剪切力由噴孔中流動的燃料與空氣相接的表面積的大小和燃料的流速之積來決定。

在一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1中，形成噴孔的噴孔內(nèi)壁中的中心軸CA0側(cè)的噴孔內(nèi)壁，與包含位于該噴孔的中心軸相反方向的閥座并朝向中心軸CA0延伸的假想面相交。由此，針閥40從閥座34離開而在閥座34和針閥40的閥座抵接面之間形成間隙(圖2的間隙300等)時(shí)，穿過該間隙而流動的燃料直接沖擊到噴孔的中心軸CA0側(cè)的噴孔內(nèi)壁，被推壓到該噴孔內(nèi)壁上而流動。由此，在穿過間隙而流動的燃料哪怕只沖擊到殼體的內(nèi)壁一次之后，比噴孔中流動的燃料的流速也會變慢。此外，沖擊角越大，穿過形成在閥座34和閥座抵接面之間的間隙而被推出的燃料，被越強(qiáng)地推壓到噴孔內(nèi)壁，所以燃料與空氣相接的表面積、具體地說是圖3的雙點(diǎn)劃線A31所圍出的區(qū)域的長度變長。因此，穿過形成在閥座34和閥座抵接面之間的間隙的燃料直接沖擊到噴孔的中心軸CA0側(cè)的噴孔內(nèi)壁上的燃料噴射閥1，能夠使較多的燃料成為微粒。

此外，在一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1中，根據(jù)與沖擊角的大小具有正的相關(guān)關(guān)系的噴射角的大小來調(diào)整開角。

圖4中示出了燃料噴射閥1中的噴孔的噴射角和開角的關(guān)系。在圖4中，示出了關(guān)于任意的噴射角、根據(jù)開角和對噴孔中流動的燃料作用的剪切力的關(guān)系計(jì)算出的剪切力成為最大的開角的結(jié)果。

如圖4所示，如果噴孔的噴射角變大，則剪切力成為最大的開角變小。即，如果噴射角大，則即使噴孔的形狀是內(nèi)側(cè)開口的內(nèi)徑和外側(cè)開口的內(nèi)徑的大小比較接近的形狀，對燃料作用的剪切力也變大，燃料容易成為微粒。另一方面，如果噴射角小，通過將噴孔的形狀設(shè)為外側(cè)開口的內(nèi)徑比內(nèi)側(cè)開口的內(nèi)徑大的形狀，能夠增大對燃料作用的剪切力。由此，根據(jù)噴射角的大小來變更開角的大小，在多個噴孔的每一個中，都能夠使較多的燃料成為微粒。

像這樣，在一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1中，在形成于閥座34和閥座抵接面之間的間隙中流動的燃料直接沖擊到形成噴孔的噴孔內(nèi)壁之中的中心軸CA0側(cè)的噴孔內(nèi)壁，能夠有效地利用燃料通路18中的燃料的壓力，能夠較大地確保噴孔中與空氣相接的表面積。此外，即使是沖擊角較小的噴孔，通過增大開角，也能夠?qū)τ诒煌茐旱絿娍變?nèi)壁的燃料作用較大的剪切力，能夠使較多的燃料成為微粒。由此，在一個實(shí)施方式的燃料噴射閥1中，能夠使噴孔中流動的燃料較多地成為微粒。此外，由于促進(jìn)了燃料的微?；韵鄬Φ匾旱螤畹娜剂献兩?，能夠減少燃料燃燒時(shí)生成的顆粒狀物質(zhì)的生成量。

(其他實(shí)施方式)

(A)在上述的實(shí)施方式中，以沖擊角越大則開角越小的方式形成噴孔。但是，沖擊角和開角的關(guān)系不限于此。包含噴孔的中心軸相反方向的閥座而朝向中心軸CA0延伸的假想面與該噴孔的噴孔內(nèi)壁之中的中心軸側(cè)的噴孔內(nèi)壁交叉即可。

(B)在上述的實(shí)施方式中，燃料通路中流動的燃料的壓力為1MPa以上。但是，燃料的壓力不限于此。只要是能夠向發(fā)動機(jī)的燃燒室直接噴射燃料的程度的壓力即可。

(C)在上述的實(shí)施方式中，噴孔形成為，截面形狀為圓形狀。但是，噴孔的截面形狀不限于此。

本發(fā)明不限于這樣的實(shí)施方式，在不脫離其主旨的范圍內(nèi)，能夠以各種方式來實(shí)施。

以上基于實(shí)施例說明了本發(fā)明，但是本發(fā)明不限于該實(shí)施例和構(gòu)造。本發(fā)明也包含各種變形例和均等范圍內(nèi)的變形。此外，各種組合和方式、以及包含其中的僅一個要素、或其以上或以下的其他組合和方式也包含在本發(fā)明的范疇和思想范圍內(nèi)。