用于匹配軌壓的方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種用于匹配軌壓的方法和系統(tǒng)。該方法用于在考慮一借助于至少一個噴射器待噴射的燃料的粘度的情況下匹配一機動車的噴射設施中的軌壓的方法，其中，從至少一個噴射器的電樞的關(guān)閉持續(xù)時間行為中計算所述燃料的粘度，并且將所計算的粘度在第一模塊中配設給一軌壓變化。
【專利說明】用于匹配軌壓的方法【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明涉及一種用于匹配一軌壓的方法和系統(tǒng)。
【背景技術(shù)】
[0002]在共軌噴射、也稱作存儲器噴射中建議，將燃料利用高壓泵帶入到一高的壓力水平上。處于壓力下的燃料填充管道系統(tǒng)，該管道系統(tǒng)在運行中持續(xù)地處于壓力下并且表現(xiàn)為一共同的燃料壓力存儲器。所述共軌噴射基于壓力產(chǎn)生與實際的噴射過程的完全分離。
[0003]針對噴射過程使用噴射器，也稱作噴射嘴或噴射閥。例如已知磁閥，在磁閥中由電磁鐵來操作閥。這樣，噴射器液壓地經(jīng)由閥控制，所述閥被電氣地操控。
[0004]在具有平衡壓力的磁閥的噴射器中，這些噴射器由于設計所引起而具有一與溫度相關(guān)的電樞行為，該電樞包括或者說操作開關(guān)閥，該開口閥負責打開或關(guān)閉出口節(jié)流器，用于控制噴嘴針。經(jīng)由所述出口節(jié)流器限定從控制室到低壓區(qū)域的出口，且因此限定所述噴射器在其開關(guān)特性方面的設計，即在噴嘴針的電氣操作和打開之間的延遲。該與溫度相關(guān)的行為基于所述燃料的經(jīng)由溫度而改變的粘度并且特別是在低溫下顯著。因此，所述電樞的與溫度相關(guān)的開關(guān)行為導致所述噴射嘴的與溫度相關(guān)的打開時間點和關(guān)閉時間點。
[0005]此外要考慮,具有所謂的長形節(jié)流部位(Langendrosselstellen)的噴射器在特別冷的溫度且因此較高的燃料粘度的情況下與燃料種類相關(guān)，在某些情況下具有對從高壓接口直至噴嘴針的壓力降的顯著影響。這導致了減小的噴射量，通過在噴嘴處的很小的噴射壓力作為溫度且因此在節(jié)流間隙以及朝向噴嘴針的入口部位中的由燃料粘度引起的節(jié)流行為的函數(shù)而引起。
[0006]從出版物DE 10 2006 000 321 Al中已知，針對一共軌壓力的額定壓力基于燃料的特性、通常粘度來設定。為了確定粘度，可以使用一壓力界限振幅或一粘度傳感器或者說粘度探測裝置。
[0007]出版物DE 10 2007 019 280 Al描述了一種用于確定在車輛中使用的液體的特性的測量設備。在此，該測量設備包括一旋轉(zhuǎn)對稱的容器以及一裝置，利用該裝置將液體置入旋轉(zhuǎn)中。利用該測量設備可以確定液體的不同特性，例如其粘度。在確定了燃料的粘度之后，還可以匹配一軌壓或者說噴射壓力。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0008]在該背景下，介紹一種根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法以及一種具有權(quán)利要求10的特征的系統(tǒng)。實施方式由從屬權(quán)利要求和本說明書中獲得。
[0009]迄今為止，所述電樞或者說所述開關(guān)閥的開關(guān)行為的平衡僅被部分地轉(zhuǎn)換。該平衡主要規(guī)定在具有壓力平衡的開關(guān)閥的噴射器的情況下的電流升高且因此磁力提高。目前噴射量的還未得到的平衡通過一特殊的針對冷運行所匹配的操控持續(xù)時間來完成。在噴嘴處在所述條件下存在的、過小的噴射壓力以及與此相連的過小的噴射率利用前面描述的措施得不到平衡。僅發(fā)生所述噴射量的等同(Gleichstellung)，當然具有其它的噴射率且因此其它的噴射時間點。
[0010]在所介紹的用于在考慮待噴射的燃料的粘度的情況下匹配軌壓的方法中規(guī)定，在第一步驟中從噴射閥的電樞的關(guān)閉持續(xù)時間行為中計算粘度。為了描述所述關(guān)閉持續(xù)時間行為，考慮從電樞通電結(jié)束到機械地抵達電樞的關(guān)閉位態(tài)的時間。所述關(guān)閉過程的時間走向通過所述關(guān)閉持續(xù)時間行為表現(xiàn)出來。通常在所描述的方法中，考慮在通電結(jié)束和關(guān)閉位態(tài)之間的時間差就足夠。因此該行為可以例如被描述得快速或緩慢。通常將所獲知的時間差進行分類。
[0011]在一其它的步驟中將所計算的粘度在第一模塊中更新，該模塊取決于內(nèi)燃機或噴射附件的不同的運行參數(shù)?；诟逻^的粘度可以改變軌壓，例如在冷的溫度下提高。在此，粘度與軌壓或者說與所需的軌壓變化的配屬關(guān)系通常保存在一控制器中。以這種方式可以將噴射通量的實際走向與一理想的走向，也就是說在理想的或者說標準條件下的走向進行匹配。以這種方式可以平衡通過任意的燃料類型、燃料中的污染物以及改變的周圍條件，例如溫度所產(chǎn)生的影響。
[0012]在所介紹的方法中，在設計上規(guī)定，將噴射率走向通過一基于第二模塊、FDV (通過閥門關(guān)閉進行燃料檢測)所獲知的關(guān)于軌壓匹配的特征參量獨立于所使用的燃料且因此獨立于其粘度地歸因于該設計的噴射率走向、尤其是針對冷啟動，其中，燃料的粘度基于電樞的開關(guān)行為得以獲知。通過所述噴射器模塊的軌壓額定值的提高應該在計算所述操控持續(xù)時間時予以考慮，也就是說，從噴射率走向或者說操控持續(xù)時間特征場中計算出的所述噴射器的通電時間、操控持續(xù)時間不允許考慮所述壓力升高。用于平衡該影響的所述軌壓額定值的明顯的升高使所述噴射器的運行點發(fā)生移動，用于所述操控持續(xù)時間的內(nèi)插(Interpolation)，并且以用于量等同的更短的操控持續(xù)時間平衡了所述壓力升高的影響且因此不顯示出任何解決方案。
[0013]所介紹的方法至少在這些實施方式中的幾個中具有若干優(yōu)點。因此一優(yōu)點在于，在特別冷的條件下，在所述噴射器中在去往高壓接口的路上直至噴射嘴所額外地出現(xiàn)的節(jié)流損失通過一動態(tài)的、與馬達的實際運行點相匹配的所述軌壓的升高作為所述噴射器以及燃料特性的函數(shù)得以平衡。
[0014]該函數(shù)將在使用不同的燃料類型的情況下在較低直至很低的溫度下所述噴射器的噴射率走向且不僅在量上而且在噴射定時上進行等同。在此情況下，不僅是所述燃料的與溫度相關(guān)的密度的平衡，而且是基于所述燃料特性，例如粘度的平衡且因此在最廣泛的意義上是流動行為。
[0015]在大約40°C的燃料溫度的“正常條件”下在馬達試驗臺上建立的操控持續(xù)時間特征場的計算針對具有一基于模塊的軌壓的函數(shù)介入的持續(xù)時間來發(fā)生，其類似于在AD-KF-數(shù)據(jù)輸入的情況下在噴嘴處的進程來描繪所述噴射壓力。利用AD-KF表示所述操控持續(xù)時間特征場，也就是說所述噴射器的路線描述，即X軸為量，y軸為壓力，以及z軸為操控持續(xù)時間。在此描述，需要哪個操控持續(xù)時間，用以在一定義的壓力下顯示出一希望的量。通過該措施使得由部件所產(chǎn)生的故障參量經(jīng)由一描繪所述故障參數(shù)的模塊得以平衡。因此在本申請中，在具有不同的燃料的特別低的溫度下不再需要考慮所述噴射器的行為。這意味著，針對冷啟動或者說冷運轉(zhuǎn)，需要較少的設計余量，用于覆蓋通過不同的燃料所產(chǎn)生的在噴射時間點和噴射持續(xù)時間上的偏差。[0016]本發(fā)明的其它優(yōu)點和設計方案從附圖和說明書中獲得。
[0017]要理解的是，前面提到的和后面的還待闡釋的特征能夠不僅在對應說明的組合中，而且在其它的組合中或者以單獨的形式應用，而不離開本發(fā)明的范圍。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0018]圖1示出了所描述的方法的一種轉(zhuǎn)換形式的方塊圖；
圖2不出了圖1中的第一模塊10的一種可能的實施方式；
圖3示出了圖1中的第二模塊14的一種可能的實施方式；
圖4示出了圖1中的其它的模塊16的一種可能的實施方式；
圖5不出了一機動車的噴射設施的不意圖；
圖6在一圖表中示出了噴射率走向。
【具體實施方式】
[0019]本發(fā)明借助在附圖中的實施方式示意示出并且隨后在參考附圖的情況下詳細描述。
[0020]圖1在一簡圖中示出了用于軌壓額定值計算以及軌壓測量的模塊。在第一模塊10中計算的軌壓12的升高找到了進入到在第二模塊14中的軌壓額定值計算的入口，并且提供給一其它的模塊16，用以在控制器中計算針對不同的軟件模塊的實際值時予以考慮。
[0021]由此得出軌壓額定值11、經(jīng)模塊處理的軌壓13，也就是說經(jīng)由所述模塊匹配的軌壓、所測量的所述軌壓15的傳感器值，其也作為值17提供給軌壓調(diào)節(jié)器并且提供一用于噴射器的值19。
[0022]圖2示出了用于噴射器的軌壓升高模塊的示意圖。作為輸入?yún)⒘?，該示圖示出了所述軌壓額定值20的實際運行點以及所測量到的閥關(guān)閉持續(xù)時間22，作為針對一次性地存在于馬達起動之前的粘度的尺度。利用所述輸入?yún)⒘窟M行一壓力升高26的初始化24。
[0023]所述噴射器或者說所述系統(tǒng)的加熱行為由一單獨的模塊32來提供。所述壓力升高26利用所述加熱行為30進行評價并且提供給所述系統(tǒng)(附圖標記31)。
[0024]其它的輸入?yún)⒘渴邱R達轉(zhuǎn)速34、噴射的數(shù)量36、噴射量38和其它的輸入?yún)?shù)40。
[0025]輸出參量是根據(jù)本發(fā)明的軌壓升聞31, —出口參量33。方塊35將所述輸出值從30限定到O和I之間的值上。
[0026]圖3示出了到所述高壓調(diào)節(jié)器中的介入，用于提高在限定之前的額定值。在此，由于第一模塊60進行所述軌壓的升高作為圖2的輸出參量，該輸出參量累加成軌壓額定值62并且作為加權(quán)平均的值64提供給所述系統(tǒng)。
[0027]圖4示出了所述軌壓信號的逆算。輸入?yún)⒘?0是所測量的所述軌壓的傳感器值。其作為輸出參量71未經(jīng)改變地提供給所述高壓調(diào)節(jié)器。從所測量到的傳感器值中減去所述升高80，其與圖2中的升高31以及圖3的升高62相應，并且提供給所述操控持續(xù)時間的計算。這樣確保了產(chǎn)生在一量升高中的壓力升高，并且在AD-KF計算的情況下不通過所述運行點的匹配而被消除。
[0028]因此，所建議的方法在設計上構(gòu)建到所述第二模塊上，該第二模塊評價在所述控制器初始化中的電樞的關(guān)閉持續(xù)時間行為，例如對于FDV (通過閥關(guān)閉進行流量檢測)。所述FDV的輸出參量可以換算成一替代參量，其表現(xiàn)出所述燃料粘度的特性。
[0029]以這種方式計算出的粘度在一模塊中與馬達運行相關(guān)地在例如考慮例如所述噴射量的情況下對噴射的數(shù)量、馬達轉(zhuǎn)速、外部溫度、冷卻器百葉窗的位態(tài)、行駛速度等等，以及馬達和燃料的加熱進行更新并且找到進入本發(fā)明的條件的入口。借助于粘度根據(jù)馬達運行點來提升軌壓，用以類似于所記錄的操控持續(xù)時間特征場來產(chǎn)生在噴射器處的噴嘴流量。針對所述軌壓調(diào)節(jié)器的軌壓額定值的升高在停止噴射以及結(jié)算所述操控持續(xù)時間特征場時予以考慮。不允許進行如在圖1中所示的通常在軌壓中的考慮。
[0030]在圖5中大大簡化地在示意圖中示出了一機動車100，其包括一內(nèi)燃機102和一噴射設施104。在該噴射設施104中不出了一噴射器106,該噴射器又具有一電樞108。為了控制流程，設置一控制器110。
[0031 ] 圖6在一圖表200中示出了噴射率走向，其中，在橫坐標202上繪制了時間，并且在縱坐標204上繪制了噴入的燃料的流量。第一曲線206示出了在標準條件下噴射的情況下的時間上的量走向或者說流量走向。其與在標準條件、也就是說在標準溫度的已知的燃料的走向相應，由此得出了所述燃料的標準粘度。
[0032]如果實際的條件與標準條件具有偏差，例如在選擇一其它的燃料和/或一不同的溫度的情況下，由此實際的粘度不再與標準粘度相應，這樣所述噴射率走向發(fā)生改變。這種在實際條件下的走向利用另一曲線208示出。此外，在第一時間點210的噴射開始以及在第二時間點212的噴射結(jié)束可通過改變的條件而變化，如利用雙箭頭214和216所示。由此改變了噴射持續(xù)時間。
[0033]因此，所述噴射率走向描述了噴射的走向且因此描述了在圖6中所示的曲線206和208的形狀。
[0034]通過匹配軌壓可以將實際的走向208與標準走向206進行匹配，如通過雙箭頭220所示。附加地，可以影響噴射開始和噴射結(jié)束，且因此影響噴射持續(xù)時間，從而能夠?qū)崿F(xiàn)實際走向208進一步與標準走向相應。
[0035]因此，在所介紹的方法中不計算噴射率走向，而是產(chǎn)生一軌壓變化，例如一軌壓升高，從而所述噴射的時間上的流量走向與在標準條件下的噴射走向相應。
[0036]所使用的模塊提供了粘度與軌壓升高的配設關(guān)系，所述粘度經(jīng)由所述電樞的關(guān)閉持續(xù)時間得以獲知。該配設關(guān)系通常事先在試驗臺中獲知并且保存在控制器中。
【權(quán)利要求】
1.用于在考慮一借助于至少一個噴射器(106)待噴射的燃料的粘度的情況下匹配一機動車(100)的噴射設施(104)中的軌壓的方法，其中，從至少一個噴射器(106)的電樞(108)的關(guān)閉持續(xù)時間行為中計算所述燃料的粘度，并且將所計算的粘度在第一模塊(60)中配設給一軌壓變化，從而通過軌壓變化將噴射流量的實際走向(208)與一標準走向(206)相匹配。
2.按照權(quán)利要求1所述的方法，其中，在控制器初始化的情況下從關(guān)閉持續(xù)時間行為中計算所述粘度。
3.按照權(quán)利要求1或2所述的方法，其中，從所述關(guān)閉持續(xù)時間行為中借助于第二模塊計算所述粘度，所述第二模塊評價所述電樞的關(guān)閉持續(xù)時間行為。
4.按照權(quán)利要求3所述的方法，其中，將所述第二模塊的輸出參量換算成與所述粘度相關(guān)聯(lián)的替代參量。
5.按照權(quán)利要求1至4中任一項所述的方法，其中，所計算的粘度在所述第一模塊(60)中根據(jù)馬達運行進行更新。
6.按照權(quán)利要求1至5中任一項所述的方法，其中，在考慮噴射量、噴射的數(shù)量、馬達轉(zhuǎn)速、外部溫度、冷卻器百葉窗的位態(tài)和/或車輛速度的情況下更新所述粘度。
7.按照權(quán)利要求1至6中任一項所述的方法，其中，在考慮內(nèi)燃機(102)和/或燃料的加熱的情況下更新所述粘度。
8.按照權(quán)利要求1至7中任一項所述的方法，其中，附加地進行噴射開始的改變，用于將實際走向(208)與標準走向(206)相匹配。
9.按照權(quán)利要求1至8中任一項所述的方法，其中，附加地進行噴射結(jié)束的改變，用于將實際走向(208)與標準走向(206)相匹配。
10.用于匹配軌壓、尤其是用于實施按照權(quán)利要求1至9中任一項所述的方法的系統(tǒng)，具有一控制器(110)，其構(gòu)造用于匹配軌壓。
【文檔編號】F02D41/38GK103967638SQ201410043391
【公開日】2014年8月6日 申請日期:2014年1月29日 優(yōu)先權(quán)日:2013年1月30日
【發(fā)明者】M.許勒, T.邁爾 申請人:羅伯特·博世有限公司