專利名稱：多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及設(shè)置在汽車等上的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置。
背景技術(shù)：
以往，對(duì)于汽車等的發(fā)動(dòng)機(jī)，進(jìn)行了以提高發(fā)動(dòng)機(jī)輸出為目的的進(jìn)排氣裝置的開 發(fā)。
例如，在日本特開2009-97335號(hào)公報(bào)中，公開了一種具有渦輪增壓器的裝置，其 具備與各汽缸的排氣道連接并相互獨(dú)立的多個(gè)獨(dú)立通路；設(shè)置于渦輪增壓器的上游并使 這些獨(dú)立通路集合的混合部；和設(shè)置于該混合部上并可變更各獨(dú)立通路的流路面積的閥。 在該裝置中，通過(guò)所述閥縮小所述獨(dú)立排氣通路的流路面積，以此使處于排氣行程的汽缸 的排氣以較高速?gòu)囊?guī)定的獨(dú)立通路流入至所述混合部。而且，將生成在該高速的排氣的周 圍的負(fù)壓作用于所述混合部的其他獨(dú)立通路，通過(guò)所謂噴吸(ejector)效果將該其他獨(dú)立 通路內(nèi)的排氣抽出至下游側(cè)，以此，增加供給至渦輪增壓器的氣體量，從而提高發(fā)動(dòng)機(jī)輸 出。
如上所述要求提高對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)單體的發(fā)動(dòng)機(jī)輸出，另一方面，在量產(chǎn)車輛等的方 面要求抑制因制造偏差等導(dǎo)致的車輛之間的性能偏差使其變小。發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述問(wèn)題，其目的是提供能夠抑制伴隨著制造偏差等而引起的性能偏 差的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置。
為了解決所述問(wèn)題，本發(fā)明是具有分別形成有進(jìn)氣道及排氣道，同時(shí)設(shè)置有能開 閉所述進(jìn)氣道的進(jìn)氣門和能開閉所述排氣道的排氣門的多個(gè)汽缸的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排 氣裝置，具有與一個(gè)汽缸或者排氣順序相互不連續(xù)的多個(gè)汽缸的排氣道分別連接的獨(dú)立 排氣通路；為了使通過(guò)所述各獨(dú)立排氣通路的排氣集合而與該各獨(dú)立排氣通路的下游端連 接的混合部；包含能凈化已通過(guò)該混合部的排氣的催化劑主體和容納該催化劑主體的催 化劑箱的催化劑裝置；和能驅(qū)動(dòng)所述各汽缸的進(jìn)氣門及排氣門的氣門驅(qū)動(dòng)裝置；所述氣門 驅(qū)動(dòng)裝置將各汽缸的進(jìn)氣門及排氣門驅(qū)動(dòng)為至少在發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)低于預(yù)先設(shè)定的規(guī)定的 轉(zhuǎn)數(shù)且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷高于預(yù)先設(shè)定的規(guī)定的負(fù)荷的低速高負(fù)荷區(qū)域上，使所述各汽缸的進(jìn)氣 門的開閥期間和排氣門的開閥期間以規(guī)定的重疊期間重復(fù)，且對(duì)于排氣順序連續(xù)的汽缸之 間，使一方的汽缸的所述重疊期間與另一方的汽缸的排氣門開閥時(shí)期重復(fù)；所述各獨(dú)立排 氣通路中與排氣順序連續(xù)的汽缸連接的獨(dú)立排氣通路在相互鄰接的位置上與所述混合部 連接；所述各獨(dú)立排氣通路的下游端具有越是下游側(cè)流路面積越小的形狀，從而隨著排氣 從各汽缸的排氣道通過(guò)該獨(dú)立排氣通路的下游端排出至所述混合部，通過(guò)噴吸效果，在與 鄰接的其他獨(dú)立排氣通路連接的排氣道內(nèi)生成負(fù)壓；所述混合部具有從該混合部的上游端 向下游側(cè)延伸并且越是下游側(cè)流路面積越小的縮徑部、和從該混合部的下游端向上游側(cè)以 大致一定的流路面積延伸的直管部。
根據(jù)本裝置，至少在低速高負(fù)荷區(qū)域上增大汽缸內(nèi)的新氣量，從而可以提高發(fā)動(dòng) 機(jī)輸出，同時(shí)可以抑制在裝置間甚至是在安裝該裝置的車輛之間產(chǎn)生的所述發(fā)動(dòng)機(jī)輸出提 高效果的偏差使其變小。
具體地，在該裝置中，各獨(dú)立排氣通路的下游端的流路面積設(shè)定為越是下游側(cè)越 小。因此，可以將排氣從各獨(dú)立排氣通路以高速流入至混合部中，借助于此可以得到有效的 噴吸效果。即，可以在規(guī)定的排氣道中生成高的負(fù)壓。而且，該裝置配置為在低速高負(fù)荷區(qū) 域，在規(guī)定的汽缸的重疊期間中其他汽缸的排氣門開閥。因此，在低速高負(fù)荷區(qū)域，可以將 通過(guò)從其他汽缸中排出的排氣而產(chǎn)生的高的負(fù)壓作用于重疊期間中的汽缸的排氣道，通過(guò) 該負(fù)壓促進(jìn)重疊期間中的掃氣，可以增大汽缸內(nèi)的新氣量。
尤其是，在該裝置中，混合部的上游端部分成為越是下游側(cè)流路面積越小的縮徑 部。因此，可以將從各獨(dú)立排氣通路以高速流入至混合部的排氣在維持其速度的狀態(tài)下，或 者使其加速地流過(guò)。在這里，在流過(guò)混合部的排氣的周圍生成的負(fù)壓在排氣的速度越快時(shí) 越高。因此，在該裝置中，可以進(jìn)一步提高在流過(guò)混合部的排氣的周圍生成的負(fù)壓甚至是作 用于重疊期間中的汽缸的排氣道的負(fù)壓，可以進(jìn)一步提高掃氣促進(jìn)效果。
在這里，為了使排氣以高速流過(guò)混合部?jī)?nèi)，如前文所述，優(yōu)選地，將從混合部的上 游端向下游側(cè)延伸的部分的流路面積設(shè)定為越是下游側(cè)越小，例如考慮使整個(gè)混合部的流 路面積隨著靠近下游而逐步地變小，從而使排氣的速度隨著靠近下游而逐步地提高。或者 是，可以考慮僅將從混合部的上游端起規(guī)定長(zhǎng)度的部分隨著靠近下游減小流路面積之后， 再次隨著靠近下游將流路面積逐步地?cái)U(kuò)大，從而在混合部的下游側(cè)部分形成所謂的擴(kuò)散筒 (diffuser)。但是，這樣在混合部的下游端附近流路面積發(fā)生變化(隨著靠近下游而逐步地 變小或者隨著靠近下游逐步地變大)的結(jié)構(gòu)中，混合部的下游端附近的排氣的速度根據(jù)上 下游方向的位置而變得不同。因此，因制造偏差而導(dǎo)致混合部的長(zhǎng)度即混合部的下游端的 位置產(chǎn)生偏差時(shí)，存在混合部的下游端的排氣的速度甚至是通過(guò)該排氣生成的負(fù)壓的大小 廣生偏差的問(wèn)題。
相對(duì)于此，在本裝置中，混合部的下游端為以大致一定的流路面積延伸的直管部。 為此，即使混合部的長(zhǎng)度即混合部的下游端的位置在上下游方向上發(fā)生變化，也維持一定 的混合部的下游端的流路面積。因此，可以維持一定的所述負(fù)壓的大小、甚至是發(fā)動(dòng)機(jī)輸出 提聞效果。
在本發(fā)明中，優(yōu)選地，所述直管部從所述縮徑部的下游端起以與該下游端的流路 面積大致相同的面積延伸至所述混合部的下游端。
在該結(jié)構(gòu)中，混合部?jī)H由縮徑部和直管部構(gòu)成。因此，可以縮短混合部的長(zhǎng)度，可 以使裝置小型化。又，由于從汽缸至催化劑裝置的距離變短，因此可以提高流入至催化劑裝 置的排氣的溫度，實(shí)現(xiàn)催化劑主體的早期活性化，同時(shí)可以進(jìn)一步確實(shí)地維持催化劑主體 的活性。
又，在該結(jié)構(gòu)中，從流路面積最小且在與上下游方向正交的斷面方向上的排氣的 分布變得更均勻的縮徑部的下游端，流速變低且排氣容易擴(kuò)散至所述斷面方向、即排氣分 布容易變得均勻的直管部向下游側(cè)延伸，并該直管部的下游端與催化劑裝置連接。因此，可 以在催化劑主體的斷面方向上更均勻地導(dǎo)入排氣，可以在催化劑主體中有效地凈化排氣。
又，優(yōu)選地，在所述結(jié)構(gòu)中還具備具有與從所述各汽缸排出的排氣接觸的接觸部且同時(shí)能檢測(cè)所述排氣的氧濃度的氧濃度檢測(cè)裝置，所述氧濃度檢測(cè)裝置的接觸部配置在 作為所述催化劑箱的內(nèi)側(cè)的相對(duì)于所述混合部位于下游側(cè)且相對(duì)于所述催化劑主體位于 上游側(cè)的部分上。
如前文所述，根據(jù)所述結(jié)構(gòu)，在設(shè)置于混合部的下游端的直管部中，可以使排氣在 與上下游方向正交的方向上擴(kuò)散。為此，如果在該混合部的正下方、即相對(duì)于混合部位于下 游側(cè)且相對(duì)于所述催化劑主體位于上游側(cè)的位置上配置氧濃度檢測(cè)裝置的接觸部，則可以 檢測(cè)變得更均勻化的排氣的濃度，可以提高氧濃度的檢測(cè)精度。
又，在本發(fā)明中，優(yōu)選地，具有作為與所述催化劑箱一體形成的筒狀構(gòu)件、從所述 催化劑箱的上游端延伸至所述混合部的上游端并與該混合部的上游端連接的外筒，所述混 合部容納在所述外筒的內(nèi)側(cè)。
這樣，可以提高設(shè)置有混合部的部分的剛性。
如以上所述，根據(jù)本發(fā)明，可以抑制伴隨著制造偏差等而引起的發(fā)動(dòng)機(jī)輸出偏差。


圖1是根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施形態(tài)的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置的概略結(jié)構(gòu)圖；圖2是示出圖1所示的裝置的一部分的概略剖視圖；圖3是圖2的II1-1II剖視圖；圖4是用于說(shuō)明進(jìn)氣門及排氣門的氣門正時(shí)的圖；圖5是用于說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明的實(shí)施形態(tài)的進(jìn)氣門及排氣門的開閥時(shí)期及閉閥時(shí)期的圖；圖6是根據(jù)本發(fā)明的比較例的排氣系統(tǒng)的剖視圖；圖7是示出混合管的長(zhǎng)度和負(fù)壓之間的關(guān)系的圖表；圖8中，圖8 (a)是示出在圖7所示的圖表中混合管的長(zhǎng)度L為L(zhǎng)2以上、不到L3的情 況下的結(jié)構(gòu)的圖；圖8 (b)是示出在圖7所示的圖表中混合管的長(zhǎng)度L為L(zhǎng)I以上、不到L2 的情況下的結(jié)構(gòu)的圖；圖8 (c)是示出在圖7所示的圖表中混合管的長(zhǎng)度L為不到LI的情 況下的結(jié)構(gòu)的圖；圖9中，圖9 (a)是示出根據(jù)圖1所示的實(shí)施形態(tài)的混合管附近的排氣的速度分布的 圖；圖9 (b)是示出根據(jù)圖6所示的比較例的混合管附近的排氣的速度分布的圖；圖10是示出根據(jù)其他實(shí)施形態(tài)的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置的一部分的概略剖視圖；圖11是示出圖10所示的裝置的混合管的長(zhǎng)度和負(fù)壓之間的關(guān)系的圖表；圖12是示出根據(jù)其他實(shí)施形態(tài)的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置的一部分的概略剖視圖。
具體實(shí)施方式
參照

根據(jù)本發(fā)明的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置的實(shí)施形態(tài)。
圖1是多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置100的概略結(jié)構(gòu)圖。圖2是示出多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī) 的進(jìn)排氣裝置100的排氣側(cè)部分的概略剖視圖。圖3是圖2的II1-1II線剖視圖。
多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置100具有具有汽缸蓋9及汽缸體的發(fā)動(dòng)機(jī)主體I;控制發(fā)動(dòng)機(jī)用的E⑶(Engine Control Unit) 2 ;與發(fā)動(dòng)機(jī)主體I連接的多個(gè)進(jìn)氣管3 ;與發(fā) 動(dòng)機(jī)主體I連接的排氣歧管5 ;與排氣歧管5連接的催化劑裝置6。
( I)發(fā)動(dòng)機(jī)主體I和進(jìn)氣管3的結(jié)構(gòu) 說(shuō)明發(fā)動(dòng)機(jī)主體I和進(jìn)氣管3的結(jié)構(gòu)。
在汽缸蓋9及汽缸體的內(nèi)部形成有分別嵌插有活塞的多個(gè)汽缸12。在本實(shí)施形態(tài) 中，發(fā)動(dòng)機(jī)主體I是直列四汽缸的發(fā)動(dòng)機(jī)，在汽缸蓋9及汽缸體的內(nèi)部以直列排列的狀態(tài)形 成有四個(gè)汽缸12。具體地，從圖1的右側(cè)起依次形成有第一汽缸12a、第二汽缸12b、第三汽 缸12c、第四汽缸12d。在汽缸蓋9上，設(shè)置有分別面向在活塞的上方劃分的燃燒室內(nèi)的火 花塞15。
發(fā)動(dòng)機(jī)主體I是四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)，如圖4所示，發(fā)動(dòng)機(jī)主體I形成為在各汽缸12a 12d中，在每錯(cuò)開180° CA (曲軸角，Crank Angle)的正時(shí)通過(guò)所述火花塞15進(jìn)行點(diǎn)火,從 而進(jìn)氣行程、壓縮行程、膨脹行程、排氣行程分別每錯(cuò)開180° CA的結(jié)構(gòu)。在本實(shí)施形態(tài)中， 以第一汽缸12a —第三汽缸12c —第四汽缸12d —第二汽缸12b的順序進(jìn)行點(diǎn)火，并按照 該順序?qū)嵤┡艢庑谐痰取?br> 在各汽缸12的上部設(shè)置有分別向各燃燒室開口的兩個(gè)進(jìn)氣道17及兩個(gè)排氣道 18。進(jìn)氣道17用于將進(jìn)氣導(dǎo)入至各汽缸12內(nèi)。排氣道18用于排出各汽缸12內(nèi)的排氣。 在各進(jìn)氣道17上設(shè)置有開閉這些進(jìn)氣道17以連通或阻斷進(jìn)氣道17與汽缸12內(nèi)部的進(jìn)氣 門19。在各排氣道18上設(shè)置有開閉這些排氣道18以連通或阻斷這些排氣道18與汽缸12 內(nèi)部的排氣門20。進(jìn)氣門19通過(guò)進(jìn)氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)(氣門驅(qū)動(dòng)裝置)30驅(qū)動(dòng)，從而以規(guī)定的 正時(shí)開閉進(jìn)氣道17。又，排氣門20通過(guò)排氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)(氣門驅(qū)動(dòng)裝置)40驅(qū)動(dòng)，從而以規(guī) 定的正時(shí)開閉排氣道18。
進(jìn)氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)30具有與進(jìn)氣門19連接的進(jìn)氣凸輪軸31和進(jìn)氣VVT(可變氣門 正時(shí)，Variable Valve Timing) 32。進(jìn)氣凸輪軸31通過(guò)眾所周知的鏈條/鏈輪機(jī)構(gòu)等的 動(dòng)力傳遞機(jī)構(gòu)與曲軸連接，伴隨著曲軸的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)，開閉驅(qū)動(dòng)進(jìn)氣門19。
進(jìn)氣VVT 32用于變更進(jìn)氣門19的氣門正時(shí)。該進(jìn)氣VVT 32變更與進(jìn)氣凸輪軸 31同軸配置并通過(guò)曲軸直接驅(qū)動(dòng)的規(guī)定的從動(dòng)軸和進(jìn)氣凸輪軸31之間的相位差，以此變 更曲軸和所述進(jìn)氣凸輪軸31之間的相位差，從而變更進(jìn)氣門19的氣門正時(shí)。作為進(jìn)氣VVT 32的具體結(jié)構(gòu)，例如可以例舉在從動(dòng)軸和進(jìn)氣凸輪軸31之間具有在周方向上排列的多個(gè) 液室，在這些液室之間具有通過(guò)設(shè)置壓力差以變更相位差的液壓式機(jī)構(gòu)及設(shè)置在從動(dòng)軸和 進(jìn)氣凸輪軸31之間的電磁石，通過(guò)向電磁石賦予電力而變更所述相位差的電磁式機(jī)構(gòu)等。 進(jìn)氣VVT 32根據(jù)用ECU 2計(jì)算出的進(jìn)氣門19的目標(biāo)氣門正時(shí)變更所述相位差。
排氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)40具有與進(jìn)氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)30相同的結(jié)構(gòu)。即，排氣門驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu) 40具有與排氣門20及曲軸連接的排氣凸輪軸41 ;和通過(guò)變更該排氣凸輪軸41和曲軸之 間的相位差，以此變更排氣門20的氣門正時(shí)的排氣VVT 42。排氣VVT 42根據(jù)用E⑶2計(jì) 算出的排氣門20的目標(biāo)氣門正時(shí)變更相位差。而且，排氣凸輪軸41在該相位差下伴隨著 曲軸的旋轉(zhuǎn)而旋轉(zhuǎn)，從而以目標(biāo)氣門正時(shí)開閉驅(qū)動(dòng)排氣門20。
另外，在本實(shí)施形態(tài)中，進(jìn)氣VVT 32及排氣VVT 42分別將進(jìn)氣門19及排氣門20 的開閥期間及升程量(即氣門升程，valve profile)保持一定的狀態(tài)下，分別變更進(jìn)氣門19 及排氣門20的開閥時(shí)期和閉閥時(shí)期。
各汽缸12的進(jìn)氣道17在其上游側(cè)分別與進(jìn)氣管3連接。具體地，進(jìn)氣管3與汽缸數(shù)相對(duì)應(yīng)地設(shè)置有四個(gè)，設(shè)置在各汽缸12上的兩個(gè)進(jìn)氣道17與一個(gè)進(jìn)氣管3連接。
(2)排氣歧管5的結(jié)構(gòu)排氣歧管5從上游依次具備三個(gè)獨(dú)立排氣通路52、混合管(混合部)56和外筒70?；旌瞎?6由相互同軸配置的縮徑部57和直部(直管部)58構(gòu)成?？s徑部57從混合部56的上游端延伸至下游側(cè)。直部58從縮徑部57的下游端延伸至混合部56的下游端。
各獨(dú)立排氣通路52與各汽缸12的排氣道18連接。具體地，第一汽缸12a的排氣道18和第四汽缸12d的排氣道18分別個(gè)別地與獨(dú)立排氣通路52a、52d連接。另一方面，排氣行程不挨著的排氣順序不連續(xù)的第二汽缸12b和第三汽缸12c的排氣道18，由于不會(huì)同時(shí)從這些各汽缸排出排氣，因此從簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)的觀點(diǎn)考慮，連接在一個(gè)獨(dú)立排氣通路52b上。 更詳細(xì)地，與第二汽缸12b和第三汽缸12c的排氣道18連接的獨(dú)立排氣通路52b形成為在其上游側(cè)分叉，其一方與第二汽缸12b的排氣道18連接，另一方與第三汽缸12c的排氣道 18連接。在本實(shí)施形態(tài)中，與第二汽缸12b及第三汽缸12c的排氣道18對(duì)應(yīng)的獨(dú)立排氣通路52從這些汽缸12b、12c的中央部分，即、從發(fā)動(dòng)機(jī)主體I的大致中央部分的附近大致直線狀延伸，與其他汽缸12a、12d的排氣道18對(duì)應(yīng)的獨(dú)立排氣通路52從對(duì)應(yīng)的各排氣道18 的附近向著對(duì)應(yīng)于第二汽缸12b及第三汽缸12c的獨(dú)立排氣通路52彎曲并延伸。
這些獨(dú)立排氣通路52相互獨(dú)立，從第二汽缸12b或第三汽缸12c中排出的排氣、 從第一汽缸12a中排出的排氣、和從第四汽缸12d中排出排氣相互獨(dú)立地通過(guò)各獨(dú)立排氣通路52內(nèi)而流過(guò)。已通過(guò)各獨(dú)立排氣通路52的排氣流入至混合管56。
各獨(dú)立排氣通路52及混合管56呈現(xiàn)出隨著排氣以高速?gòu)母鳘?dú)立排氣通路52流入至混合管56內(nèi)，通過(guò)產(chǎn)生在該高速的排氣的周圍的負(fù)壓作用(噴吸效果)，不僅在相鄰的其他獨(dú)立排氣通路52內(nèi)，而且在與該獨(dú)立排氣通路52連通的排氣道18內(nèi)能夠生成負(fù)壓的形狀。
具體地，在各獨(dú)立排氣通路52的下游端，各獨(dú)立排氣通路52的下游端的流路面積設(shè)定為越靠近下游越小，從而使排氣隨著靠近下游而加速。在本實(shí)施形態(tài)中，如圖3所示， 各獨(dú)立排氣通路52隨著從具有大致橢圓形斷面的上游側(cè)部分靠近下游而使其斷面面積逐步縮小，在其下游端變成成為上游側(cè)部分的橢圓形斷面面積的約1/3的扇形。而且，這些獨(dú)立排氣通路52集合以使構(gòu)成扇形的各下游端相鄰且整體形成大致圓形截面并與混合管56 連接。
在各獨(dú)立排氣通路52的下游端即混合管56的上游端附近，混合管56的上游側(cè)部分的流路面積設(shè)定為越靠近下游側(cè)越小，從而不會(huì)降低從各獨(dú)立排氣通路52噴出的排氣的速度，使排氣以高速通過(guò)混合管56。S卩，混合管56的縮徑部57的流路面積設(shè)定為越靠近下游側(cè)越小。
在本實(shí)施形態(tài)中，縮徑部57呈現(xiàn)出在其上游端以具有一定的流路面積延伸后，隨著靠近下游流路面積逐步地縮小的形狀。又，在本實(shí)施形態(tài)中，縮徑部57的上游端呈現(xiàn)出圓筒狀，縮徑部57的下游側(cè)部分呈現(xiàn)出與圓筒狀的上游端部分以同軸延伸的圓錐臺(tái)形 狀。
以高速通過(guò)獨(dú)立排氣通路52及混合管56的縮徑部57的排氣流入至從縮徑部57 的下游端延伸的直部58。
直部58的流路面積設(shè)定為在整個(gè)上下游方向上是一定的。直部58的流路面積與縮徑部57的下游端的流路面積相同，直部58呈現(xiàn)出從縮徑部57的下游端延續(xù)，又與縮徑 部57同軸且向下游側(cè)延伸的圓筒狀。在本實(shí)施形態(tài)中，直部58和縮徑部57—體地形成。
外筒70是管狀構(gòu)件。在外筒70的內(nèi)側(cè)容納有混合管56。外筒70與混合管56的 上游端連接，并從該混合管56的上游端延伸至下游端。這樣，在排氣歧管5中配置有混合 部56的部分是由混合管56和外筒70構(gòu)成的二重管結(jié)構(gòu)。通過(guò)設(shè)置成二重管結(jié)構(gòu)，以此使 該排氣歧管5中配置有混合管56的部分維持高的剛性。
外筒70以其內(nèi)周面接觸到混合管56的上游端的圓筒狀部分的外周面的狀態(tài)與混 合管56同軸延伸。外筒70以一定的斷面面積延伸，在混合管56的下游側(cè)部分，外筒70的 內(nèi)周面從混合管56的外周面向外側(cè)分離。在本實(shí)施形態(tài)中外筒70是圓管。
( 3 )催化劑裝置6的結(jié)構(gòu)催化劑裝置6是用于凈化從發(fā)動(dòng)機(jī)主體I排出的排氣的裝置。催化劑裝置6具備凈化 排氣的三元催化劑等的催化劑主體64和容納該催化劑主體64的催化劑箱62。催化劑主體 64同軸容納于催化劑箱62。在本實(shí)施形態(tài)中，催化劑箱62呈現(xiàn)出在上下游方向上延伸的 大致圓筒狀。催化劑主體64呈現(xiàn)出在上下游方向上延伸的大致圓柱狀。
催化劑箱62和外筒70形成為一體，催化劑箱62從外筒70的下游端起與該下游端 連續(xù)地向下游側(cè)延伸。具體地，催化劑箱62從外筒70的下游端起以與該下游端相同的斷 面面積延伸規(guī)定量后，以大于外筒70的下游端的斷面面積的斷面面積延伸規(guī)定量，之后， 以與上游端的斷面面積大致相同的斷面面積延伸至下游端。
如前面所述，外筒70在混合管56的下游側(cè)部分，外筒70的內(nèi)周面從混合管56的 外周面向外側(cè)分離。因此，催化劑箱62的上游端的內(nèi)周面也在相對(duì)于混合管56的徑向外 側(cè)的位置上向下游側(cè)延伸。
催化劑主體64在催化劑箱62的大致中央部分，容納在設(shè)定成大斷面面積的部分 中。因此，在催化劑箱62的上游端形成有規(guī)定的空間。從混合管56排出的排氣流入至催 化劑箱62的上游端的空間內(nèi)后，流入至催化劑主體64。
催化劑箱62中安裝有用于檢測(cè)排氣的氧濃度的O2傳感器(氧濃度檢測(cè)裝置)66。 O2傳感器66在前端具有與排氣接觸的接觸部66a，通過(guò)該接觸部66a和排氣相接觸，以此 檢測(cè)氧濃度。O2傳感器66在該接觸部66a位于形成在催化劑箱62的上游端的空間的狀態(tài) 下被固定。即，接觸部66a配置在作為催化劑箱62的內(nèi)側(cè)的相對(duì)于混合管56位于下游側(cè) 且相對(duì)于催化劑主體64位于上游側(cè)的部分。在本實(shí)施形態(tài)中，接觸部66a在從上下游方向 上觀察時(shí)配置在與混合管56的下游端的內(nèi)周面一致的附近。
(4)控制內(nèi)容接著，說(shuō)明通過(guò)ECU 2進(jìn)行的控制內(nèi)容。
E⑶2可以控制進(jìn)氣門19、排氣門20的氣門正時(shí)。E⑶2根據(jù)來(lái)自各種傳感器的 信號(hào)運(yùn)算當(dāng)前的運(yùn)行條件，同時(shí)根據(jù)該運(yùn)行條件控制進(jìn)氣門19、排氣門20的氣門正時(shí)以使 其成為預(yù)先存儲(chǔ)的目標(biāo)氣門正時(shí)。
進(jìn)氣門19及排氣門20的目標(biāo)氣門正時(shí)為，在整個(gè)運(yùn)行區(qū)域中，排氣門20的開閥 期間和進(jìn)氣門19的開閥期間夾著進(jìn)氣上死點(diǎn)(TDC)重疊，且，排氣門20設(shè)定為在其他汽缸 12的重疊期間T_0/L中開始開閥。具體地，如圖4所示，設(shè)定為在第一汽缸12a的進(jìn)氣門 19和排氣門20重疊的期間中第三汽缸12c的排氣門20開閥，第三汽缸12c的進(jìn)氣門19和排氣門20重疊的期間中第四汽缸12d的排氣門20開閥，第四汽缸12d的進(jìn)氣門19和排氣門20重疊的期間中第二汽缸12b的排氣門20開閥，第二汽缸12b的進(jìn)氣門19和排氣門20 重疊的期間中第一汽缸12a的排氣門20開閥。
另外，在本裝置中，進(jìn)氣門19及排氣門20的開閥時(shí)期、閉閥時(shí)期分別是指如圖5 所示的，在各氣門的升程曲線中氣門的升程急劇上升或下降的時(shí)期，例如是指O. 4_升程的時(shí)期。
(5)作用效果如以上所構(gòu)成的本裝置100中，規(guī)定的汽缸12 (以下，適當(dāng)稱為排氣行程汽缸12)的排氣門20開閥時(shí)，排氣從該汽缸12以高速排出至對(duì)應(yīng)的排氣道18及獨(dú)立排氣通路52。尤其是，在排氣門20的開閥開始后緊接著從汽缸12非常高速地排出排氣(所謂的排空氣體， blow down gas)。
如前面所述，獨(dú)立排氣通絡(luò)52及混合管56形成為從規(guī)定的獨(dú)立排氣通路52將排氣以高速噴出至混合管56，與此相伴，由于噴吸效果，不僅在其他獨(dú)立排氣通路52內(nèi)，而且在與該其他獨(dú)立排氣通路52連通的排氣道18內(nèi)也生成負(fù)壓的結(jié)構(gòu)。而且，設(shè)定為在規(guī)定的汽缸12 (進(jìn)氣行程汽缸)的重疊期間中，使排氣順序設(shè)定在該進(jìn)氣行程汽缸12的一個(gè)之后的其他汽缸12 (排氣行程汽缸)的排氣門20開閥。
因此，隨著排氣行程汽缸12的排氣門20開閥而排空氣體從該排氣行程汽缸12通過(guò)獨(dú)立排氣通路52以高速噴出至混合管56，在重疊期間中的進(jìn)氣行程汽缸12的排氣道18 內(nèi)生成負(fù)壓。其結(jié)果是，重疊期間中的進(jìn)氣行程汽缸12內(nèi)的殘留氣體向下游側(cè)吸出，從而促進(jìn)進(jìn)氣行程汽缸12的掃氣。而且，進(jìn)氣行程汽缸12的新氣量增多，從而實(shí)現(xiàn)高的發(fā)動(dòng)機(jī)輸出。尤其是，在本實(shí)施形態(tài)中，各獨(dú)立排氣通路52在相互相鄰的狀態(tài)下與混合管56連接。因此，在從規(guī)定的獨(dú)立排氣通路52中排出的排氣的周圍生成的負(fù)壓有效地作用于其他獨(dú)立排氣通路52，并發(fā)揮高的掃氣促進(jìn)效果，S卩、高的發(fā)動(dòng)機(jī)輸出增大效果。
在這里，為了通過(guò)有效發(fā)揮噴吸效果以使在規(guī)定的排氣道18內(nèi)生成高負(fù)壓，作為使從各獨(dú)立排氣通路52噴出至混合管56內(nèi)的排氣維持高速度下流過(guò)的結(jié)構(gòu)，如前面所述， 可以設(shè)定為使混合管56的上游側(cè)部分的流路面積越是向下游側(cè)越小。因此，例如，作為混合管56，考慮使用省略直部58而僅由縮徑部57構(gòu)成的混合管。又，如圖6所示的比較例， 考慮在混合管56上除了設(shè)置縮徑部57和直部58之外還設(shè)置擴(kuò)散筒部59。擴(kuò)散筒部59從直部58的下游端與直部58同軸地向下游側(cè)延伸，其流路面積具有隨著向下游靠近而逐步地?cái)U(kuò)大的形狀。圖6中所示的比較例中省略外筒70。
但是，本發(fā)明人等經(jīng)過(guò)銳意研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)如果將混合管56僅由隨著靠近下游而流路面積逐步變小的縮徑部57構(gòu)成，或者形成為比較例的結(jié)構(gòu)，則由于混合管56的制造偏差而產(chǎn)生在排氣道18內(nèi)生成的負(fù)壓的大小的偏差，甚至發(fā)動(dòng)機(jī)輸出的偏差變大。
圖7中示出關(guān)于混合管56的結(jié)構(gòu)和在排氣道18內(nèi)生成的負(fù)壓調(diào)查的結(jié)果。圖7 是示出對(duì)于圖6所示的比較例的混合管56的結(jié)構(gòu)，從下游側(cè)切斷混合管56，使混合管56的下游端的位置及與該下游端連接的催化劑裝置6的位置向上游側(cè)變化時(shí)的排氣道18內(nèi)的負(fù)壓的變化。在圖7中，橫軸是混合管56的長(zhǎng)度L (參照?qǐng)D8 Ca) (c))，縱軸是排氣道 18內(nèi)的負(fù)壓。
在圖7中，第三基準(zhǔn)長(zhǎng)度L3是比較例的混合管56的長(zhǎng)度。第二基準(zhǔn)長(zhǎng)度L2是從比較例的混合管56的上游端至擴(kuò)散筒部59的上游端，即直部58的下游端的長(zhǎng)度。第一基 準(zhǔn)長(zhǎng)度LI是從比較例的混合管56的上游端至直部58的上游端，即縮徑部57的下游端的 長(zhǎng)度。
因此，在圖7中混合管長(zhǎng)度L為L(zhǎng)2以上、不到L3的條件下，如圖8 (a)所示，混合 管56由從上游依次配置的縮徑部57、直部58、和隨著靠近下游流路面積逐步變大的擴(kuò)散筒 部59構(gòu)成，混合管56的下游端附近的流路面積隨著靠近下游逐步地變大。另外，在該條件 下，混合管長(zhǎng)度L之差是擴(kuò)散筒部59的長(zhǎng)度之差。
又，在圖7中混合管長(zhǎng)度L為L(zhǎng)I以上、不到L2的條件下，如圖8 (b)所示，混合管 56由從上游依次配置的縮徑部57、在上下游方向上流入面積一定的直部58構(gòu)成，混合管56 的下游端附近的流路面積在上下游方向上是一定的。另外，在該條件下，混合管長(zhǎng)度L之差 是直部58的長(zhǎng)度之差。
在圖7中混合管長(zhǎng)度L為不到LI的條件下，如圖8 (C)所示，混合管56僅由隨著 靠近下游流路面積逐步變小的縮徑部57構(gòu)成，混合管56的下游端附近的流路面積隨著靠 近下游逐步地變小。另外，在該條件下，混合管長(zhǎng)度L之差是縮徑部57的長(zhǎng)度之差。
該圖7所示，在混合管長(zhǎng)度L為L(zhǎng)2以上、不到L3且隨著靠近下游混合管56的下 游端附近的流路面積逐步變大的結(jié)構(gòu)中，或者在混合管長(zhǎng)度L為不到LI且隨著靠近下游混 合管56的下游端附近的流路面積逐步變小的結(jié)構(gòu)中，相對(duì)于混合管長(zhǎng)度L的變化，排氣道 18內(nèi)的負(fù)壓的變化幅度大?？紤]在這是因?yàn)樵谶@些混合管56的下游端附近的流路面積發(fā) 生變化的結(jié)構(gòu)中，由于該下游端附近的上下游位置而使排氣的速度變得不同，因此通過(guò)混 合管長(zhǎng)度L的變化使通過(guò)混合管56的下游端即混合管56的排氣的速度發(fā)生變化。因此， 在混合管56僅由隨著靠近下游流路面積逐步變小的縮徑部57構(gòu)成，或者，在如比較例那樣 混合管56的下游端附近的流路面積隨著靠近下游而逐步擴(kuò)大地構(gòu)成的情況下，相對(duì)于因 制造偏差而導(dǎo)致的混合管長(zhǎng)度L的偏差，排氣道18內(nèi)的負(fù)壓的偏差變大。即、由零件的個(gè) 體差異導(dǎo)致的混合管長(zhǎng)度L的小的差異，較大影響到排氣道18內(nèi)產(chǎn)生的負(fù)壓。
另一方面，在混合管長(zhǎng)度L為L(zhǎng)I以上、不到L2且混合管56的下游端附近的流路 面積一定的結(jié)構(gòu)中，即使混合管長(zhǎng)度L發(fā)生變化，排氣道18內(nèi)的負(fù)壓也基本上不變化。即、 由零件的個(gè)體差異導(dǎo)致的混合管長(zhǎng)度L的小的差異，不會(huì)影響到排氣道18內(nèi)產(chǎn)生的負(fù)壓。
因此，在由混合管56、縮徑部57、在上下游方向上流路面積一定的直部58構(gòu)成的 本裝置100中，相對(duì)于因制造偏差而引起的混合管長(zhǎng)度L的偏差，可以抑制排氣道18內(nèi)的 負(fù)壓的偏差使其變小。在這里，作為所述制造偏差，具有制造混合管56時(shí)產(chǎn)生的偏差、伴隨 著將混合管56安裝在獨(dú)立排氣通路52及催化劑裝置6中時(shí)與這些部件的大小匹配地切斷 混合管56的下游端從而變更混合管長(zhǎng)度而存在的偏差。
又，將針對(duì)圖6所示的比較例和本裝置調(diào)查的排氣的流動(dòng)的結(jié)果在圖9 (a)及圖9 (b)中示出。圖9 (a)為本裝置100的結(jié)果，圖9 (b)為比較例的結(jié)果。在圖9 (a)及圖9 (b)中，用顏色的深淺和箭頭的長(zhǎng)度來(lái)表示流速，基本上顏色深的部分流速快。
如圖9 (b)所示，在混合管56的下游端形成為擴(kuò)散筒部59的比較例中，排氣的分 布為在縮徑部57的下游端處在斷面方向上暫且接近均勻的分布。但是，在該比較例中，設(shè) 置有擴(kuò)散筒部59，由此在縮徑部57的下游的直部58上，排氣的速度沒(méi)有降低，排氣沒(méi)有向 斷面方向擴(kuò)散地流過(guò)。而且，排氣以貼合在在擴(kuò)散筒部59的內(nèi)周面中的排出的獨(dú)立排氣通路52側(cè)的面上的狀態(tài)下流到混合管56的下游端，在混合管56的下游端、即催化劑裝置6 的上游端上，排氣的混合管56的斷面方向的分布變得不均勻。
另一方面，如圖9 Ca)所示，在將混合管56的下游端形成為直部58的本裝置100 中，在直部58中，排氣的速度降低，因此排氣在該直部58中向斷面方向擴(kuò)散。隨之，在混合 管56的下游端、即催化劑裝置6的上游端，排氣的混合管56的斷面方向的分布與圖9 (b) 所示的比較例的情況相比變得更均勻。
這樣，在本裝置100中，在催化劑裝置6的上游端，可以使排氣的分布變得均勻。因 此，可以均勻地將排氣導(dǎo)入至催化劑主體64，可以在催化劑主體64中有效地凈化排氣。
此外，在本裝置100中，在作為催化劑裝置6的上游端的排氣均勻地流過(guò)的部分上 配置有O2傳感器66的接觸部66a。因此，可以通過(guò)O2傳感器以更高的精度檢測(cè)氧濃度。
尤其是，在本裝置100中，外筒70及與外筒70連續(xù)設(shè)置的催化劑箱62的上游端 在從混合管56向外側(cè)分離的位置上延伸。因此，與催化劑箱62從混合管56的下游端連續(xù) 地向下游側(cè)延伸的情況相比，抑制了從混合管56排出至催化劑裝置6的上游端的排氣在催 化劑箱62的內(nèi)周面上的附著，從而在該上游端排氣的分布變得更均勻。
(6)其他實(shí)施形態(tài)在這里，如圖7所示，如果在直部58的下游側(cè)設(shè)置擴(kuò)散筒部59，則可以使排氣道18內(nèi) 的負(fù)壓變得更大。于是，為了在增大負(fù)壓的同時(shí)抑制因制造偏差而引起的性能偏差，如圖10 所示，也可以在擴(kuò)散筒部59的下游側(cè)設(shè)置以一定的流路面積延伸的下游側(cè)直部258。
在圖11中示出將在比較例的擴(kuò)散筒部59的下游側(cè)上設(shè)置下游側(cè)直部258的情況 下的混合管長(zhǎng)度L和負(fù)壓之間的關(guān)系的調(diào)查結(jié)果添加在圖7中的圖表。在該圖11中，混合 管長(zhǎng)度L為L(zhǎng)3以上的結(jié)果是在擴(kuò)散筒部59的下游側(cè)設(shè)置有下游側(cè)直部258的情況下的結(jié) 果。如該圖11所示，即使在擴(kuò)散筒部59的下游側(cè)上進(jìn)一步設(shè)置下游側(cè)直部258的情況下， 也可以抑制相對(duì)于混合管長(zhǎng)度L的變化的負(fù)壓的變化幅度使其變小，從而可以抑制因制造 偏差引起的性能偏差。又，在該結(jié)構(gòu)中，由于排氣通過(guò)擴(kuò)散筒部59以阻力小的狀態(tài)流到下 游側(cè)，因此維持更高的排氣的速度。另外，在該結(jié)構(gòu)中，縮徑部57和擴(kuò)散筒部59之間的直 部58是也可以省略。
但是，如果增加擴(kuò)散筒部59及下游側(cè)直部258，則與此相應(yīng)地混合管56的長(zhǎng)度變 長(zhǎng)。因此，從裝置的輕量化、小型化、通過(guò)使從汽缸12至催化劑主體64的通路長(zhǎng)度變短以 促進(jìn)催化劑的早期活性化及活性維持的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選的是省略擴(kuò)散筒部59及下游側(cè)直 部 258。
又，省略前述外筒70，如圖12所示，也可以在混合管56的下游端直接連接催化劑 箱62。但是,如果用外筒70包圍混合管56的周圍以使配置混合管56的部分形成為二重管 結(jié)構(gòu)，則可以提高該部分的剛度。又，可以抑制排氣的溫度下降。
在這里，在混合管56的下游端直接連接催化劑箱62的結(jié)構(gòu)中，為了抑制從混合管 56排出至催化劑裝置6的上游端的排氣在催化劑箱62的內(nèi)周面上的附著以在該上游端上 使排氣的分布變得更均勻，優(yōu)選的是使催化劑箱62的上游端的內(nèi)周面位于比混合管56的 下游端更外側(cè)的位置上。例如，如圖12所示，將催化劑箱62的上游端形成為錐形形狀的情 況下，優(yōu)選的是將錐形角度成為約20度以上。
又，在所述實(shí)施形態(tài)中，說(shuō)明了在整個(gè)運(yùn)行區(qū)域中，實(shí)施使進(jìn)氣門19和排氣門20重疊的同時(shí)使其他汽缸12的排氣門20的開閥開始時(shí)期和該重疊期間重復(fù)的控制的情況， 但是也可以使該控制僅在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)低于規(guī)定的轉(zhuǎn)數(shù)且發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)荷高于預(yù)先設(shè)定的規(guī) 定的負(fù)荷的低速高負(fù)荷等的一部分的區(qū)域上實(shí)施。即，在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)高的運(yùn)行區(qū)域中，排氣 流量增大，因此存在通過(guò)降低泵損失得到的掃氣促進(jìn)效果高于通過(guò)噴吸效果得到的掃氣促 進(jìn)效果的情況。因此，在這樣的情況下，優(yōu)選的是控制進(jìn)氣門19和排氣門20，從而可以更加 提聞掃氣促進(jìn)效果。
又，如前文所述，為了降低在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)高的運(yùn)行區(qū)域上的泵損失，配置為設(shè)置繞 過(guò)從各獨(dú)立排氣通路52中流路面積變小的區(qū)域至混合管56的下游側(cè)的部分的通路(旁通 通路)，并將該通路形成為通過(guò)使其流路面積一定等且排氣阻力不變大的形狀，同時(shí)在該通 路上安裝開閉該通路的閥，在所述發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)低的運(yùn)行區(qū)域上關(guān)閉該閥而使排氣僅通過(guò)獨(dú) 立排氣通路52，同時(shí)也可以配置為在發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)高的運(yùn)行區(qū)域上打開所述閥而使排氣也通 過(guò)所述旁通通路。
權(quán)利要求
1.一種多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置，具有分別形成有進(jìn)氣道及排氣道，同時(shí)設(shè)置有能開閉所述進(jìn)氣道的進(jìn)氣門和能開閉所述排氣道的排氣門的多個(gè)汽缸，其特征在于，具有 與一個(gè)汽缸或者排氣順序相互不連續(xù)的多個(gè)汽缸的排氣道分別連接的獨(dú)立排氣通路； 為了使通過(guò)所述各獨(dú)立排氣通路的排氣集合而與該各獨(dú)立排氣通路的下游端連接的混合部； 包含能凈化已通過(guò)該混合部的排氣的催化劑主體和容納該催化劑主體的催化劑箱的催化劑裝置；和 能驅(qū)動(dòng)所述各汽缸的進(jìn)氣門及排氣門的氣門驅(qū)動(dòng)裝置； 所述氣門驅(qū)動(dòng)裝置將各汽缸的進(jìn)氣門及排氣門驅(qū)動(dòng)為至少在發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)數(shù)低于預(yù)先設(shè)定的規(guī)定的轉(zhuǎn)數(shù)且發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷高于預(yù)先設(shè)定的規(guī)定的負(fù)荷的低速高負(fù)荷區(qū)域上，使所述各汽缸的進(jìn)氣門的開閥期間和排氣門的開閥期間以規(guī)定的重疊期間重復(fù)，且對(duì)于排氣順序連續(xù)的汽缸之間，使一方的汽缸的所述重疊期間與另一方的汽缸的排氣門開閥時(shí)期重復(fù)；所述各獨(dú)立排氣通路中與排氣順序連續(xù)的汽缸連接的獨(dú)立排氣通路在相互鄰接的位置上與所述混合部連接； 所述各獨(dú)立排氣通路的下游端具有越是下游側(cè)流路面積越小的形狀，從而隨著排氣從各汽缸的排氣道通過(guò)該獨(dú)立排氣通路的下游端排出至所述混合部，通過(guò)噴吸效果，在與鄰接的其他獨(dú)立排氣通路連接的排氣道內(nèi)生成負(fù)壓； 所述混合部具有從該混合部的上游端向下游側(cè)延伸并且越是下游側(cè)流路面積越小的縮徑部、和從該混合部的下游端向上游側(cè)以大致一定的流路面積延伸的直管部。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置，其特征在于，所述直管部從所述縮徑部的下游端起以與該下游端的流路面積大致相同的面積延伸至所述混合部的下游端。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置，其特征在于， 還具備具有與從所述各汽缸排出的排氣接觸的接觸部且同時(shí)能檢測(cè)所述排氣的氧濃度的氧濃度檢測(cè)裝置； 所述氧濃度檢測(cè)裝置的接觸部配置在作為所述催化劑箱的內(nèi)側(cè)的相對(duì)于所述混合部位于下游側(cè)且相對(duì)于所述催化劑主體位于上游側(cè)的部分上。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置，其特征在于， 具有作為與所述催化劑箱一體形成的筒狀構(gòu)件、從所述催化劑箱的上游端延伸至所述混合部的上游端并與該混合部的上游端連接的外筒； 所述混合部容納在所述外筒的內(nèi)側(cè)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種多汽缸發(fā)動(dòng)機(jī)的進(jìn)排氣裝置，所述進(jìn)排氣裝置的獨(dú)立排氣通路(52)的下游端形成為越是下游側(cè)流路面積越小的形狀，從而通過(guò)噴吸效果，在與鄰接的其他獨(dú)立排氣通路(52)連接的排氣道(18)內(nèi)生成負(fù)壓，同時(shí)使混合部(56)由從其上游端向下游側(cè)延伸并越是下游側(cè)流路面積越小的縮徑部(57)、和從該混合部(56)的下游端向上游側(cè)以大致一定的流路面積延伸的直管部(58)構(gòu)成。
文檔編號(hào)F02D9/04GK103032144SQ20121031075
公開日2013年4月10日 申請(qǐng)日期2012年8月29日 優(yōu)先權(quán)日2011年9月28日
發(fā)明者山口啟輔 申請(qǐng)人:馬自達(dá)汽車株式會(huì)社