專利名稱：少燃高效發(fā)動機(jī)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及熱能與動力領(lǐng)域，尤其是一種少燃高效發(fā)動機(jī)。
背景技術(shù)：
與外燃機(jī)相比，內(nèi)燃機(jī)的最大優(yōu)勢是混合式傳熱，所謂混合式傳熱是指燃料燃燒所產(chǎn)生的熱量直接傳給作功工質(zhì)，而且燃料燃燒的產(chǎn)物也參與作功，這就大大縮小了在外燃機(jī)中所需要的進(jìn)行熱量傳遞的加熱器，從而大幅度降低了系統(tǒng)的質(zhì)量。然而內(nèi)燃機(jī)工質(zhì)的制造過程是由兩部分構(gòu)成的，一是絕熱壓縮過程，二是燃燒混合加熱過程，由于混合加熱過程的溫度和壓力的關(guān)系是直線關(guān)系，而作功膨脹過程是近似絕熱膨脹過程，這就不難看出，作功膨脹完了時(shí)工質(zhì)的溫度仍然處于較高的水平，這是影響內(nèi)燃機(jī)效率的最根本原因。 因此，需要發(fā)明一種新型熱機(jī)，能夠盡量降低作功膨脹完了時(shí)的工質(zhì)的溫度，以提高熱機(jī)的效率。
發(fā)明內(nèi)容經(jīng)更加深入地對傳統(tǒng)內(nèi)燃機(jī)的工作過程的詳細(xì)分析，我們可以得出如下結(jié)論發(fā)動機(jī)氣缸內(nèi)的氣體工質(zhì)的最高能量狀態(tài)(即燃燒剛剛完了時(shí)的氣體工質(zhì)狀態(tài)，此時(shí)氣體工質(zhì)的溫度和壓力都是處于整個(gè)循環(huán)中的最高狀態(tài))是由兩個(gè)過程組成的第一個(gè)過程是活
塞對氣體進(jìn)行絕熱壓縮(實(shí)際上是近似絕熱壓縮)將氣體的溫度和壓力按照ρ = Gi^fe (其
中，C1是常數(shù)，P是氣體工質(zhì)壓力，T是氣體工質(zhì)溫度，K為絕熱壓縮指數(shù)，空氣的絕熱壓縮指數(shù)為1.4)的關(guān)系進(jìn)行增壓增溫(見圖10中的O-A所示的曲線，圖10是縱軸為壓力坐標(biāo)橫軸為溫度坐標(biāo)的壓力溫度關(guān)系圖)；第二個(gè)過程是向氣體內(nèi)噴入燃料由燃燒化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的熱量在近乎等容加熱的狀態(tài)下將氣體的溫度和壓力按照P = C2T (其中，C2是常數(shù))的關(guān)系進(jìn)行增溫增壓(見圖10中的A-E所示的直線)(燃?xì)廨啓C(jī)是在非等容條件下加熱的)。 由這兩個(gè)過程共同作用使工質(zhì)處于作功即將開始狀態(tài)，作功沖程是按照絕熱膨脹過程(實(shí)際上是近似絕熱膨脹)進(jìn)行的(見圖10中的E-F所示的曲線)，在這個(gè)絕熱膨脹過程中，在
對外輸出功的同時(shí)，工質(zhì)按照P =(其中，C3是常數(shù))的關(guān)系降壓降溫直至作功沖程
完了(點(diǎn)F所示的狀態(tài))。換句話說，達(dá)到工質(zhì)最高能量狀態(tài)是通過兩個(gè)不同過程實(shí)現(xiàn)的， 而由工質(zhì)最高能量狀態(tài)達(dá)到作功沖程完了時(shí)的狀態(tài)是由一個(gè)絕熱膨脹過程實(shí)現(xiàn)的。由于達(dá)到能量最高狀態(tài)的過程中包括了一個(gè)燃燒化學(xué)反應(yīng)放熱升溫的過程，此過程的溫度和壓力關(guān)系式為P = C2T,不難看出工質(zhì)最高能量狀態(tài)下(見圖10中的點(diǎn)E所示的狀態(tài))，溫度處于“過剩，，狀態(tài)(所謂的“過剩，，溫度是指按照絕熱膨脹的關(guān)系為了達(dá)到某一終點(diǎn)狀態(tài)，在起點(diǎn)狀態(tài)下工質(zhì)的實(shí)際溫度高于理論上所需要的溫度，在本實(shí)用新型中所謂的某一終點(diǎn)狀態(tài)是指接近0點(diǎn)的狀態(tài))，“過?！钡臏囟葘?dǎo)致膨脹過程的曲線處于高溫位置(在圖10中向右移動，即點(diǎn)F的狀態(tài)，也就是說，點(diǎn)F處于點(diǎn)0的右側(cè))，形成作功沖程完了時(shí)，溫度仍然相當(dāng)高的狀態(tài)(如圖10中E-F所示的曲線上的點(diǎn)F所示的狀態(tài))，由圖10中點(diǎn)F所示的狀態(tài)不難看出，T2 (即作功沖程完了時(shí)的工質(zhì)溫度，也就是低溫?zé)嵩吹臏囟?仍然處于較高狀態(tài)， 也就是說仍然有相當(dāng)?shù)臒崃吭诠べ|(zhì)內(nèi)而沒有變成功，這部分熱量全部白白排放至環(huán)境，因此，效率會處于較低狀態(tài)。圖11是描述燃燒后氣體工質(zhì)的壓力和溫度關(guān)系符合絕熱壓縮過程溫度和壓力關(guān)系的示意圖，點(diǎn)A、點(diǎn)B、點(diǎn)C三點(diǎn)分別表示壓縮沖程完了時(shí)的狀態(tài)，點(diǎn)AA表示由點(diǎn)A開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)BB表示由點(diǎn)B開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)CC表示由點(diǎn)C開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)0是壓縮沖程的起點(diǎn)也是膨脹作功沖程的終點(diǎn)。圖12是描述燃燒后氣體工質(zhì)的壓力大于由絕熱壓縮過程的壓力和溫度的關(guān)系所確定的壓力值的示意圖，點(diǎn)A、點(diǎn)B、點(diǎn)C三點(diǎn)分別表示壓縮沖程完了時(shí)的狀態(tài)；點(diǎn)AA 表示由點(diǎn)A開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)AAA表示由點(diǎn)AA膨脹作功達(dá)到的終點(diǎn)；點(diǎn) BB表示由點(diǎn)B開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)BBB表示由點(diǎn)BB膨脹作功達(dá)到的終點(diǎn)； 點(diǎn)CC表示由點(diǎn)C開始燃燒化學(xué)反應(yīng)后達(dá)到的狀態(tài)，點(diǎn)CCC表示由點(diǎn)CC膨脹作功達(dá)到的終點(diǎn)。圖10是壓縮沖程完了時(shí)不同增溫增壓過程和加大壓縮沖程的力度，使被壓縮氣體的溫度達(dá)到環(huán)保溫度限值或材料溫度限值且燃燒前后溫度不變或者沒有明顯變化，而壓力大幅增加的過程示意圖(包括與傳統(tǒng)內(nèi)燃機(jī)循環(huán)的比較曲線)；A-CC、A-BB、A-AA表示不同升溫升壓過程，點(diǎn)D表示被壓縮氣體的溫度達(dá)到環(huán)保溫度限值或材料溫度限值的壓縮沖程完了時(shí)的狀態(tài)，D-DD表示燃燒前后溫度不變或者沒有明顯變化而壓力大幅增加的過程，點(diǎn)DDD、 點(diǎn)CCC、點(diǎn)BBB、點(diǎn)AAA和點(diǎn)0分別表示不同過程的膨脹作功終點(diǎn)。如圖10、圖11和圖12所示，如果我們能夠找到一種方法使燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)處于絕熱壓縮過程的壓力溫度曲線O-H上或處于絕熱壓縮過程的壓力溫度曲線O-H左方，則膨脹作功后的工質(zhì)溫度將可達(dá)到等于0點(diǎn)的溫度、低于0點(diǎn)的溫度或大幅度低于0點(diǎn)的溫度的狀態(tài)，這樣將使發(fā)動機(jī)的效率大幅度提高，而且可以制造出輸出的功接近燃料熱值、等于燃料熱值或大于燃料熱值的發(fā)動機(jī)。如果燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)處于絕熱壓縮過程的壓力溫度曲線 O-H右側(cè)，雖然不能制造出輸出的功等于燃料熱值或大于燃料熱值的發(fā)動機(jī)，但通過使燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)盡可能靠近O-H曲線，以達(dá)到效率的提高。而要想使燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)處于曲線O-H上或處于曲線O-H左方，可行的辦法是使燃燒化學(xué)反應(yīng)放出的熱量的全部或部分被所述膨脹劑吸收增加即將開始作功的氣體工質(zhì)的摩爾數(shù)，形
成燃燒后的工質(zhì)壓力不低于由公式P = % + PJ7V7；)告(其中，p是燃燒后的工質(zhì)壓力，P。
是絕熱壓縮后未燃燒未導(dǎo)入膨脹劑的工質(zhì)壓力，Pe是燃燒后膨脹劑所形成的分壓，T是燃燒后的工質(zhì)溫度，T0是絕熱壓縮后未燃燒未導(dǎo)入膨脹劑的工質(zhì)溫度，K為絕熱壓縮指數(shù)，空氣的絕熱壓縮指數(shù)為1. 4)所確定的壓力值，即P值，這樣就能保證燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)處于曲線O-H上或處于曲線O-H左方，這樣才能實(shí)現(xiàn)更高的效率和更好的環(huán)保性。本實(shí)用新型所公開的少燃高效發(fā)動機(jī)中，公開了一種在沒有膨脹劑的條件下使燃燒后的工質(zhì)的壓力溫度狀態(tài)點(diǎn)在圖14所示O-H曲線(與圖10所示O-H曲線等價(jià))右側(cè)但盡可能靠近 O-H曲線的方案，以達(dá)到效率的提高。 化學(xué)能是現(xiàn)代熱機(jī)的能量的來源，然而本實(shí)用新型人認(rèn)為在傳統(tǒng)熱機(jī)中對化學(xué)能的利用存在著相當(dāng)?shù)娜毕?，?dǎo)致這些缺陷的根本原因是，對化學(xué)能的一個(gè)極其重要的屬性的理解不夠深刻，即對化學(xué)能是可以近乎向任何高能狀態(tài)(高溫高壓)下的工質(zhì)輸入能量的屬性的理解不夠深刻。本實(shí)用新型中，為了說明方便，將化學(xué)能是可以近乎向任何高能狀態(tài)(高溫高壓)下的工質(zhì)輸入能量的屬性定義為化學(xué)能的超品性，如果對化學(xué)能的超品性進(jìn)行充分利用，即可以使熱機(jī)的效率得到本質(zhì)性的提高?，F(xiàn)以有壓縮沖程(過程)且燃燒產(chǎn)物參與作功的熱機(jī)為例加以說明圖13中Sp S2和&是壓縮力度不同的熱機(jī)工作示意圖， 壓縮力度按S1A2和&順序依次增加，化是燃料的化學(xué)能，由于壓縮過程所需要的功是可以通過膨脹過程加以回收的，假設(shè)壓縮過程和膨脹過程都是可逆的，則不論壓縮力度多高，其本身并不影響熱機(jī)的效率，但是壓縮力度越高，相當(dāng)于將化學(xué)能提高到了更高的品位，這些處于更高品位的化學(xué)能在作功過程中可以將其更大部分以功的形式輸出，如果狀態(tài)參數(shù)合理，被相當(dāng)大的壓縮力度提高到相當(dāng)高品位的化學(xué)能在膨脹作功過程中可以使工質(zhì)的溫度下降到大幅度低于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)的程度，進(jìn)而使熱機(jī)輸出的功大于燃料的熱值；圖13中S31是在有膨脹劑存在的條件下燃料燃燒放出化學(xué)能后溫度不變的過程，在此過程中，P2 = P1表示燃燒前后工質(zhì)壓力不變體積增大，輸出的功W接近化學(xué)能％的過程，P2 > P1表示燃燒前后工質(zhì)壓力增大，輸出的功W大于化學(xué)能化的過程。由此可見，要想制造出高效或超高效(超高效表示熱機(jī)輸出的功等于或大于燃料的化學(xué)能)的有壓縮沖程(過程)且燃燒產(chǎn)物參與作功的熱機(jī)，就必須一、大幅度增加熱機(jī)的壓縮力度使化學(xué)能在相當(dāng)高的能量級別上傳遞給工質(zhì)；二、將化學(xué)能釋放后所形成的高溫高壓工質(zhì)的狀態(tài)參數(shù)合理化(所謂的“將化學(xué)能釋放后所形成的高溫高壓工質(zhì)的狀態(tài)參數(shù)合理化”是指通過導(dǎo)入膨脹劑或其他方式使燃燒后工質(zhì)的壓力和溫度之間的關(guān)系能夠使工質(zhì)膨脹作功后的溫度接近、等于、低于或大幅度低于標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)溫度，所謂的其他方式是在沒有膨脹劑的條件下大幅度提高發(fā)動機(jī)壓縮沖程的力度，使壓縮沖程完了時(shí)的壓力和溫度處于相當(dāng)高的狀態(tài)后在利用化學(xué)能對工質(zhì)進(jìn)行加熱升溫，見圖14中的高端位置(趨近于點(diǎn)H方向)所示的狀態(tài)，這種方式雖然制造不出超高效發(fā)動機(jī)，但是可以制造出高效發(fā)動機(jī))；三、合理選擇工質(zhì)和/或膨脹劑(所謂合理選擇工質(zhì)是指選擇相變熱小而且在膨脹作功到設(shè)定程度時(shí)才液化的工質(zhì)，所謂合理選擇膨脹劑是指選擇相變熱小而且在膨脹作功到設(shè)定程度時(shí)才液化的膨脹劑)。對于外燃機(jī)來說， 一、必須使工質(zhì)在相當(dāng)高的壓力和溫度下吸熱(用環(huán)境或其他低品位熱源使工質(zhì)處于相當(dāng)高的溫度和壓力下再利用化學(xué)能對工質(zhì)加熱)；二、必須使吸熱后的工質(zhì)的狀態(tài)參數(shù)合理化；三、合理選擇工質(zhì)(所謂合理選擇工質(zhì)是指選擇相變熱小而且在膨脹作功到設(shè)定程度時(shí)才液化的工質(zhì))。圖14是在對工質(zhì)進(jìn)行不同壓縮力度的前提下利用燃料燃燒對工質(zhì)進(jìn)行加熱升溫升壓的計(jì)算數(shù)據(jù)圖，縱軸為壓力，橫軸為溫度，O-H為絕熱壓縮曲線，A1-E1, A2-E2, A3-E3,……、An^n表示不同壓縮力度下由燃料燃燒對工質(zhì)加熱升溫升壓的直線，而且隨著 η值的增加，壓縮力度不斷加大，由圖14可見，燃燒升溫升壓直線的斜率隨壓縮力度的提高而逐漸變大；不難推理，由圖14中的狀態(tài)點(diǎn)ΕρΕ2、&、……、&出發(fā)絕熱膨脹作功后，隨著 η值的增加，工質(zhì)的溫度越低。 本實(shí)用新型所公開的少燃高效發(fā)動機(jī)中，圖14中，在一條直線上的點(diǎn)Α、B、C、D和 Ε(例如點(diǎn)A4、B4、C4、D4和E4)表示對被壓縮工質(zhì)的不同加熱力度，點(diǎn)A表示沒有對絕熱壓縮后的工質(zhì)進(jìn)行加熱(即沒有發(fā)生燃燒化學(xué)反應(yīng))，點(diǎn)B表示對絕熱壓縮后的工質(zhì)進(jìn)行強(qiáng)度為 1/4的加熱(即氧化劑或還原劑的最大量的1/4參與了燃燒化學(xué)反應(yīng))后的狀態(tài)，點(diǎn)C表示對絕熱壓縮后的工質(zhì)進(jìn)行強(qiáng)度為2/4的加熱(即氧化劑或還原劑的最大量的2/4參與了燃燒化學(xué)反應(yīng))后的狀態(tài)，點(diǎn)D表示對絕熱壓縮后的工質(zhì)進(jìn)行強(qiáng)度為3/4的加熱(即氧化劑或還原劑的最大量的3/4參與了燃燒化學(xué)反應(yīng))后的狀態(tài)，點(diǎn)E表示對絕熱壓縮后的工
5質(zhì)進(jìn)行強(qiáng)度為4/4的加熱(即氧化劑或還原劑的最大量全部參與了燃燒化學(xué)反應(yīng))后的狀態(tài)；由點(diǎn)B4和點(diǎn)&起的虛線分別表示由點(diǎn)B4和點(diǎn)&進(jìn)行絕熱膨脹作功的過程曲線，不難看出，由點(diǎn)氏起的絕熱膨脹作功后的工質(zhì)的溫度低于由點(diǎn)&起的絕熱膨脹作功后的工質(zhì)的溫度，由于壓縮過程是絕熱的，膨脹過程也是絕熱的，所以膨脹作功后的工質(zhì)溫度越低表示循環(huán)的效率越高，因此，在忽略機(jī)構(gòu)功耗的前提下并假設(shè)壓縮沖程和膨脹作功沖程是可逆的， 可以得出這樣的結(jié)論，在對工質(zhì)進(jìn)行絕熱壓縮后，利用燃料對工質(zhì)進(jìn)行加熱的強(qiáng)度越低，工質(zhì)絕熱膨脹后的效率越高。本實(shí)用新型中，圖15是在忽略內(nèi)燃機(jī)機(jī)構(gòu)功耗的前提下燃燒加熱力度與發(fā)動機(jī)的效率的關(guān)系圖，縱軸是效率Π，橫軸是燃燒加熱的溫升ΔΤ(相當(dāng)于加入燃油的量q)，α、 β、Y分別表示不同壓縮力度的曲線，壓縮力度按α、β、Υ依次增加；由圖15可以看出 在同一壓縮力度下，加熱力度越小(即噴油量越小)，發(fā)動機(jī)的效率越高；在同一加熱力度下(即相同噴油量下)，壓縮力度越大，發(fā)動機(jī)的效率越高。本實(shí)用新型中，圖16是在考慮內(nèi)燃機(jī)機(jī)構(gòu)功耗的前提下燃燒加熱力度與發(fā)動機(jī)的效率的關(guān)系圖，縱軸是效率Π，橫軸是燃燒加熱的溫升ΔΤ(相當(dāng)于加入燃油的量q)，α、 β、Y分別表示不同壓縮力度的曲線，壓縮力度按α、β、Υ依次增加；由圖16可以看出 加熱力度過大或過小(即噴油量過多或過小)，都會影響發(fā)動機(jī)的效率，在同一加熱力度下 (即相同噴油量下)，壓縮力度越大，發(fā)動機(jī)的效率越高。本實(shí)用新型中，所謂的低溫?zé)嵩匆部煞Q之為冷源，與有些文獻(xiàn)中的所謂冷源等價(jià)。本實(shí)用新型中，所謂“高溫?zé)嵩聪鹿べ|(zhì)的狀態(tài)(溫度和壓力)”是指從高溫?zé)嵩次鼰嵬戤吅蟮墓べ|(zhì)的狀態(tài)，即工質(zhì)的溫度和壓力；所謂的高溫?zé)嵩聪鹿べ|(zhì)的狀態(tài)可能與高溫?zé)嵩吹臓顟B(tài)一致，也可能與高溫?zé)嵩吹臓顟B(tài)不一致。本實(shí)用新型所謂的氧化劑是指純氧或其他成分在熱功轉(zhuǎn)換過程中不產(chǎn)生有害化合物的含氧氣體，如液化空氣、過氧化氫或過氧化氫水溶液等。所謂氧化劑源是指一切可以提供氧化劑的裝置、系統(tǒng)或容器，如商用氧源(即高壓儲氧罐或液化氧罐)和在熱動力系統(tǒng)內(nèi)由現(xiàn)場制氧系統(tǒng)提供的氧(如膜分離制氧系統(tǒng))等。本實(shí)用新型所謂的燃料是指一切化學(xué)燃燒意義上能和氧發(fā)生劇烈的氧化還原反應(yīng)的物質(zhì)，可以是氣體、液體或固體，在這里主要包括汽油、柴油、天然氣、氫氣和煤氣及流化燃料、液化燃料或粉末狀的固體燃料等。所謂的液化燃料是指被液化的在常溫常壓狀態(tài)下為氣態(tài)的燃料。本實(shí)用新型中，在某些技術(shù)方案中，作功工質(zhì)溫度可以達(dá)到數(shù)千度甚至更高，作功工質(zhì)的壓力可以達(dá)到數(shù)百個(gè)大氣壓甚至更高。為了解決上述問題，本實(shí)用新型提出的技術(shù)方案如下一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)，調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的燃油供給量或調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣量使所述內(nèi)燃機(jī)的空燃比大于20 1、25 1、30 1、35 1、40 1、45 1、 50 1、55 1、60 1、65 1、70 1、75 1、80 1、85 1、90 1、95 UlOO 1、 105 UllO 1,115 1,120 1,125 1,130 1,135 1,140 1,145 1 或大于 150 1。一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)和高壓氧化劑源，所述內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣道的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源，所述高壓氧化劑源經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥與所述內(nèi)燃機(jī)的燃燒室連通，調(diào)整所述氧化劑導(dǎo)入控制閥使經(jīng)所述進(jìn)氣道導(dǎo)入所述燃燒室的所述非含氧氣源內(nèi)的非含氧氣體的摩爾數(shù)與導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的所述高壓氧化劑源中的氧化劑的摩爾數(shù)之比大于 20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、25 1、26 1、27 1、28 1、29 1、30 1、 35 1、40 1、45 1、50 1、55 1、60 1、65 1、70 1、75 1、80 1、85 1、 90 1、95 UlOO 1,105 UllO 1,115 1,120 1,125 1,130 1,135 1、 140 1,145 1,150 1,155 1,160 1,165 1,170 1,175 1,180 1,185 1、 190 1,195 1或大于200 1 ；調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的燃油供給量使導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的燃料的量與導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的氧化劑的量相匹配。 一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)、高壓氧化劑源和開放核心燃燒室，所述開放核心燃燒室設(shè)置在所述內(nèi)燃機(jī)的燃燒室內(nèi)，所述內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣道的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源，所述高壓氧化劑源經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥與所述開放核心燃燒室連通，調(diào)整所述氧化劑導(dǎo)入控制閥使經(jīng)所述進(jìn)氣道導(dǎo)入所述燃燒室的所述非含氧氣源內(nèi)的非含氧氣體的摩爾數(shù)與導(dǎo)入所述開放核心燃燒室內(nèi)的所述高壓氧化劑源O)中的氧化劑的摩爾數(shù)之比大于
20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、25 1、26 1、271,281,291、3035 1、40 1、45 1、50 1、55 1、60 1、65 1、701、751、801、8590 1、95 UlOO 1,105 UllO 1,115 1,120 1,125 1,130 1,1351401,1451,1501,155 1,1601,165 1,170 1,175 1,180 1,185
190 1,195 1或大于200 1 ；調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的燃油供給量使導(dǎo)入所述開放核心燃燒室內(nèi)的燃料的量與導(dǎo)入開放核心燃燒室內(nèi)的氧化劑的量相匹配。 所述內(nèi)燃機(jī)設(shè)為活塞式內(nèi)燃機(jī)，調(diào)整所述活塞式內(nèi)燃機(jī)的壓縮比使所述活塞式內(nèi)燃機(jī)的壓縮比大于 9 1,9. 5 UlO 1,10. 5 Ull 1,11. 5 1、12 1,12. 5 1、
13 1,13. 51、141,14.5 1、151、155 1、16 1、16. 5 1、17 1,17. 51、18 1,18. 51、191,19.5 1、201、211、221、231、241,251,261、27 1,28 1,29 1、301、31 1、32 1、33 1,34 1、351、361、371、38 1、39 1、40 1、411、42 1、43 1、44 1、45 1、461、471、481、49 1、50 1、51 1、521、53 1,54 1、55 1、56 1、571、581、591、60 1、61 1、62 1、631、64 1、65 1、66 1、67 1、681、691、701、71 1、72 1、73 1、741、75 1、76 1、77 1、78 1、791、801、811、82 1、83 1、84 1、851、86 1、87 1、88 1、89 1、901、911、921、93 1、94 1、95 1、961、97 1、98 1、99 1或大于100 Io[0018] 所述內(nèi)燃機(jī)設(shè)為燃?xì)廨啓C(jī)，調(diào)整所述燃?xì)廨啓C(jī)的壓氣機(jī)的壓比使所述壓氣機(jī)的壓比大于20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、25 1,26 1、271、281,291、30 1、31 1、32 1、331,34 1、35 1、36 1、37 1、381、391、401、41 1、42 1、43 1、441、45 1、46 1、47 1、48 1、491、501、511、52 1、53 1,54 1、551、56 1、57 1、58 1、59 1、601、611、621、63 1、64 1、65 1、661、67 1、68 1、69 1、70 1、711、721、731、74 1、75 1、76 1、771、78 1、79 1、80 1、81 1、821、831、841、85 1、86 1、87 1、881、89 1、90 1、91 1、92 1、931、941、951、96 1、97 1、98 1、99UlOOUllO1,120 1、130 1,140 1,150 1、160 1,170 1,180 1,190 1,200 1,210 1,220 1,230 1,240 1,250 1、 260 1,270 1,280 1,290 1 或大于 300 1。所述非含氧氣源設(shè)為所述內(nèi)燃機(jī)的排氣道，所述進(jìn)氣道經(jīng)連通通道與所述排氣道連通。在所述連通通道上設(shè)排熱器。在所述連通通道上設(shè)氣體排出口。在所述連通通道上設(shè)液體排出口。本實(shí)用新型的原理是在提高壓縮力度(所謂壓縮力度是指內(nèi)燃機(jī)中壓縮沖程或壓縮過程對氣體的壓縮程度，在活塞式內(nèi)燃機(jī)中用壓縮比表示，在燃?xì)廨啓C(jī)中用壓比表示) 的基礎(chǔ)上，適當(dāng)減少單位被壓縮氣體所對應(yīng)的燃油導(dǎo)入量，以使作功沖程完了時(shí)工質(zhì)的溫度明顯下降或大幅度下降，以提高發(fā)動機(jī)的效率。本實(shí)用新型中，如果忽略機(jī)構(gòu)的耗功損失并假設(shè)壓縮沖程和膨脹沖程均是可逆的，壓縮力度越高，效率越高；在同一壓縮力度的前提下，燃油供給量越少，效率越高；在實(shí)際熱機(jī)制造和使用中，需要考慮機(jī)構(gòu)的耗功損失及壓縮沖程和膨脹沖程的不可逆性，因此需要一定的燃油供給量來克服這些損失，并在此基礎(chǔ)上，根據(jù)公知技術(shù)確定燃油供給量的數(shù)值；在含有高壓氧化劑源的結(jié)構(gòu)中，導(dǎo)入高壓氧化劑的量應(yīng)根據(jù)燃料量以及由公知技術(shù)所確定的必要的氧化劑過量系數(shù)來確定導(dǎo)入氧化劑的量，以減少對氧化劑的需求量，降低系統(tǒng)的體積和使用成本；不僅如此，在實(shí)際設(shè)計(jì)和制造過程中，要兼顧效率和升功率，因?yàn)樵谀承┣闆r下，效率高的狀態(tài)點(diǎn)可能是升功率低的狀態(tài)點(diǎn)，為了滿足效率和升功率的要求， 要統(tǒng)籌兼顧，在滿足升功率的前提下，盡可能提高效率。本實(shí)用新型中，所謂的“調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的燃油供給量使導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的燃料的量與導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的氧化劑的量相匹配”是指導(dǎo)入的所述燃燒室的氧化劑的量等于或大于使導(dǎo)入所述燃燒室內(nèi)的燃料燃盡所需要的氧化劑的量，過量系數(shù)應(yīng)由公知技術(shù)確定。本實(shí)用新型中，所謂的非含氧氣源是指能夠提供不含氧氣體的系統(tǒng)；所謂的內(nèi)燃機(jī)是指活塞式內(nèi)燃機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)，包括自由活塞發(fā)動機(jī)、轉(zhuǎn)子活塞發(fā)動機(jī)等；所謂的壓縮比是指吸入氣體的體積和壓縮沖程完了時(shí)的體積之比；所謂的壓比是指壓氣機(jī)出口處的壓力和壓氣機(jī)入口處的壓力之比；所謂的排熱器是指可以將熱量對外排出的裝置，可以是散熱器，也可以是以冷卻為目的的熱交換器。本實(shí)用新型所謂的開放核心燃燒室是指氧化劑與燃料發(fā)生燃燒化學(xué)反應(yīng)的燃燒區(qū)域，燃料和氧化劑在該區(qū)域內(nèi)發(fā)生燃燒化學(xué)反應(yīng)后與燃燒室內(nèi)的被壓縮的其他氣體工質(zhì)混合。設(shè)置開放核心燃燒室的目的是在于使燃料與氧化劑的燃燒效率更高，燃燒更加穩(wěn)定， 減少一氧化碳和碳?xì)浠衔锏呐欧?。本?shí)用新型中，根據(jù)公知技術(shù)，可在本實(shí)用新型所公開的少燃高效發(fā)動機(jī)中，設(shè)置一切必要的部件、單元或系統(tǒng)。本實(shí)用新型的有益效果如下本實(shí)用新型能夠制造出高效、環(huán)保性好的發(fā)動機(jī)。

[0031]圖1所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例1的結(jié)構(gòu)示意圖；圖2所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例2的結(jié)構(gòu)示意圖；圖3所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例3的結(jié)構(gòu)示意圖；圖4所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例4的結(jié)構(gòu)示意圖；圖5所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例5的結(jié)構(gòu)示意圖；圖6和圖7所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例6的結(jié)構(gòu)示意圖；圖8和圖9所示的是本實(shí)用新型實(shí)施例7的結(jié)構(gòu)示意圖；圖10所示的是縱軸為壓力坐標(biāo)橫軸為溫度坐標(biāo)的壓力溫度關(guān)系圖；圖11所示的是本實(shí)用新型描述燃燒后氣體工質(zhì)的壓力和溫度關(guān)系符合絕熱壓縮過程溫度和壓力關(guān)系的示意圖；圖12所示的是本實(shí)用新型描述燃燒后氣體工質(zhì)的壓力大于由絕熱壓縮過程的壓力和溫度的關(guān)系所確定的壓力值的示意圖；圖13所示的是壓縮力度不同的熱機(jī)工作示意圖；圖14是在對工質(zhì)進(jìn)行不同壓縮力度的前提下利用燃料燃燒對工質(zhì)進(jìn)行加熱升溫升壓的計(jì)算數(shù)據(jù)圖；圖15是在忽略內(nèi)燃機(jī)機(jī)構(gòu)功耗的前提下燃燒加熱力度與發(fā)動機(jī)的效率的關(guān)系圖；圖16是在將內(nèi)燃機(jī)機(jī)構(gòu)功耗包含在內(nèi)的燃燒加熱力度與發(fā)動機(jī)的效率的關(guān)系圖。
具體實(shí)施方式
實(shí)施例1如圖1所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)1，調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)1的燃油供給量或調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)1的進(jìn)氣量使所述內(nèi)燃機(jī)1的空燃比大于20 1、25 1,30 1、35 1、 40 1、45 1、50 1、55 1、60 1、65 1、70 1、75 1、80 1、85 1、90 1、 95 UlOO 1,105 UllO 1,115 1,120 1,125 1,130 1,135 1,140 1、 145 1 或大于 150 1。實(shí)施例2如圖2所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)1和高壓氧化劑源2，所述內(nèi)燃機(jī)1的進(jìn)氣道100的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源3，所述高壓氧化劑源2經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥4與所述內(nèi)燃機(jī)1的燃燒室5連通，調(diào)整所述氧化劑導(dǎo)入控制閥4使經(jīng)所述進(jìn)氣道100導(dǎo)入所述燃燒室5的所述非含氧氣源3內(nèi)的非含氧氣體的摩爾數(shù)與導(dǎo)入所述燃燒室5內(nèi)的所述高壓氧化劑源2中的氧化劑的摩爾數(shù)之比大于20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、25 1、 26 1、27 1、28 1、29 1、30 1、35 1、40 1、45 1、50 1、55 1、60 1、 65 1、70 1、75 1、80 1、85 1、90 1、95 UlOO 1,105 UllO 1,115 1、 120 1,125 1,130 1,135 1,140 1,145 1,150 1,155 1,160 1,165 1、 170 1,175 1,180 1,185 1,190 1,195 1 或大于 200 1 ；調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī) 1 的燃油供給量使導(dǎo)入所述燃燒室5內(nèi)的燃料的量與導(dǎo)入所述燃燒室5內(nèi)的氧化劑的量相匹配。[0049]實(shí)施例3如圖3所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)1、高壓氧化劑源2和開放核心燃燒室 500，所述開放核心燃燒室500設(shè)置在所述內(nèi)燃機(jī)1的燃燒室5內(nèi)，所述內(nèi)燃機(jī)1的進(jìn)氣道 100的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源3，所述高壓氧化劑源2經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥4與所述開放核心燃燒室500連通，調(diào)整所述氧化劑導(dǎo)入控制閥4使經(jīng)所述進(jìn)氣道100導(dǎo)入所述燃燒室5的所述非含氧氣源3內(nèi)的非含氧氣體的摩爾數(shù)與導(dǎo)入所述開放核心燃燒室500內(nèi)的所述高壓氧化劑源2中的氧化劑的摩爾數(shù)之比大于20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、 25 1、26 1、27 1、28 1、29 1、30 1、35 1、40 1、45 1、50 1、55 1、 60 1、65 1、70 1、75 1、80 1、85 1、90 1、95 UlOO 1,105 UllO 1、 115 1,120 1,125 1,130 1,135 1,140 1,145 1,150 1,155 1,160 1、 165 1,170 1,175 1,180 1,185 1,190 1,195 1 或大于 200 1 ；調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)1的燃油供給量使導(dǎo)入所述開放核心燃燒室500內(nèi)的燃料的量與導(dǎo)入所述開放核心燃燒室500內(nèi)的氧化劑的量相匹配。實(shí)施例4如圖4所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，其與實(shí)施例1的區(qū)別是所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為活塞式內(nèi)燃機(jī)111，調(diào)整所述活塞式內(nèi)燃機(jī)111的壓縮比使所述活塞式內(nèi)燃機(jī)111的壓縮比大于
9 1,9. 5 UlO 1,10. 5Ull1,11.5 1、12 1、12. 5 1、13 LU3. 5 141,14. 51、151,15.5 1、161、16 5:1、17 1、17· 5 1、18 1,18. 5 191,19. 51、201、211、221、231、241、251,261、271,28 291、30 1、31 1、32 1、33 1、34 1、351、361、371、381、39 401、41 1、42 1、43 1、44 1、45 1、461、471、481、491、50 511、52 1、53 1,54 1、55 1、56 1、571、581、591、601、61 621、63 1、64 1、65 1、66 1、67 1、681、691、701、711、72 731、74 1、75 1、76 1、77 1、78 1、791、801、811、821、83 841、85 1、86 1、87 1、88 1、89 1、901、911、921、931、94 951、96 1、97 1、98 1、99 1或大于100Io[0053] 實(shí)施例5[0054] 如圖5所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，其與實(shí)施例1的區(qū)別是所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為燃
輪機(jī)112，調(diào)整所述燃?xì)廨啓C(jī)112的壓氣機(jī)1121的壓比使所述壓氣機(jī)1121的壓比大于
20 1、21 1、22 1、23 1、24 1、251、261、271、281,291、3031 1、32 1、33 1、34 1、35 1、361、371、381、391、401、4142 1、43 1、44 1、45 1、46 1、471、481、491、501、511、5253 1,54 1、55 1、56 1、57 1、581、591、601、611、621、6364 1、65 1、66 1、67 1、68 1、691、701、711、721、731、7475 1、76 1、77 1、78 1、79 1、801、811、821、831、841、8586 1、87 1、88 1、89 1,90 1,911、921、931、941、951、9697 1、98 1、99 UlOO UllO 1,120 1、130 1、140 1,150 1,1601701,1801,1901、20C1,210 1、220 1,230 1,240 1,250 1,2602701,2801,2901或大于300 1。[0055]實(shí)施例6如圖6和圖7所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，其與實(shí)施例2或3的區(qū)別是所述非含氧氣源3設(shè)為所述內(nèi)燃機(jī)1的排氣道101，所述進(jìn)氣道100經(jīng)連通通道102與所述排氣道101 連通，在所述連通通道102上設(shè)排熱器103。其中，圖6中所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為活塞式內(nèi)燃機(jī) 111，圖7中所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為燃?xì)廨啓C(jī)112。這樣設(shè)置的目的是為了形成閉合循環(huán)系統(tǒng)，進(jìn)而提高發(fā)動機(jī)的效率。實(shí)施例7如圖8和圖9所示的少燃高效發(fā)動機(jī)，其與實(shí)施例6的區(qū)別是在所述連通通道 102上設(shè)氣體排出口 104，在所述連通通道102上設(shè)液體排出口 105。其中，圖8中所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為活塞式內(nèi)燃機(jī)111，圖9中所述內(nèi)燃機(jī)1設(shè)為燃?xì)廨啓C(jī)112。這樣設(shè)置的目的是為了形成閉合循環(huán)系統(tǒng)，進(jìn)而提高發(fā)動機(jī)的效率。
權(quán)利要求1.一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)(1)和高壓氧化劑源(2)，其特征在于所述內(nèi)燃機(jī)(1)的進(jìn)氣道(100)的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源(3)，所述高壓氧化劑源( 經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥⑷與所述內(nèi)燃機(jī)⑴的燃燒室(5)連通。
2.一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)(1)、高壓氧化劑源( 和開放核心燃燒室(500)， 其特征在于所述開放核心燃燒室(500)設(shè)置在所述內(nèi)燃機(jī)(1)的燃燒室(5)內(nèi)，所述內(nèi)燃機(jī)(1)的進(jìn)氣道(100)的進(jìn)氣氣源設(shè)為非含氧氣源(3)，所述高壓氧化劑源( 經(jīng)氧化劑導(dǎo)入控制閥(4)與所述開放核心燃燒室(500)連通。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于所述內(nèi)燃機(jī)(1)設(shè)為活塞式內(nèi)燃機(jī)(111)。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于所述內(nèi)燃機(jī)(1)設(shè)為燃?xì)廨啓C(jī)(112)。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于所述非含氧氣源(3)設(shè)為所述內(nèi)燃機(jī)(1)的排氣道(101)，所述進(jìn)氣道(100)經(jīng)連通通道(10 與所述排氣道(101)連通。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于在所述連通通道(10 上設(shè)排熱器(103)。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于在所述連通通道(10 上設(shè)氣體排出口 (104)。
8.根據(jù)權(quán)利要求6所述少燃高效發(fā)動機(jī)，其特征在于在所述連通通道(10 上設(shè)液體排出口 (105)。
專利摘要本實(shí)用新型公開了一種少燃高效發(fā)動機(jī)，包括內(nèi)燃機(jī)，調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的燃油供給量或調(diào)整所述內(nèi)燃機(jī)的進(jìn)氣量使所述內(nèi)燃機(jī)的空燃比大于20∶1、25∶1、30∶1、35∶1、40∶1、45∶1、50∶1、55∶1、60∶1、65∶1、70∶1、75∶1、80∶1、85∶1、90∶1、95∶1、100∶1、105∶1、110∶1、115∶1、120∶1、125∶1、130∶1、135∶1、140∶1、145∶1或大于150∶1。本實(shí)用新型能夠制造出高效、環(huán)保性好的發(fā)動機(jī)。
文檔編號F02B23/00GK202001121SQ20112004796
公開日2011年10月5日 申請日期2011年2月25日 優(yōu)先權(quán)日2011年2月23日
發(fā)明者靳北彪 申請人:靳北彪