專利名稱：脈動減小裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種減小壓力脈動的脈動減小裝置，所述壓力脈動由于燃料泵的運行 在燃料通道中產(chǎn)生并傳輸。
背景技術(shù)：
例如，已知共軌燃料噴射系統(tǒng)包括蓄壓器(共軌)，所述蓄壓器將高壓燃料供給至 安裝到交通工具的柴油發(fā)動機氣缸上的燃料噴射閥。燃料噴射系統(tǒng)還包括低壓泵和高壓 泵。低壓泵從燃料箱中泵取出燃料。高壓泵將從低壓泵供給的燃料加壓并排出至共軌。通 常，在燃料箱和低壓泵之間連接的燃料通道中設有過濾器，以過濾包含在燃料中的雜質(zhì)。近來，用戶經(jīng)常報告燃料的質(zhì)量惡化(更特別地，例如，燃料中的雜質(zhì)的量增大)， 由此導致過濾器的阻塞。當過濾器的阻塞發(fā)生時，過濾器下游側(cè)的燃料壓力顯著減低(由 此引起負壓的增大)。當負壓增大時，燃料中可能產(chǎn)生氣泡。當高壓泵將氣泡和燃料一起加 壓時，燃料質(zhì)量可能由于燃料溫度升高而惡化。為了避免這樣的不利情況，需要在過濾器的 阻塞發(fā)生時更換過濾器。然而，由于燃料質(zhì)量的惡化，過濾器的壽命被不利地縮短，使得過 濾器更換的頻率被不利地提高。可以設想增大過濾器的孔徑尺寸(也稱作網(wǎng)目尺寸)以避 免過濾器的阻塞。然而，過濾器的孔徑尺寸的增大不利地引起過濾器過濾效率的降低。考慮到以上不利情況，已經(jīng)開發(fā)了包括預濾器和主過濾器的共軌燃料噴射系統(tǒng)。 預濾器置于在燃料箱和低壓泵之間連接的燃料通道中。預濾器具有大孔徑。主過濾器置于 在低壓泵的燃料出口和高壓泵的燃料入口之間連接的燃料通道中。主過濾器具有比預濾器 的孔徑小的孔徑。這種類型的共軌燃料噴射系統(tǒng)已經(jīng)投入實際應用。特別地，雜質(zhì)通過預 濾器從其中被移除的燃料通過低壓泵被供給至主過濾器。然后，雜質(zhì)通過主過濾器從其中 被進一步移除的燃料被供給至高壓泵。燃料的壓力脈動(也稱作壓力波動、壓力振蕩或壓力沖擊)由于低壓泵的運行在 燃料泵中產(chǎn)生。在安裝于工程機械(例如挖掘機(excavator))中的燃料噴射系統(tǒng)的情況 下，燃料箱可能在雜質(zhì)(例如塵土)大量存在并作為沖擊塵土懸浮在空氣中的環(huán)境下被補 給燃料，存在雜質(zhì)隨燃料一起被供給至燃料箱中的大可能性。因此，即使在以上所討論的包 括具有大孔徑預濾器的燃料噴射系統(tǒng)的情況下，預濾器的阻塞也可能發(fā)生。在這種情況下， 如以上所討論的那樣，氣泡可能由于預濾器下游側(cè)的負壓的增大而在燃料中產(chǎn)生。當氣泡 隨燃料一起被抽入低壓泵中并在其中被壓縮時，壓力脈動可能異常地增大。此外，在挖掘機 工作于高原(高海拔)處的情況下，氣泡可能由于低大氣壓力而容易混入燃料中。氣泡包 含進燃料中可能引起異常增大的壓力脈動。此外，在由于低壓泵上游側(cè)燃料通道的氣密性 降低使得氣泡包含進燃料中很可能發(fā)生的情況下，壓力脈動可能進一步異常地增大。在壓 力脈動異常地增大的情況下，主過濾器可能被損壞。為了避免以上不利情況，已經(jīng)提出將阻尼器置于在低壓泵和主過濾器之間連接的 燃料通道中，和/或使用橡膠管道構(gòu)成燃料通道。日本未審專利公報NO.H06-101793A教導 了一種主動脈動減小裝置，其處理上述不利情況，并且使用基于指示流體管道中壓力脈動的壓力傳感器的測量信號而被驅(qū)動的壓電元件，以驅(qū)動置于與所述流體管道內(nèi)部連通的殼 體中的活塞，由此提供壓力脈動的平衡壓力。然而，例如為設置阻尼器和使用橡膠管道的對策只能減小少量的異常增大的壓力 脈動。因此，主過濾器的可靠性可能惡化。在日本未審專利公報No. H06-101793A的例子中， 由于主動脈動減小裝置的復雜結(jié)構(gòu)使得成本可能不利地提高。因此，存在改進技術(shù)以便于減小異常壓力脈動的重大需求。不利情況并不限于具有主過濾器的系統(tǒng)。特別地，在包括從燃料箱泵取燃料的燃 料泵的內(nèi)燃發(fā)動機的燃料供給系統(tǒng)、以及燃料通過燃料通道從燃料泵被供給至其中的預定 燃料接收對象機構(gòu)的情況下，所述預定燃料接收對象機構(gòu)在壓力脈動由于燃料泵的運行而 產(chǎn)生并通過燃料通道被傳輸?shù)那闆r下可能被損壞。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明解決以上不利情況。因此，本發(fā)明的一個目的是提供一種適當?shù)販p小由于 燃料泵的運行而在燃料通道中產(chǎn)生并傳輸?shù)娜剂蠅毫γ}動的脈動減小裝置。為了實現(xiàn)本發(fā)明的目的，提供了一種用于內(nèi)燃發(fā)動機的燃料供給系統(tǒng)的脈動減小 裝置，所述內(nèi)燃發(fā)動機包括從燃料箱泵取出燃料的燃料泵、以及通過燃料通道接收從所述 燃料泵泵取的燃料的對象機構(gòu)。所述脈動減小裝置適于減小由于所述燃料泵的運行而在所 述燃料通道中產(chǎn)生和傳輸?shù)娜剂系膲毫γ}動。所述脈動減小裝置包括用于當所述燃料通道 中的燃料的壓力變得等于或高于預定壓力時減小所述燃料通道的通道橫截面面積的通道 橫截面面積減小構(gòu)件。所述通道橫截面面積減小構(gòu)件置于所述燃料通道中。在此，如以上 所討論的那樣，所述燃料通道的通道橫截面面積可以通過所述通道橫截面面積減小構(gòu)件減 小，并且應該注意的是，所述燃料通道的通道橫截面面積通過所述通道橫截面面積減小構(gòu) 件的減小可以包括所述通道橫截面面積減小至零或高于零。也就是說，只要所述燃料通道 的通道橫截面面積被設定為小于正常時間(即，燃料壓力小于預定壓力發(fā)生的時間)的通 道橫截面面積，那么所述通道橫截面面積即被認為是減小了。在流體通道的通道橫截面面 積被減小至零的情況下，燃料通道被完全關(guān)閉、即被堵塞，以限制壓力脈動到例如為過濾器 的對象機構(gòu)的傳輸。然而，燃料通道的所述完全關(guān)閉可以間歇地執(zhí)行，例如僅在壓力脈動的 峰值(在等于或高于預定壓力的壓力脈動的峰值壓力發(fā)生的時間)處執(zhí)行。


根據(jù)以下描述、所附權(quán)利要求書和附圖，本發(fā)明及其其它目的、特征和優(yōu)點一起都 將最佳地被理解，其中圖1是示出了根據(jù)本發(fā)明的第一實施方式的燃料噴射系統(tǒng)的整個結(jié)構(gòu)的示意圖；圖2是示出了示例性地表示發(fā)生在主過濾器上游側(cè)并在第一實施方式中被解決 的異常壓力脈動的時間圖的圖表；圖3A是示出了在正常運行時間(正常時間)中第一實施方式的脈動減小裝置的 一個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖；圖3B是示出了在異常壓力脈動產(chǎn)生時間(異常時間)中第一實施方式的脈動減 小裝置的另一個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖4A是示出了在正常運行時間中本發(fā)明的第二實施方式的脈動減小裝置的一個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖；圖4B是示出了在異常壓力脈動產(chǎn)生時間中第二實施方式的脈動減小裝置的另一 個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖；圖4C是示出了在異常壓力脈動產(chǎn)生時間中第二實施方式的脈動減小裝置的另一 個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖；圖5是示出了在異常壓力脈動產(chǎn)生時間中本發(fā)明的第三實施方式的脈動減小裝 置的一個運行狀態(tài)的示意性橫截面視圖。
具體實施例方式(第一實施方式)根據(jù)本發(fā)明第一實施方式的脈動減小裝置將參考圖1至3B描述。在本發(fā)明中，脈 動減小裝置被應用于柴油發(fā)動機(作為本發(fā)明的內(nèi)燃發(fā)動機)的共軌燃料噴射系統(tǒng)中，所 述柴油發(fā)動機安裝在工程機械中，更特別地安裝在挖掘機(作為交通工具)中。圖1示出了本發(fā)明的系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)。在所述系統(tǒng)中，高壓泵10將從燃料箱12抽取的燃料加壓并排出至共軌14。在此， 共軌14是蓄壓器，其在高壓下蓄積從高壓泵16接收的燃料并且將所述被蓄積的燃料供給 至設置在柴油發(fā)動機的氣缸中的燃料噴射閥18。高壓燃料泵10是由柴油發(fā)動機的曲軸20 的旋轉(zhuǎn)力驅(qū)動的發(fā)動機驅(qū)動泵。高壓燃料泵10包括輸送泵22、調(diào)節(jié)閥(壓力調(diào)節(jié)閥)24、 進入量計量閥26和高壓泵16。高壓燃料泵10的輸送泵22將燃料通過過濾包含在燃料中的雜質(zhì)(例如為碎屑、 塵土、沙粒的異物)的預濾器28而從燃料箱12中抽取出。輸送泵22是次擺線泵，其由驅(qū) 動軸29的旋轉(zhuǎn)力驅(qū)動并用作低壓泵。所述驅(qū)動軸29由從柴油發(fā)動機的曲軸20傳遞的旋 轉(zhuǎn)力驅(qū)動。在此，應該注意的是，在預濾器28和輸送泵22之間可以插入電動泵以限制可能 由預濾器28引起的燃料壓力損失的增大。調(diào)節(jié)閥24置于輸送泵22的燃料出口處。調(diào)節(jié)閥24是在輸送泵22的排出壓力變 得高過預定壓力時利用活塞和彈簧通過其開度的調(diào)整將輸送泵22的排出壓力調(diào)整至預定 壓力或更低壓力的閥。燃料通道30置于高壓燃料泵10的外部并與高壓燃料泵10連接。輸送泵22將燃 料通過調(diào)節(jié)閥24排出至燃料通道30。脈動減小裝置32和主過濾器(作為預定燃料接收對 象機構(gòu)的燃料過濾器)34設置在燃料通道30中。主過濾器34將包含在從輸送泵22泵取的燃料中的雜質(zhì)移除。主過濾器34被設置 為使預濾器28處燃料的壓力損失最小化。特別地，例如，當在雜質(zhì)(例如塵土)大量存在 并作為沖擊塵土懸浮在空氣中的環(huán)境下補給燃料時，存在雜質(zhì)隨燃料一起被供給至燃料箱 12中的大可能性。當預濾器28的孔徑(也稱作網(wǎng)目尺寸)被減小以提高對雜質(zhì)的過濾效 率以便于利用預濾器28獨立地過濾雜質(zhì)時，預濾器28的阻塞很可能發(fā)生。在這種情況下， 由于預濾器28的阻塞使得壓力損失不利地增大以導致負壓(真空壓力)增大，由此在燃料 中傾向于產(chǎn)生氣泡?？紤]到以上不利情況，可以由預濾器28過濾、即捕獲的雜質(zhì)的可過濾 顆粒尺寸被適當?shù)卦O定為相應尺寸(例如10 μ m)，所述相應尺寸將不會導致由包含在燃料中的雜質(zhì)的阻塞引起的輸送泵22的可靠性的惡化。這樣，負壓的增大被限制或最小化。另 外，可以由主過濾器34過濾、即捕獲的雜質(zhì)的可過濾顆粒尺寸被設定為小于預濾器28的尺 寸的尺寸(例如2μπι)。這樣，過濾效率得以提高。由此，燃料中的雜質(zhì)可以在預濾器28處 壓力損失最小化的同時被有效地移除。已經(jīng)經(jīng)過主過濾器34的燃料通過燃料通道30被供給至高壓燃料泵10的進入量 計量閥26。進入量計量閥26是計量被抽入高壓泵16中燃料的量的電控閥。高壓泵16是 由驅(qū)動軸29的旋轉(zhuǎn)力驅(qū)動的柱塞閥。高壓泵16將通過進入量計量閥26計量的燃料加壓， 然后將所述被加壓的燃料排出至外部(更特別地排出至共軌14)。泄壓閥36被設置到主過濾器34上。為了避免可能由主過濾器34中燃料的異常 高壓導致的主過濾器34的損壞，當燃料壓力變得等于或高于預定壓力時，泄壓閥36將燃料 排出至主過濾器34的外部。從泄壓閥36排出的燃料、從燃料噴射閥18排出的泄漏燃料、以及高壓燃料泵10 的過剩燃料通過燃料返回通道38和燃料冷卻器40返回燃料箱12。燃料的壓力脈動可能由于輸送泵22的結(jié)構(gòu)原因而在高壓燃料泵10中產(chǎn)生。特別 地，當內(nèi)轉(zhuǎn)子和外轉(zhuǎn)子在輸送泵22中被驅(qū)動以抽取并排出燃料時，燃料的壓力脈動產(chǎn)生。 當氣泡(有時簡稱為空氣)混在由輸送泵22抽取的燃料中時所述壓力脈動可能變得異常 大以導致異常壓力脈動。特別地，當氣泡隨燃料一起被抽入輸送泵22中時，預計發(fā)生以下 事件。即，抽入輸送泵22的燃料的量變得不恒定、即波動，并且抽取的氣泡在輸送泵22中 被壓縮。當這些事件發(fā)生時，異常壓力脈動產(chǎn)生。圖2示出了燃料的壓力脈動的波形，其在 主過濾器34的上游側(cè)被測量并通過燃料通道30被傳輸。如圖2所示，在異常壓力脈動發(fā) 生的情況下(異常壓力脈動發(fā)生時間)燃料壓力的變動(燃料壓力波動的振幅)大于在異 常壓力脈動不發(fā)生的情況下(正常運行時間，即正常時間)燃料壓力的變動(behavior)。導致氣泡包含進燃料中的因素可能包括以下因素。一個因素是預濾器28的阻塞。 特別地，當預濾器28的阻塞發(fā)生時，燃料的壓力損失在經(jīng)過預濾器28時變大，因此氣泡混 入被抽進輸送泵22的燃料中。另一個因素是挖掘機的運行環(huán)境。特別地，在挖掘機在高原 (高海拔)處工作的情況下，氣泡可能由于低大氣壓力容易混入燃料中。另一個因素是輸送 泵22上游側(cè)的燃料通道的氣密性。特別地，當輸送泵22上游側(cè)的燃料通道的氣密性降低 時，空氣可能容易混入燃料中。在產(chǎn)生于輸送泵22運行時的異常壓力脈動被傳輸至調(diào)節(jié)閥24的情況下，調(diào)節(jié)閥 24的活塞的運動變得不穩(wěn)定(導致活塞的不規(guī)則振蕩(hunting))。調(diào)節(jié)閥24中活塞的所 述不穩(wěn)定運動可能促使異常壓力脈動的產(chǎn)生。異常壓力脈動在燃料的流動路徑中從上游側(cè)被傳輸至下游側(cè)。因此，異常壓力脈 動可能被傳輸至主過濾器34。當作用在主過濾器34上的燃料壓力由于異常壓力脈動而增 大超過可容許的壓力上限(圖2中的P極限)時，可能導致主過濾器34的損壞(例如濾紙 的破裂、濾筒的脫離)。當主過濾器34被損壞時，損壞的過濾器34的碎屑可能隨燃料一起 被供給至高壓燃料泵10的進入量計量閥26和/或高壓泵16。損壞的過濾器34的所述被 供給的碎屑可能被捕獲在計量閥26和/或高壓泵16中以導致計量閥26和/或高壓泵16 的故障，由此惡化整個燃料噴射系統(tǒng)的可靠性?？紤]到以上觀點，根據(jù)本發(fā)明，如圖1所示，以上所討論的脈動減小裝置32被置于燃料通道30中主過濾器34的上游側(cè)，以限制異常壓力脈動至主過濾器34的的傳輸。圖3A和3B是示出了本實施方式的脈動減小裝置32的結(jié)構(gòu)的橫截面視圖。特別地，圖3A是示出了正常運行時間中脈動減小裝置32的橫截面視圖，圖3B是示出了異常壓 力脈動產(chǎn)生時間中脈動減小裝置32的橫截面視圖。首先，脈動減小裝置32的結(jié)構(gòu)將參考圖3A描述。如圖3A所示，脈動減小裝置32 包括一起協(xié)同工作以作為輸送泵22和主過濾器34之間的燃料通道的一部分的上游側(cè)燃料 通道44、閥室46和下游側(cè)燃料通道48。上游側(cè)燃料通道44的上游端部與燃料通道30的 上游側(cè)段連接，所述上游側(cè)段位于輸送泵22所定位處的脈動減小裝置32的上游側(cè)。閥室 46的上游端部與上游側(cè)燃料通道44的下游端部連接。下游側(cè)燃料通道48的上游端部與閥 室46的下游端部連接。下游側(cè)燃料通道48的下游端部與燃料通道30的下游側(cè)段連接，所 述下游側(cè)段位于主過濾器34所定位處的脈動減小裝置32的下游側(cè)。上游側(cè)燃料通道44和閥室46還通過返回通道(也稱作連接通道)彼此連接。閥 室46與返回通道50的閥室46側(cè)端部(連接部)50a連接。上游側(cè)燃料通道44與返回通 道50的上游側(cè)燃料通道44側(cè)端部(連接部)50b連接。壓力脈動減小機構(gòu)55設置在返回 通道50中。所述壓力脈動減小機構(gòu)55包括滑閥(閥部件)52和彈簧(彈性元件或彈性部 件)54?；y52被配置為大致圓管的形狀并且可以沿返回通道50的壁滑動。彈簧54在滑 閥52的滑動方向上彈性地(或可回復地)移動并施加彈性力抵抗滑閥52以使其在返回通 道50中朝向閥室46側(cè)移動。彈簧54的一個端部分與滑閥52連接，而彈簧54的另一個端 部分被固定在返回通道50的壁上。限流孔口(閥孔)56穿過滑閥52形成以通過其連通返 回通道50。所述孔口 56充分地抑制以執(zhí)行其限流功能以產(chǎn)生經(jīng)過孔口 56的壓力降。換句 話說，孔口 56的總橫截面面積小于返回通道50的位于孔口 56上游側(cè)或下游側(cè)的鄰近部的 橫截面面積。閥室46容納活塞58和閥室彈簧(彈性元件或彈性部件)60。活塞58被配置為大 致圓柱的形狀并且可以沿閥室46的壁滑動。閥室彈簧60可以在活塞58的滑動方向上彈 性地移動并且適于施加彈性力抵抗活塞58以使其朝向上游側(cè)燃料通道44移動?；钊?8 和閥室彈簧60作為通道橫截面面積減小構(gòu)件。主通道62和子通道64形成在活塞58中。主通道62是依據(jù)閥室46中活塞58的 運行位置使得閥室46 (更特別地，閥室46的上游側(cè)燃料通道44側(cè)部)和下游側(cè)燃料通道 48之間的流體連通達成或截止的通道。子通道64是依據(jù)閥室46中活塞58的運行位置使 得閥室46 (更特別地，閥室46的上游側(cè)燃料通道44側(cè)部)和返回通道50的閥室46側(cè)端 部50a之間的流體連通達成或截止的通道。接下來，將描述本實施方式的脈動減小裝置32的運行。在正常運行時間時，如圖3A所示，活塞58被設置在閥室46和下游側(cè)燃料通道48 通過主通道62彼此連通的位置(正常時間位置)。所述位置由抵抗通過從閥室46側(cè)(從 上游側(cè)燃料通道44)供給的燃料的壓力施加至活塞58的力的閥室彈簧60的彈性力而實 現(xiàn)，以限制活塞58從正常時間位置到閥室46與下游側(cè)燃料通道48之間的流體連通被截止 的位置的移動。這樣，由輸送泵22泵取的燃料可以通過上游側(cè)燃料通道44、主通道62、以 及下游側(cè)燃料通道48被供給至主過濾器34。相對地，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間，如圖3B所示，活塞被置于返回通道50的閥室46側(cè)端部50a和閥室46通過子通道64彼此連通的位置(異常時間位置)。所述位置通過 上游側(cè)燃料通道44中燃料壓力的增大而實現(xiàn)，所述增大導致朝向所述位置(異常時間位 置)施加至活塞58上的力增大超過閥室彈簧60的彈性力，在所述位置返回通道50的閥室 46側(cè)端部50a和閥室46通過子通道64彼此連通。這樣，閥室46和下游側(cè)燃料通道48之 間的流體連通被截止。即，由于等于或高于預定壓力的燃料的異常高壓被施加至其輸送泵 22側(cè)的活塞58上，輸送泵22和主過濾器34之間的流體通道的通道橫截面面積被臨時地或 暫時地減小至零。由此，異常壓力脈動從輸送泵22側(cè)朝向主過濾器34側(cè)的傳輸可以被有 效地限制。這時，由于返回通道50和子通道64之間的流體連通達成，因此異常壓力脈動通過 子通道64被傳輸至返回通道50。被引導至返回通道50中的異常壓力脈動抵抗滑閥52作 用以抵抗彈簧54的彈性力移動滑閥52。這樣，滑閥52通過由彈簧54的彈性力和異常壓力 脈動的力所生成的合力振蕩。因為從環(huán)繞的燃料施加至滑閥52的粘性力和從返回通道50 的壁施加至滑閥52的摩擦力，滑閥52的振蕩作阻尼振蕩。這樣，壓力脈動減小機構(gòu)55發(fā) 揮減小壓力脈動的阻尼作用(阻尼效應)。異常壓力脈動還通過使異常壓力脈動經(jīng)過形成 于滑閥52中的孔口 56(限流作用)而減小。已經(jīng)經(jīng)過孔口 56的燃料通過返回通道50返 回至上游側(cè)燃料通道44。如以上所討論的那樣，壓力脈動減小機構(gòu)55提供壓力脈動減小作用，而返回通道 50使燃料能夠返回上游側(cè)燃料通道44。因此，可以迅速減小上游側(cè)燃料通道44所定位處 活塞58的上游側(cè)的燃料壓力，由此可以迅速返回至圖3A所示的正常狀態(tài)。理想地，在閥室46和下游側(cè)燃料通道48之間的連接部處的下游側(cè)燃料通道48的 流動通道橫截面面積被設定為大于主通道62的流動通道橫截面面積。所述設定是理想的， 以避免在正常運行時間中燃料的壓力脈動導致的活塞58的小運動發(fā)生時閥室46的壁面關(guān) 閉主通道62中的流動通道的一部分。此外，理想地，閥室彈簧60 (例如，被施加至活塞58上的閥室彈簧60的彈性力、閥 室彈簧60的彈簧常數(shù))的特性被設定為在異常壓力脈動施加至活塞58上時使得閥室46 和下游側(cè)燃料通道48之間的流體連通能夠迅速斷開的適當特性。并且，理想地，彈簧54的特性(例如，被施加至滑閥52上的彈簧54的彈性力、彈 簧54的彈簧常數(shù))被基于圖2所示的燃料的壓力脈動的周期T而設定。特別地，理想地， 滑閥52的阻尼振蕩的固有周期與周期T彼此重合，并且滑閥52在適于減小異常壓力脈動 的適當相位處振蕩。這樣，可以適當?shù)孬@得阻尼作用。在此，燃料壓力脈動的周期T可以依 據(jù)柴油發(fā)動機的旋轉(zhuǎn)速度而變化。因此，理想地，在可能誘發(fā)異常壓力脈動的柴油發(fā)動機旋 轉(zhuǎn)速度下、特別地在可能誘發(fā)由于輸送泵22處燃料進入量的增大而引起的負壓增大的柴 油發(fā)動機高旋轉(zhuǎn)速度下，彈簧54的特性基于燃料的壓力脈動的周期而被設定(相適應)。此外，形成于滑閥52中的孔口 56對返回通道50中燃料的流動性有影響，并且具有以上所討論的限流作用以及壓力脈動減小機構(gòu)55的阻尼作用。因此，理想地，通過利用 以上所討論的阻尼作用和限流作用、基于返回通道50中燃料的流速以及用于減小異常壓 力脈動的要求，各個孔口 56的橫截面面積和孔口 56的數(shù)目被設定。 本實施方式提供以下優(yōu)點。 (1)在異常壓力脈動產(chǎn)生處，活塞58由于上游側(cè)燃料通道44中燃料壓力增大而移動，以使得閥室46與下游側(cè)燃料通道48之間的流體連通截止。這樣，可以適當?shù)叵拗仆ㄟ^ 燃料通道30從輸送泵22側(cè)傳輸至主過濾器34側(cè)的異常壓力脈動，由此可以適當?shù)乇苊庵?過濾器34的損壞和由主過濾器34的這種損壞導致的燃料噴射系統(tǒng)可靠性的惡化。(2)返回通道50的閥室46側(cè)端部50a與閥室46通過子通道64的流體連通通過 截止閥室46與下游側(cè)燃料通道48之間的流體連通而達成，以使得異常壓力脈動被引導至 返回通道50中，并且該異常壓力脈動通過壓力脈動減小機構(gòu)55的阻尼作用和孔口 56的限 流作用而被減小。此外，經(jīng)過孔口 56的燃料通過返回通道50返回至上游側(cè)燃料通道44。 這樣，在上游側(cè)燃料通道44所定位處活塞58上游側(cè)的燃料壓力可以被迅速減小，并且由此 活塞58可以立即被移動至閥室46與下游側(cè)燃料通道48之間的流體連通達成的位置。因 此，供給至主過濾器34的燃料的量的減小可以被適當?shù)叵拗啤?3)預濾器28置于燃料箱12和輸送泵22之間。在這種情況下，由于預濾器28的 阻塞使得燃料中可能傾向于產(chǎn)生氣泡，以導致異常壓力脈動的產(chǎn)生。因此，脈動減小裝置32 特別有價值。(4)調(diào)節(jié)閥24設置在高壓燃料泵10中。當由于輸送泵22的運行而產(chǎn)生的異常壓 力脈動被傳輸至調(diào)節(jié)閥24時，異常壓力脈動的產(chǎn)生可能被促進。因此，在調(diào)節(jié)閥24設置在 高壓燃料泵10中的本實施方式中，脈動減小裝置32特別有價值。(第二實施方式)本發(fā)明的第二實施方式將主要針對關(guān)于圖4A至4C的特征被描述，所述特征不同
于第一實施方式。圖4A至4C是示出了本實施方式的脈動減小裝置32的結(jié)構(gòu)的橫截面視圖。特別 地，圖4A是示出了正常運行時間中脈動減小裝置32的橫截面視圖，而圖4B和4C是示出了 異常壓力脈動產(chǎn)生時間中脈動減小裝置32的橫截面視圖。在圖4A至4C中，與圖1、3A和 3B所示出的第一實施方式的構(gòu)件類似的構(gòu)件將由相同的附圖標記表示。首先，脈動減小裝置32的結(jié)構(gòu)將參照圖4A描述。如圖4A所示，脈動減小裝置32 包括主燃料通道70，其在輸送泵22側(cè)和主過濾器34側(cè)之間連通并且由此作為輸送泵22和 主過濾器34之間的燃料通道的一部分。主燃料通道70包括從主燃料通道70分支的兩個分 支部分。特別地，主燃料通道70包括下游側(cè)分支部分(連接部)72和上游側(cè)分支部分(連 接部)74。下游側(cè)分支部分72位于主燃料通道70中主過濾器34側(cè)部處，上游側(cè)分支部分 74位于主燃料通道70中輸送泵22側(cè)部處。上游側(cè)分支部分74通過從主燃料通道70分支 的連接通道76與下游側(cè)分支部分72連接。主閥78設置在主燃料通道70中下游側(cè)分支部分72的主過濾器34側(cè)。當在主燃 料通道70中下游側(cè)分支部分72所定位處主閥78的上游側(cè)的燃料壓力變得等于或高于預 定壓力時，主閥78截止主燃料通道70中下游側(cè)分支部分72與主過濾器34之間的流體連 通。特別地，當?shù)挚钩蜉斔捅?2側(cè)推動閥元件78a的彈簧78b的彈性力、施加到其上游 側(cè)的主閥78的閥元件78a上的燃料壓力變得等于或高于預定壓力時，閥元件78a抵靠閥座 78c落座以截止燃料通過閥座78c的徑向向內(nèi)定位的通道的流動。由止回閥構(gòu)成的上游側(cè)閥80設置在鄰近于上游側(cè)分支部分74的連接通道76的 一部分處。當上游側(cè)閥80的上游側(cè)的燃料壓力與上游側(cè)閥80的下游側(cè)的燃料壓力之間的 壓力差變得等于或高于預定壓力(上游側(cè)閥80的閥開啟壓力)時，上游側(cè)閥80使得燃料從主燃料通道70的上游側(cè)分支部分74流經(jīng)至連接通道76。特別地，當?shù)挚钩蛑魅剂贤?道70推動閥元件80a的彈簧80b的彈性力、施加到其主通道70側(cè)的上游側(cè)閥80的閥元件 80a上的燃料壓力變得等于或高于預定壓力時，閥元件80a抬升遠離閥座80c以達成燃料通 過閥座80c的徑向向內(nèi)定位的通道的流動。由止回閥構(gòu)成的下游側(cè)閥82設置在鄰近于下 游側(cè)分支部分72的連接通道76的一部分處。當下游側(cè)閥82的上游側(cè)的燃料壓力與下游 側(cè)閥82的下游側(cè)的燃料壓力之間的壓力差變得等于或高于預定壓力(下游側(cè)閥82的閥開 啟壓力)時，下游側(cè)閥82使得燃料從主燃料通道70的下游側(cè)分支部分72流經(jīng)至連接通道 76。特別地，當?shù)挚钩蛑魅剂贤ǖ?0推動閥元件82a的彈簧82b的彈性力、施加到其主 通道70側(cè)的下游側(cè)閥82的閥元件82a上的燃料壓力變得等于或高于預定壓力時，閥元件 82a抬升遠離閥座82c以達成燃料通過閥座82c的徑向向內(nèi)定位的通道的流動。與圖3A和3B所示的壓力脈動減小機構(gòu)55類似的壓力脈動減小機構(gòu)55設置在連接通道76中。壓力改變室84形成于連接通道76中。壓力改變室84是限定在連接通道76 中滑閥52與上游側(cè)閥80之間的空間。接下來，將描述本實施方式的脈動減小裝置32的運行。在圖4A所示的正常運行時間處，主閥78開啟以達成主閥78的上游側(cè)(輸送泵22 側(cè))與主閥78的下游側(cè)(主過濾器34側(cè))之間的流體連通。由于上述的預定壓力被設定 為高于在正常運行時間中從輸送泵22供給至主閥78的燃料的壓力(正常壓力)，因此這可 以實現(xiàn)，等于或高于所述預定壓力則主閥78關(guān)閉以截止輸送泵22與主過濾器34之間的流 體連通。這時(正常時間)，下游側(cè)閥82和上游側(cè)閥80不開啟。由于下游側(cè)閥82的閥開 啟壓力被設定為等于或高于預定壓力、并且上游側(cè)閥80的閥開啟壓力被設定為高于下游 側(cè)閥82的閥開啟壓力，因此這可以實現(xiàn)，等于或高于所述預定壓力則主閥78關(guān)閉。這樣，由 輸送泵22泵取的燃料可以在正常運行時間期間通過主燃料通道70被供給至主過濾器34。相對地，如圖4B所示，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間(異常時間)處，主閥78關(guān)閉以 截止主閥78的輸送泵22側(cè)與主閥78的主過濾器34側(cè)之間的流體連通。這樣，可以適當 地限制異常壓力脈動從輸送泵22側(cè)至主過濾器34側(cè)的傳輸。當下游側(cè)閥82開啟時，連接通道76與主燃料通道70之間的流體連通達成。這樣， 異常壓力脈動通過下游側(cè)閥82被傳輸至連接通道76中。被傳輸至連接通道76中的異常 壓力脈動通過壓力脈動減小機構(gòu)55的阻尼作用和孔口 56的限流作用而被減小。這時，滑 閥52沿容積減小方向移動以用于減小壓力改變室84的容積，并且由此彈性能量蓄積在彈 簧54中。當異常壓力脈動通過下游側(cè)閥82被傳輸至連接通道76中時，鄰近于下游側(cè)閥82 的主燃料通道70的所述部分的燃料壓力減小。因此，下游側(cè)閥82關(guān)閉。由此，可以限制異 常壓力脈動從連接通道76回到主燃料通道70的傳輸。這時，上游側(cè)閥80尚未開啟。由于 上游側(cè)閥80的閥開啟壓力被設定為高于下游側(cè)閥82的閥開啟壓力，因此這可以實現(xiàn)。此后，如圖4C所示，由于壓力改變室84的因滑閥52沿容積減小方向移動而增大 的燃料壓力以及還有彈簧54被蓄積的彈性能量，滑閥52沿容積增大方向移動，以用于增大 壓力改變室84的容積。當壓力改變室84的燃料壓力減小時，上游側(cè)閥80開啟。因此，燃 料從主燃料通道70通過上游側(cè)閥80(抽吸作用)被抽取至連接通道76中。這時，由于下 游側(cè)閥82關(guān)閉，異常壓力脈動從連接通道76回到燃料通道70的傳輸可以被限制。因為壓力脈動減小機構(gòu)55的壓力脈動減小作用、孔口 56的限流作用、以及上述的抽吸作用，可以主動地(或有效地)減小隨后傳輸?shù)漠惓毫γ}動。因此，主閥78的上游 側(cè)(上游側(cè)分支部分74側(cè))的燃料壓力可以被迅速減小，并且由此可以迅速返回至圖4A 所示的正常位置。理想地，主閥78的特性(例如預定壓力、彈簧78b的彈簧常數(shù)，等于或高于所述預 定壓力則主閥78關(guān)閉以截止主閥78的輸送泵22側(cè)與主閥78的主過濾器34側(cè)之間的流 體連通)被設定為使得主閥78的輸送泵22側(cè)與主閥78的主過濾器34側(cè)之間的流體連通 能夠迅速斷開的適當?shù)奶卣?。同樣，理想地，彈?4的特性基于圖2所示的壓力脈動的周期T被設定。特別地， 理想地，滑閥52的阻尼振蕩的固有周期與周期T彼此重合，并且滑閥52在適當?shù)南辔惶幷?蕩，由于主閥78關(guān)閉時異常壓力脈動的傳輸，所示適當?shù)南辔贿m于在鄰近于上游側(cè)閥80的 主燃料通道70的所述部分處的燃料壓力增大時執(zhí)行以上抽吸作用。這樣，以上抽吸作用可 以適當?shù)乇粚崿F(xiàn)。此外，可以設置精細的燃料通道(出于減小下游側(cè)閥82的氣密性的目的)以使得 連接通道76與主燃料通道70之間始終連通。這出于避免在異常壓力脈動通過下游側(cè)閥82 和/或上游側(cè)閥80傳輸至連接通道76中時連接通道76中燃料壓力的過度增大的目的。這樣，根據(jù)本實施方式，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間處，當主燃料通道70中的燃料 壓力增大時，主閥78關(guān)閉以限制異常壓力脈動從輸送泵22側(cè)傳輸至主過濾器34側(cè)。此 夕卜，在異常壓力脈動傳輸至連接通道76中時下游側(cè)閥82的關(guān)閉、壓力脈動減小機構(gòu)55的 阻尼作用、以及孔口 56的限流作用允許主閥78的上游側(cè)的燃料壓力迅速減小。由此，主閥 78能夠立刻開啟。因此，供給至主過濾器34的燃料的量的減小可以適當?shù)乇幌拗啤?第三實施方式)本發(fā)明的第三實施方式將主要針對關(guān)于圖5的特征被描述，所述特征不同于第一 實施方式。圖5是示出了本實施方式的脈動減小裝置32的結(jié)構(gòu)的橫截面視圖。在圖5中，與 圖1所示的第一實施方式的構(gòu)件類似的構(gòu)件將由相同的附圖標記表示。如圖5所示，精細通道86形成于活塞58中以連通上游側(cè)燃料通道44與下游側(cè)燃 料通道48。因此，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間處，在限制異常壓力脈動從輸送泵22側(cè)至主過 濾器34側(cè)的傳輸?shù)耐瑫r，供給至主過濾器34的燃料的量的減小被適當?shù)叵拗?。在此，只要精細通?6的流動通道橫截面面積小于主通道62的流動通道橫截面 面積，即可以基于減小異常壓力脈動從輸送泵22側(cè)傳輸至主過濾器34側(cè)的要求、以及關(guān)于 異常壓力脈動產(chǎn)生時間處供給至主過濾器34的燃料的量的要求，從而設定精細通道86的 流動通道橫截面面積。如以上所討論的那樣，根據(jù)本實施方式，可以在限制從輸送泵22側(cè)傳輸至主過濾 器34側(cè)的異常壓力脈動的同時，更適當?shù)叵拗乒┙o至主過濾器34的燃料的量的減小。以上實施方式可以按以下方式改變。在第一實施方式中，供給至返回通道50的燃料經(jīng)過形成于滑閥52中的孔口 56，以 使得燃料從返回通道50返回至上游側(cè)燃料通道44。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。例 如，在滑閥52與返回通道50的壁之間可以形成徑向間隙，而不是在滑閥52中形成孔口 56。 徑向間隙在返回通道50中燃料的流動方向(圖5中從上至下的方向)上的尺寸等于滑閥52在返回通道50中燃料的流動方向上的尺寸，以通過其始終連通返回通道50。燃料可以經(jīng)過所述間隙，以使得傳輸至返回通道50的燃料返回至上游側(cè)燃料通道44。還備選地，可 以在滑閥52和返回通道50的壁之間同時設置滑閥52的孔口 56和徑向間隙。在第一實施方式中，不必僅僅設置在上游側(cè)燃料通道44與閥室46之間連接的單 個返回通道50。也就是說，可以設置在上游側(cè)燃料通道44與閥室46之間連接的多個返回 通道50。在這種情況下，壓力脈動減小機構(gòu)55可以設置在各個返回通道中。在第一實施方式中，單個壓力脈動減小機構(gòu)55設置在返回通道50中。然而，本發(fā) 明并不限于所述構(gòu)造。例如，除了所述壓力脈動減小機構(gòu)55之外，在返回通道50中，另一 個壓力脈動減小機構(gòu)(第二壓力脈動減小機構(gòu))可以設置在所述壓力脈動減小機構(gòu)55的 上游側(cè)(上游側(cè)燃料通道44側(cè))。類似于所述壓力脈動減小機構(gòu)55，第二壓力脈動減小機 構(gòu)可以包括滑閥(閥部件)和彈簧(彈性元件或彈性部件)。所述滑閥可以被配置為可滑 動地置于相應的一個返回通道中的大致圓管體。所述彈簧可以在所述相應的一個返回通道 中沿滑閥的滑動方向彈性地移動。除了在燃料通道30中從輸送泵22側(cè)傳輸至主過濾器34 側(cè)的異常壓力脈動通過經(jīng)由形成于活塞58中的子通道64而進入返回通道50中之外，還可 以將所述異常壓力脈動從返回通道50的上游側(cè)燃料通道44側(cè)端部50b傳輸至返回通道50 中。因此，可以通過使用第二壓力脈動減小機構(gòu)來減小從上游側(cè)燃料通道44側(cè)傳輸至返回 通道50的異常壓力脈動，從而在活塞58的上游側(cè)(上游側(cè)燃料通道44側(cè))產(chǎn)生的燃料壓 力更迅速地被減小。在第一實施方式中，返回通道50 (連接通道)被提供作為在上游側(cè)燃料通道44與 閥室46之間連接的通道。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。例如，返回通道50的上游側(cè)燃 料通道44側(cè)端部50b可以關(guān)閉，以使得返回通道50的上游側(cè)燃料通道44側(cè)端不與上游側(cè) 燃料通道44連接。甚至在這種情況下，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間處，返回通道50的閥室46 側(cè)端部50a通過子通道64與閥室46連接，以執(zhí)行壓力脈動減小機構(gòu)55的阻尼作用和返回 通道50中孔口 56的限流作用，從而減小壓力脈動。在第一實施方式中，壓力脈動通過包括滑閥52和彈簧54的壓力脈動減小機構(gòu)55 的阻尼作用被減小。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。例如，壓力脈動減小機構(gòu)55可以僅 包括孔口以通過使用孔口的限流作用而減小異常壓力脈動。例如，返回通道50的橫截面面 積可以被減小以形成孔口。甚至在這樣的情況下，異常壓力脈動也可以被減小。在第二實施方式中，下游側(cè)閥82設置在鄰近于下游側(cè)分支部分72的連接通道76 的部分處。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。例如，下游側(cè)閥82可以省去。甚至在這樣的 情況下，異常壓力脈動也可以被減小。在第三實施方式中，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間處在上游側(cè)燃料通道44與下游側(cè) 燃料通道48之間連通的精細通道86形成于活塞58中。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。 例如，可以在活塞58與閥室46的壁之間設置具有精細通道86的功能的徑向間隙。在以上實施方式中，脈動減小裝置被應用在安裝于工程機械(挖掘機)中的柴油 發(fā)動機的共軌燃料噴射系統(tǒng)中。然而，本發(fā)明并不限于所述構(gòu)造。例如，本發(fā)明的脈動減小 裝置可以被應用在汽車(例如客運車)的柴油發(fā)動機的燃料噴射系統(tǒng)中。壓力脈動減小機構(gòu)(用作脈動減小構(gòu)件)的彈性部件并不限于彈簧54而是可以 備選地構(gòu)造為波紋管。
本發(fā)明的內(nèi)燃發(fā)動機并不限于例如為柴油發(fā)動機的壓縮燃燒式內(nèi)燃發(fā)動機。例 如，本發(fā)明的內(nèi)燃發(fā)動機可以是例如為直噴汽油發(fā)動機的火花點火式內(nèi)燃發(fā)動機。在直噴 汽油發(fā)動機的燃料噴射系統(tǒng)的情況下，燃料箱中的燃料通過電動低壓泵被抽取并且然后通 過燃料通道被供給至發(fā)動機驅(qū)動的高壓泵。通過高壓泵被加壓至高壓的燃料通過電控閥被 調(diào)節(jié)以具有預定壓力并且然后被供給至燃料噴射閥。在此，例如，可以考慮燃料箱中燃料的 剩余量過度減小的狀態(tài)，并且然后燃料隨空氣一起通過低壓泵被抽取。在這種狀態(tài)下，如果 由于低壓泵的運行而產(chǎn)生的壓力脈動通過燃料通道被傳遞至高壓泵以導致用于調(diào)節(jié)供給 至燃料噴射閥的燃料的壓力的調(diào)節(jié)功能惡化，那么本發(fā)明可以有效地應用。
本領(lǐng)域技術(shù)人員將容易想到其它優(yōu)點和變化形式。因此本發(fā)明在其廣義上并不限 于所示出和所描述的特定細節(jié)、代表性裝置、以及示例性實例。
權(quán)利要求
一種用于內(nèi)燃發(fā)動機的燃料供給系統(tǒng)的脈動減小裝置，所述內(nèi)燃發(fā)動機包括從燃料箱(12)泵取出燃料的燃料泵(10)、以及通過燃料通道(30、44、46、48、70)接收從所述燃料泵(10)泵取的燃料的對象機構(gòu)(34)，所述脈動減小裝置適于減小由于所述燃料泵(10)的運行而在所述燃料通道(30、44、46、48、70)中產(chǎn)生和傳輸?shù)娜剂系膲毫γ}動，并且所述脈動減小裝置包括用于當所述燃料通道(30、44、46、48、70)中的燃料的壓力變得等于或高于預定壓力時減小所述燃料通道(30、44、46、48、70)的通道橫截面面積的通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)，其中所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)置于所述燃料通道(30、44、46、48、70)中。
2.如權(quán)利要求1所述的脈動減小裝置，其特征在于，所述脈動減小裝置還包括脈動減 小構(gòu)件(55)，所述脈動減小構(gòu)件(55)用于當通過所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、 78)減小所述燃料通道(30、44、46、48、70)的通道橫截面面積時減小所述燃料通道(30、44、 46、48、70)的一位置的燃料泵(10)側(cè)的燃料的壓力脈動，在所述位置處所述通道橫截面面 積可以通過所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)減小。
3.如權(quán)利要求2所述的脈動減小裝置，其特征在于，所述脈動減小裝置還包括在位于 所述燃料通道(30、44、46、48、70)的所述位置的所述燃料泵(10)側(cè)的一個連接部(50a、72) 處與所述燃料通道(30、44、46、48、70)連接的連接通道(50、76)，在所述位置處所述通道橫 截面面積可以通過所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)減小，其中所述脈動減小構(gòu)件(55)置于所述連接通道(50、76)中；并且所述燃料通道(30、44、46、48、70)與所述連接通道(50、76)之間的流體連通通過利用 所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)減小所述燃料通道(30、44、46、48、70)的通道橫 截面面積而達成。
4.如權(quán)利要求3所述的脈動減小裝置，其特征在于所述連接通道(50、76)還在另一個連接部(50b、74)處與所述燃料通道(30、44、46、48、 70)連接，所述另一個連接部(50b、74)位于與所述燃料通道(30、44、46、48、70)連接的所述 一個連接部(50a、72)的燃料泵(10)側(cè)；并且所述連接通道(50、76)適于將從所述一個連接部(50a、72)供給至所述連接通道(50、 76)中的燃料在所述燃料通道(30、44、46、48、70)中朝向燃料泵(10)側(cè)輸出。
5.如權(quán)利要求3所述的脈動減小裝置，其特征在于，所述脈動減小構(gòu)件(55)包括可滑動地置于所述連接通道(50、76)中的閥部件(52)；以及適于抵靠所述閥部件(52)施加彈性力以移動所述閥部件(52)的彈性部件(54)。
6.如權(quán)利要求3所述的脈動減小裝置，其特征在于所述連接通道(76)還在另一個連接部(74)處與所述燃料通道(30、70)連接，所述另 一個連接部(74)沿著所述燃料通道(30、70)位于所述一個連接部(72)的燃料泵(10)側(cè)；所述脈動減小裝置還包括上游側(cè)閥部件(80)，所述上游側(cè)閥部件(80)置于所述連接 通道(76)中并且適于通過預定閥開啟壓力開啟以將燃料從所述燃料通道(30、70)通過所 述另一個連接部(74)傳輸至所述連接通道(50、76)中；所述脈動減小構(gòu)件(55)沿著所述連接通道(76)置于所述上游側(cè)閥部件(80)的對象 機構(gòu)(34)側(cè)，并且包括可滑動地置于所述連接通道(76)中的閥部件(52)；以及適于抵靠所述閥部件(52)施加彈性力以移動所述閥部件(52)的彈性部件(54)；以及所述上游側(cè)閥部件(80)的所述預定閥開啟壓力被設定為高于導致所述燃料通道(30、 70)的通道橫截面面積由所述通道橫截面面積減小構(gòu)件(58、60、78)減小的燃料的壓力。
7.如權(quán)利要求6所述的脈動減小裝置，其特征在于，所述脈動減小裝置還包括下游側(cè) 閥部件(82)，所述下游側(cè)閥部件(82)在所述連接通道(50、76)中的燃料的壓力變得等于或 高于預定壓力時減小所述一個連接部(72)所定位的位置處所述連接通道(76)的通道橫截 面面積。
8.如權(quán)利要求5所述的脈動減小裝置，其特征在于，至少一個閥孔(56)穿過所述閥部 件(52)形成以通過其連通所述連接通道(50、76)。
9.如權(quán)利要求1至8中任一項所述的脈動減小裝置，其特征在于所述對象機構(gòu)(34)是置于所述燃料通道(30、44、46、48、70)中的燃料過濾器(34)；以及所述燃料泵(10)包括從所述燃料箱(12)泵取出燃料的低壓泵(22)；以及加壓并排出從所述低壓泵(22)通過所述燃料通道(30、44、46、48、70)和所述燃料過濾 器(34)供給的燃料的高壓泵(16)。
10.如權(quán)利要求9所述的脈動減小裝置，其特征在于所述燃料泵(10)還包括壓力調(diào)節(jié)閥(24)；以及所述壓力調(diào)節(jié)閥(24)將通過所述低壓泵(22)從所述燃料箱(12)抽取的燃料的壓力 調(diào)節(jié)為預定壓力或更低壓力，并且將經(jīng)調(diào)節(jié)的燃料供給至所述燃料通道(30、44、46、48、70) 中的所述燃料過濾器(34)。
11.如權(quán)利要求1至8中任一項所述的脈動減小裝置，其特征在于，燃料過濾器(28)置 于所述燃料通道(30)中以在所述燃料泵(10)的入口與所述燃料箱(12)之間的位置處過 濾燃料，其中從所述燃料箱(12)抽取的燃料被供給至所述燃料泵(10)的入口中。
12.如權(quán)利要求1至8中任一項所述的脈動減小裝置，其特征在于，當所述燃料通道 (30、44、46、48、70)中的燃料的壓力變得等于或大于所述預定壓力時，所述通道橫截面面積 減小構(gòu)件(58、60、78)關(guān)閉所述燃料通道(30、44、46、48、70)。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種脈動減小裝置(32)，在異常壓力脈動產(chǎn)生時間處，所述脈動減小裝置(32)的活塞(58)由于上游側(cè)燃料通道(44)中燃料壓力的增大而在閥室(46)中移動，以使得閥室(46)與下游側(cè)燃料通道(48)之間的流體連通截止、并且返回通道(50)的閥室(46)側(cè)端部(50a)與閥室(46)之間的流體連通達成。壓力脈動傳輸進返回通道(50)中并且通過脈動減小機構(gòu)(55)的阻尼作用和孔口(56)的限流作用而被減小。經(jīng)過所述孔口(56)的燃料通過所述返回通道(50)返回至上游側(cè)燃料通道(44)。
文檔編號F02M37/04GK101813043SQ20101011893
公開日2010年8月25日 申請日期2010年2月23日 優(yōu)先權(quán)日2009年2月24日
發(fā)明者中根倫明 申請人:株式會社電裝