本發(fā)明涉及將煤和鐵礦石的混合物干餾而得到的鐵焦的制造方法。
背景技術(shù)：
：近年來，從對地球環(huán)境的擔(dān)心考慮，對高爐作業(yè)強(qiáng)烈要求提高爐內(nèi)的還原反應(yīng)，作為其中一環(huán)，將煤和鐵礦石的混合物成型、干餾而得到的鐵焦的使用備受關(guān)注。一般使用煤干餾中顯示軟化熔融性的易軟化性煤(粘結(jié)煤、強(qiáng)粘結(jié)煤)或抑制成型物彼此的熔合的難軟化性煤(非微粘結(jié)煤、非粘結(jié)煤)來制造上述鐵焦。上述難軟化性煤是在jism8801所記述的吉塞勒塑性計(jì)(gieselerplastometer)進(jìn)行的測定中最高流動度小于2ddpm的煤。另外，對鐵焦而言，重要的是反應(yīng)性優(yōu)異，然而在高爐內(nèi)容易粉化則導(dǎo)致在高爐內(nèi)的通氣性的惡化，因此需要一定程度的強(qiáng)度。一般來說，大多情況下將煤與鐵礦石的配合比率為7：3左右，如果鐵礦石的比率在該值以下，則有鐵焦的反應(yīng)性降低的趨勢，另一方面，即便在該值以上，也存在反應(yīng)性的提高小、鐵焦強(qiáng)度大幅降低的趨勢。關(guān)于強(qiáng)度，例如，在獨(dú)立行政法人新能源·產(chǎn)業(yè)技術(shù)總合開發(fā)機(jī)構(gòu)自2006年度實(shí)施的“關(guān)于革新的煉鐵工藝的研究”中，作為目標(biāo)的鐵焦轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度(150轉(zhuǎn)6mm指數(shù))定義為82以上。以往，作為這樣的鐵焦的一個(gè)例子，專利文獻(xiàn)1公開了配合揮發(fā)成分18質(zhì)量％以下的半無煙煤和/或無煙煤而用于抑制鐵焦的熔合和維持強(qiáng)度的粒度調(diào)整法。另外，專利文獻(xiàn)2中公開了配合難軟化性煤(專利文獻(xiàn)2中記述了非粘結(jié)煤、無粘結(jié)性的煤)時(shí)，基于鐵礦石中的fe與o的比率確定非粘結(jié)煤的配合比率。此外，專利文獻(xiàn)3中公開了使用鐵砂作為鐵源，根據(jù)鐵砂的配合率來決定非粘結(jié)煤的配合比率。這些文獻(xiàn)中公開的鐵焦均是以無粘結(jié)性的煤，即最高流動度的值為0ddpm的物質(zhì)，例如，非粘結(jié)煤、褐煤、無煙煤、石油焦、煤等作為原料。這樣，以往的鐵焦主要以無粘結(jié)性的煤等(最高流動度的值為0ddpm的物質(zhì)，例如，非粘結(jié)煤、褐煤、無煙煤、石油焦類、煤)作為原料。但是，最高流動度(以下，簡記為“mf”)的值為0ddpm的煤中，還存在jism8801記載的坩堝膨脹序數(shù)(buttonindex，以下，簡記為“csn”)評價(jià)中稍微膨脹的煤，因此推測mf為0ddpm的煤中是否也存在進(jìn)一步提高鐵焦強(qiáng)度的煤。應(yīng)予說明，上述的csn是將測試樣品加入專用的坩堝在820℃迅速加熱，將再固化后的焦餅的形狀與標(biāo)準(zhǔn)曲線圖進(jìn)行比較擬合，用1、1.5、2……、9等離散值的指數(shù)表示數(shù)值。其值越小越缺乏粘結(jié)性。關(guān)于上述坩堝膨脹序數(shù)(csn)，作為不是有關(guān)鐵焦而是有關(guān)成型焦的制造的以往技術(shù)，例如有專利文獻(xiàn)4中公開的技術(shù)。該文獻(xiàn)的實(shí)施例中公開了配合csn為0.5的劣質(zhì)煤的例子。另外，專利文獻(xiàn)5、6中公開了配合csn為0～1的非粘結(jié)煤、微粘結(jié)煤的例子。而且，專利文獻(xiàn)7中公開了配合csn為0～1的非粘結(jié)煤或微粘結(jié)煤以及csn為1.5的微粘結(jié)煤的例子，但配合csn為1.5的微粘結(jié)煤的例子中成型焦強(qiáng)度低。一般來說，成型焦的原料全部由碳原料構(gòu)成，但含有與煤性質(zhì)不同的鐵礦石的鐵焦時(shí)，由于鐵礦石沒有煅燒成鐵焦時(shí)賦予強(qiáng)度的功能，因此認(rèn)為優(yōu)選使用mf大于0ddpm且csn為0以上的煤作為碳原料。但是，對于鐵焦的原料配合，以往的實(shí)際情況是雖然有像專利文獻(xiàn)2、3那樣關(guān)于配合比率的記載，但是沒有深入到其性狀(mf、csn)的研究。現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本專利第5017969號說明書專利文獻(xiàn)2:日本專利第4892929號說明書專利文獻(xiàn)3:日本專利第4892930號說明書專利文獻(xiàn)4:日本特公昭57－80481號公報(bào)專利文獻(xiàn)5:日本特公昭62－45914號公報(bào)專利文獻(xiàn)6:日本特公昭59－8313號公報(bào)專利文獻(xiàn)7:日本特公昭52－20481號公報(bào)技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：鐵焦一般是通過將諸如煤的碳原料和作為鐵源的鐵礦石的混合原料的成型物用專用的豎型爐進(jìn)行干餾而制造的。而且，對于該鐵焦要求高反應(yīng)性、高強(qiáng)度。為了實(shí)現(xiàn)鐵焦的高反應(yīng)性化，可考慮增加鐵礦石或含碳率低的易軟化性煤的配合，但認(rèn)為鐵礦石的配合增加容易導(dǎo)致鐵焦的強(qiáng)度的降低，因此更優(yōu)選使用強(qiáng)度的降低也小的含碳率低的易軟化性煤。另一方面，由于含碳率低的易軟化性煤的揮發(fā)成分高，所以鐵焦的氣孔率有可能上升，與含碳率高的煤相比，存在引起強(qiáng)度降低的可能性高的問題。為了解決該問題，即便是對出于抑制豎型干餾爐內(nèi)的成型物彼此的熔合的目的而配合的難軟化性煤，也需要使用改善鐵焦強(qiáng)度的煤。一般來說，已知在配合大量容易膨脹的煤或收縮量小的煤時(shí)容易產(chǎn)生成型物彼此的熔合。因此，為了實(shí)現(xiàn)鐵焦的高強(qiáng)度化，需要選擇使用膨脹和收縮量一定程度上小的煤，難軟化性煤的選擇也與易軟化性煤的選擇同樣重要。本發(fā)明的目的在于提出一種對在不引起成型物彼此的熔合的情況下制造高強(qiáng)度的鐵焦有效的方法。發(fā)明人等對前述的以往技術(shù)中的課題進(jìn)行了深入研究，結(jié)果查明如果使作為鐵焦制造用原料的煤的難軟化性煤的坩堝膨脹序數(shù)在合適的范圍，則能夠在不引起成型物彼此的熔合的情況下提高鐵焦的強(qiáng)度，進(jìn)而開發(fā)了本發(fā)明。并且，發(fā)現(xiàn)根據(jù)難軟化性煤的性狀而使易軟化性煤的性狀和配合量適當(dāng)設(shè)定，則也能夠得到相同的結(jié)果，進(jìn)而實(shí)現(xiàn)了能夠在更寬的范圍內(nèi)選擇原料。即，本發(fā)明是一種鐵焦的制造方法，其特征在于，在將煤和鐵礦石的混合物成型并干餾而制造鐵焦的方法中，作為上述煤，使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)為2.0以下的難軟化性煤。另外，本發(fā)明的鐵焦的制造方法的更優(yōu)選的解決手段如下：(1)作為上述煤，使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0的難軟化性煤；(2)上述煤為難軟化性煤和易軟化性煤的混煤，并且該難軟化性煤是坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.0且揮發(fā)成分為17％以上的煤，該易軟化性煤的將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在0.3～5.2的范圍；(3)上述易軟化性煤在全部煤中的配合比為0.8以下；以及(4)上述煤為難軟化性煤和易軟化性煤的混煤，該難軟化性煤是坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0的煤，并且該易軟化性煤的將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在5.0以下的范圍。通過如上所述構(gòu)成，根據(jù)本發(fā)明，僅使用難軟化性煤也能夠制造所需強(qiáng)度的鐵焦，另外，通過根據(jù)難軟化性煤的性狀選擇易軟化性煤，能夠在更寬的范圍內(nèi)選擇煤，即便使用含碳率低、價(jià)格便宜的煤作為易軟化性煤，也能夠制造高強(qiáng)度的鐵焦。另外，應(yīng)用本發(fā)明而能夠使用含碳率低的煤，則能夠得到更高反應(yīng)性的鐵焦，大大有助于高爐的低還原劑比作業(yè)。附圖說明圖1是表示使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)：1.0的難軟化性煤時(shí)影響干餾后強(qiáng)度的易軟化性煤csn與易軟化性煤配合比的關(guān)系的圖。圖2是表示使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)：1.5、2.0的難軟化性煤時(shí)影響干餾后強(qiáng)度的易軟化性煤csn與易軟化性煤配合比的關(guān)系的圖。圖3是表示熔合的鐵焦的外觀照片的圖。圖4是表示難軟化性煤的csn對熔合率的影響的圖。圖5是豎型干餾爐的示意圖。圖6是表示豎型干餾爐內(nèi)的加熱模式的圖。圖7是表示鐵焦強(qiáng)度的經(jīng)時(shí)變化的圖。具體實(shí)施方式本發(fā)明是即便使用劣質(zhì)的煤也不引起強(qiáng)度的降低的情況下制造高強(qiáng)度、高反應(yīng)性的鐵焦的方法。即，該方法的特征是將煤和鐵礦石的混合物成型后干餾而制造鐵焦時(shí)，作為難軟化性煤，使用顯示坩堝膨脹序數(shù)(csn)為2.0以下的性狀的煤。本發(fā)明中將難軟化性煤的坩堝膨脹序數(shù)(csn)限定為2.0以下是因?yàn)樵赾sn值超過2.0的煤時(shí)，將該難軟化性煤和鐵礦石(相對于難軟化性煤和鐵礦石的混合重量的鐵礦石重量比例為30質(zhì)量％的情況)的成型物進(jìn)行干餾時(shí)，會不可避免地發(fā)生成型物彼此的熔合，得不到由添加難軟化性煤得到的抑止熔合的效果。另外，難軟化性煤的坩堝膨脹序數(shù)(csn)的下限沒有特別限定，難軟化性煤的坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.0時(shí)，如后述的實(shí)施例所示，有時(shí)因難軟化性煤的揮發(fā)成分而無法實(shí)現(xiàn)目標(biāo)強(qiáng)度，因此優(yōu)選使難軟化性煤的坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0。并且，在煤為難軟化性煤和易軟化性煤的混煤且難軟化性煤是坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0的煤的本發(fā)明的例子中，易軟化性煤優(yōu)選將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在5.0以下的范圍。另外，在煤為難軟化性煤和易軟化性煤的混煤且該難軟化性煤是坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.0的煤的本發(fā)明的例子中，優(yōu)選難軟化性煤是揮發(fā)成分為17％以上的煤，并且該易軟化性煤的將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在0.3～5.2的范圍。應(yīng)予說明，揮發(fā)成分根據(jù)jism8812進(jìn)行測定，用無灰無水基表示。實(shí)施例以下，根據(jù)實(shí)施例，說明使用了難軟化性煤和易軟化性煤的混煤的上述優(yōu)選例進(jìn)行。該實(shí)驗(yàn)按下述的順序進(jìn)行。評價(jià)了改變難軟化性煤和易軟化性煤的各csn(含碳率、mf隨著csn的變化而變化)而制造的成型物的干餾后強(qiáng)度(鐵焦強(qiáng)度)。難軟化性煤和易軟化性煤分別是以成為規(guī)定的csn、含碳率的方式配合多個(gè)品種的煤而成的。關(guān)于所使用的煤的品質(zhì)，在表1中示出易軟化性煤的品質(zhì)，表2中示出難軟化性煤的品質(zhì)。鐵礦石使用總含鐵率57質(zhì)量％的鐵礦石。煤、鐵礦石的粉碎粒度都是總量3mm以下。另外，表2中的最高流動度mf是利用吉塞勒塑性計(jì)(gieselerplastometer)測定的。在mf低的范圍靈敏度低。因此，本案的難軟化性煤的mf測定中，分別進(jìn)行5次測定，求出其平均值作為mf值。[表1]品種csn(-)mf(ddpm)灰分(％)a2.53021.5b3.049.7c3.5218.1d4.5338.8e5.0298.0f5.5827.8g6.0818.9h6.5857.3i7.028.8[表2]應(yīng)予說明，上述的成型處理按以下的方法實(shí)施。即，相對于總原料重量，煤、鐵礦石、粘結(jié)劑的配合率分別為65.8質(zhì)量％、28.2質(zhì)量％、6質(zhì)量％的方式進(jìn)行混合。煤是易軟化性煤和難軟化性煤這2種的配合?；旌显嫌酶咚倩旌掀髟?40～160℃混煉約2分鐘，將該混煉的原料用雙輥式成型機(jī)制成坯塊。輥的尺寸為直徑650mm×寬度104mm，以圓周速度0.2m/s、線壓4t/cm進(jìn)行成型。成型物的尺寸為30mm×25mm×18mm(6cc)，形狀為蛋形。接下來，將如上所述得到的成型物按照以下的實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的干餾手法進(jìn)行干餾。即，在縱橫300mm、高度400mm的干餾罐中填充3kg成型物，在爐壁溫度1000℃保持6小時(shí)后，在氮?dú)庵欣鋮s。然后，采取冷卻至室溫的干餾物，進(jìn)行強(qiáng)度測定和熔合率的評價(jià)。強(qiáng)度的評價(jià)以轉(zhuǎn)鼓強(qiáng)度(di1506)進(jìn)行。應(yīng)予說明，該di1506是根據(jù)jisk2151的旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度試驗(yàn)法在15rpm、150轉(zhuǎn)的條件下測定粒徑6mm以上的焦炭的質(zhì)量比例而得的值。目標(biāo)強(qiáng)度為82以上。熔合率以相對于干餾物總重量的熔合物的重量百分率進(jìn)行評價(jià)。<實(shí)施例1：混煤中的難軟化性煤的csn及揮發(fā)成分與易軟化性煤的性狀的優(yōu)選例＞關(guān)于上述實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，將易軟化性煤的csn和相對于煤總重量的易軟化性煤重量的比例相乘而得到的值，相對于鐵焦強(qiáng)度制作標(biāo)示位置，將如此得到的圖示于圖1。難軟化性煤使用csn為1.0的煤且揮發(fā)成分為13.6％和17.2％。上述的表2中作為難軟化性煤的品種j、k記載了2種csn1.0的煤，揮發(fā)成分13.6％的情況下，使品種j、k以各50質(zhì)量％配合，另外，揮發(fā)成分17.2％的情況下，使品種l、m以各50質(zhì)量％配合。表3中作為圖1的圖的數(shù)據(jù)，示出上述難軟化性煤中配合的易軟化性煤的配合條件、將易軟化性煤的csn和相對于煤總重量的易軟化性煤重量的比例相乘而得的值、以及由與難軟化性煤的csn為1.0的煤組合而成的混煤得到的鐵焦的強(qiáng)度?？芍徽撌褂媚姆N易軟化性煤，只要難軟化性煤的csn為1.0且揮發(fā)成分13.6％的情況下，干餾后強(qiáng)度顯著低于目標(biāo)強(qiáng)度，與專利文獻(xiàn)公開的實(shí)施例不同。認(rèn)為鐵焦含有與碳成分完全沒有相容性的鐵礦石，因此如果配合幾乎不軟化熔融的不顯示膨脹性的難軟化性煤，則該鐵焦強(qiáng)度容易大幅降低。圖1中橫軸的值為0時(shí)的標(biāo)示位置表示僅有難軟化性煤的配合結(jié)果，揮發(fā)成分為13.6％的情況下，強(qiáng)度大幅降低。另一方面，揮發(fā)成分為17.2％的情況下，僅配合有其時(shí)，強(qiáng)度接近目標(biāo)?？芍总浕悦旱呐浜媳葹?.1～0.8的情況下，將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值為0.3～5.2時(shí)超過目標(biāo)強(qiáng)度。揮發(fā)成分為17.2％的情況下csn也為1.0，膨脹性低，但因?yàn)槭桥c強(qiáng)粘結(jié)煤相比稍進(jìn)行了碳化的狀態(tài)的煤，所以與揮發(fā)成分為13.6％相比容易引起伴隨加熱的碳結(jié)構(gòu)的緩和。因此，推測像本試驗(yàn)這樣(實(shí)機(jī)的豎爐中也為迅速加熱條件)的迅速加熱的干餾條件下，將略微軟化，確認(rèn)到了超過目標(biāo)強(qiáng)度的范圍。應(yīng)予說明，認(rèn)為將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值存在最佳范圍是因?yàn)槿绻敌t煤的膨脹小而粒子間粘附降低，另外，如果值大則伴隨干餾物的膨脹的氣孔率的增加而干餾后強(qiáng)度降低。[表3]<實(shí)施例2：混煤中的難軟化性煤的csn和易軟化性煤的性狀的優(yōu)選例>接下來，研究難軟化性煤的csn為1.5和2.0的煤。即，如表2所示，對分別配合了各50質(zhì)量％的csn1.5的煤n、o以及csn2.0的煤p、q的情況進(jìn)行研究。對該研究結(jié)果，表4中示出上述難軟化性煤中配合的易軟化性煤的配合條件、將易軟化性煤的csn和相對于煤總重量的易軟化性煤重量的比例相乘而得的值、以及由與難軟化性煤的csn為1.5和2.0的煤組合而成的混煤得到的鐵焦的強(qiáng)度。而且，根據(jù)該表4的結(jié)果，將易軟化性煤的csn和相對于煤總重量的易軟化性煤重量的比例相乘而得的值，相對于鐵焦強(qiáng)度制作標(biāo)示位置，將如此得到的圖示于圖2。[表4]根據(jù)表4和圖2所示的結(jié)果，可知易軟化性煤的配合比為0.8以下的情況下，將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值不論在什么范圍，都得到與圖1所示的難軟化性煤的csn為1.0的情況相比更高的強(qiáng)度。另外，可知將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值為5.0以下的范圍時(shí)，達(dá)到目標(biāo)強(qiáng)度以上。應(yīng)予說明，將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值存在最佳范圍是因?yàn)槿绻荡髣t伴隨干餾物的膨脹的氣孔率的增加而使干餾后強(qiáng)度降低。<實(shí)施例3：混煤中的難軟化性煤的csn的優(yōu)選例>在難軟化性煤的csn為2.5的情況下，有可能發(fā)生干餾物的熔合。圖3中示出熔合的例子的照片。表5和圖4表示關(guān)于難軟化性煤的csn為2.0和2.5這兩種情況的、對于將易軟化性煤的csn和易軟化性煤重量的配合比相乘而得的值的實(shí)驗(yàn)室規(guī)模進(jìn)行干餾時(shí)的熔合試驗(yàn)結(jié)果。表2中作為難軟化性煤的p、q記載了2種csn：2.5的煤，該試驗(yàn)中分別將它們各配合50質(zhì)量％。根據(jù)圖4所示的結(jié)果可知難軟化性煤的csn為2.0的情況下，熔合率為10％以下。另一方面，可知難軟化性煤的csn為2.5的情況下，熔合率基本為20％以上。應(yīng)予說明，這里，“熔合率”是所制造的鐵焦質(zhì)量中的如圖4所示熔合的鐵焦的質(zhì)量比例。[表5]上述的干餾試驗(yàn)是在成型物被固定的狀態(tài)(固定層)下進(jìn)行干餾。關(guān)于此，在連續(xù)制造的情況下，將是如同豎型爐那樣邊從爐的上部投入成型物邊從爐下部連續(xù)排出干餾物的連續(xù)式。一般認(rèn)為利用固定層進(jìn)行干餾的方法比連續(xù)式更容易熔合。接下來，發(fā)明人等為了對利用固定層進(jìn)行的干餾和連續(xù)式干餾時(shí)的熔合率的不同進(jìn)行評價(jià)，對在連續(xù)式豎型干餾臺工廠(benchplant)中引起伴隨爐內(nèi)熔合的排出不良的成型物以實(shí)驗(yàn)室規(guī)模的干餾爐進(jìn)行了試驗(yàn)。該干餾試驗(yàn)中顯示10％以上的熔合率的成型物在連續(xù)式干餾爐中發(fā)生伴隨爐內(nèi)熔合的排出不良。圖4的虛線表示在連續(xù)式干餾爐中排出不良的熔合率的下限值。發(fā)現(xiàn)難軟化性煤的csn為2.5的情況下，連續(xù)式干餾中發(fā)生熔合的可能性大，判明了難軟化性煤的csn的上限為2.0。<實(shí)施例4：其他優(yōu)選例>該實(shí)施例中，相對于總原料重量，以煤、鐵礦石、粘結(jié)劑的配合率分別成為65.8質(zhì)量％、28.2質(zhì)量％、6質(zhì)量％的方式進(jìn)行混合。使用表1的a煤作為易軟化性煤，使用表2的o煤作為難軟化性煤。易軟化性煤與難軟化性煤的配合比為1/9和7/3。即，將易軟化性煤的csn和相對于煤總重量的易軟化性煤重量的比例相乘而得的值為1/9的例子中，如果將a煤的csn2.5乘以易軟化性煤的配合比0.1則得到0.25。另外，7/3的例子中，將a煤的csn2.5乘以易軟化性煤的配合比0.7則得到1.75。干餾試驗(yàn)中使用圖5所示的0.3t/d豎型干餾爐。尺寸為直徑0.25m×高度3m的sus制的具備產(chǎn)生氣體的冷卻設(shè)備的連續(xù)逆流式爐。從爐頂向爐下部冷卻帶在反應(yīng)管中心以約10～20cm間隔設(shè)置熱電偶，以成為規(guī)定的加熱模式的方式?jīng)Q定加熱條件。本實(shí)施例中設(shè)定上段電爐700℃、下段電爐850℃，并從爐下使850℃的高溫氣體以流量60l/分鐘流通。圖6中示出將下段電爐和高溫氣體的溫度設(shè)定為850℃時(shí)的加熱模式。反應(yīng)管中心的最高到達(dá)溫度為852℃，該溫度下的保持時(shí)間約為60分鐘。通過二重閥從爐頂向爐內(nèi)投入生坯塊，從爐下部連續(xù)排出干餾的鐵焦。按30分鐘間隔采取排出的鐵焦，實(shí)施強(qiáng)度測定。將結(jié)果示于圖7。根據(jù)圖7的結(jié)果可知以下內(nèi)容：首先，從鐵焦排出到2小時(shí)為止，成型物的干餾溫度不充分的條件的干餾物被排出，因此鐵焦強(qiáng)度均為低強(qiáng)度。但是，所以鐵焦從排出開始2小時(shí)以上時(shí)變?yōu)榉€(wěn)定，易軟化性煤的csn＊配合比為1.75的例子中，從排出開始2小時(shí)以上時(shí)，穩(wěn)定地保持目標(biāo)強(qiáng)度。另一方面，易軟化性煤的csn＊配合比為0.25的例子中，以低于目標(biāo)強(qiáng)度的狀態(tài)成為恒定值。根據(jù)以上，可知用于制造強(qiáng)度高的鐵焦的難軟化性煤和易軟化性煤的優(yōu)選的條件如下。首先，為了制造強(qiáng)度高的鐵焦，以作為煤使用將易軟化性煤和難軟化性煤配合而成的混煤為前提，對于其中的難軟化性煤，使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.0的揮發(fā)成分為17.0％以上的煤或者坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0的煤，以及，對于易軟化性煤重要的是將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在0.3～5.2的范圍。另外，為了制造強(qiáng)度高的鐵焦，以作為煤使用將易軟化性煤和難軟化性煤配合而成的混煤為前提，對于其中的難軟化性煤，使用坩堝膨脹序數(shù)(csn)為1.5～2.0的煤，以及，對于易軟化性煤重要的是將該易軟化性煤的csn和全部煤中的配合比相乘而得的值在5.0以下的范圍。產(chǎn)業(yè)上的可利用性根據(jù)本發(fā)明的鐵焦的制造方法，能夠制造強(qiáng)度高、廉價(jià)、高反應(yīng)性的鐵焦，通過使用得到的鐵焦作為煤原料，能夠?qū)崿F(xiàn)高爐中的低還原劑比(reductionagentratio)作業(yè)。當(dāng)前第1頁12