本發(fā)明涉及防止解析氣體管道堵塞的活性炭熱解析方法及其裝置，更具體地說，本發(fā)明涉及在包括活性炭吸附塔和解析塔(或再生塔)的干法脫硫、脫硝裝置中，防止從解析塔的中段引出的解析氣體輸出管道發(fā)生堵塞的方法，屬于燒結(jié)煙氣處理領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

對(duì)于工業(yè)煙氣、尤其鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)機(jī)煙氣而言，采用包括活性炭吸附塔和解析塔的脫硫、脫硝裝置和工藝是比較理想的。在包括活性炭吸附塔和解析塔(或再生塔)的脫硫、脫硝裝置中，活性炭吸附塔用于從燒結(jié)煙氣或廢氣(尤其鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)機(jī)的燒結(jié)煙氣)吸附包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物，而解析塔用于活性炭的熱再生。

活性炭法脫硫具有脫硫率高、可同時(shí)實(shí)現(xiàn)脫硝、脫二噁英、除塵、不產(chǎn)生廢水廢渣等優(yōu)點(diǎn)，是極有前景的煙氣凈化方法?；钚蕴靠梢栽诟邷叵略偕?，在溫度高于350℃時(shí)，吸附在活性炭上的硫氧化物、氮氧化物、二惡英等污染物發(fā)生快速解析或分解(二氧化硫被解析，氮氧化物和二噁英被分解)。并且隨著溫度的升高，活性炭的再生速度進(jìn)一步加快，再生時(shí)間縮短，優(yōu)選的是一般控制解析塔中活性炭再生溫度約等于430℃，因此，理想的解析溫度(或再生溫度)Td是例如在390-450℃范圍、更優(yōu)選在400-440℃范圍。

傳統(tǒng)的活性炭脫硫工藝如圖1A中所示。煙氣由增壓風(fēng)機(jī)引入吸附塔，在入塔口噴入氨氣和空氣的混合氣體，以提高NO_X的脫除效率，凈化后的煙氣進(jìn)入燒結(jié)主煙囪排放?；钚蕴坑伤敿尤氲轿剿?，并在重力和塔底出料裝置的作用下向下移動(dòng)。解析塔出來的活性炭由1#活性炭輸送機(jī)輸送至吸附塔，吸附塔吸附污染物飽和后的活性炭由底部排出，排出的活性炭由2#活性炭輸送機(jī)輸送至解析塔，進(jìn)行活性炭再生。

解析塔的作用是將活性炭吸附的SO₂釋放出來，同時(shí)在400℃以上的溫度和一定的停留時(shí)間下，二噁英可分解80％以上，活性炭經(jīng)冷卻、篩分后重新再利用。釋放出來的SO₂可制硫酸等，解析后的活性炭經(jīng)傳送裝置送往吸附塔重新用來吸附SO₂和NO_X等。

在吸附塔與解析塔中NO_X與氨發(fā)生SCR、SNCR等反應(yīng)，從而去除NO_X。粉塵在通過吸附塔時(shí)被活性炭吸附，在解析塔底端的振動(dòng)篩被分離，篩下的為活性炭粉末送去灰倉(cāng)，然后可送往高爐或燒結(jié)作為燃料使用。

解析塔主要含加熱段(或加熱區(qū))、冷卻段(或冷卻區(qū))。加熱段與冷卻段均為列管換熱器，參見圖1A。

活性炭從解析塔頂部送入，從塔底部排出。在解析塔上部的加熱段，吸附了污染物質(zhì)的活性炭被加熱到400℃以上，并保持3小時(shí)以上，被活性炭吸附的SO₂被釋放出來，生成“富硫氣體(SRG)”，SRG輸送至制酸工段制取H₂SO₄。被活性炭吸附的NO_X發(fā)生SCR或者SNCR反應(yīng)，同時(shí)其中二噁英大部分被分解。解析塔解析所需熱量由一臺(tái)熱風(fēng)爐提供，高爐煤氣在熱風(fēng)爐內(nèi)燃燒后，熱煙氣送入解析塔的殼程。換熱后的熱氣大部分回到熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)中(另一小部分則外排至大氣)，由其送入熱風(fēng)爐和新燃燒的高溫?zé)釟饣旌?。在解析塔下部設(shè)有冷卻段，鼓入空氣將活性炭的熱量帶出。冷卻段設(shè)置有冷卻風(fēng)機(jī)，鼓入冷風(fēng)將活性炭冷卻，然后外排至大氣中。解析塔出來的活性炭經(jīng)過活性炭篩篩分，將小于1.2mm的細(xì)小活性炭顆粒及粉塵去除，可提高活性炭的吸附能力?；钚蕴亢Y篩上物為吸附能力強(qiáng)的活性炭，活性炭通過1#活性炭輸送機(jī)輸送至吸附塔循環(huán)利用，篩下物則進(jìn)入灰倉(cāng)。

解析過程中需要用氮?dú)膺M(jìn)行保護(hù)，氮?dú)馔瑫r(shí)作為載體將解析出來的SO₂等有害氣體帶出。氮?dú)鈴慕馕鏊喜亢拖虏客ㄈ?，在解析塔中間匯集排出，同時(shí)將活性炭中吸附了的SO₂帶出，并送至制酸系統(tǒng)去制酸。氮?dú)馔ㄈ虢馕鏊戏綍r(shí)，用氮?dú)饧訜崞鲗⑵浼訜嶂?30℃左右再通入解析塔中。

吸附飽和的活性炭需要送到解析塔中加熱，將吸附的SO₂釋放出來，從而達(dá)到再生目的，再生后的活性炭返回至吸附塔繼續(xù)使用。

如圖1B所示，現(xiàn)有技術(shù)中采用結(jié)構(gòu)類似于殼管式熱交換器的再生塔(或解析塔)進(jìn)行活性炭的解析、再生，活性炭從塔的頂部進(jìn)入，經(jīng)由管程到達(dá)塔的底部，而用于加熱活性炭的加熱氣體從一側(cè)進(jìn)入，經(jīng)由殼程，從另一側(cè)輸出，其中活性炭與加熱氣體進(jìn)行熱交換而被加熱至再生溫度。為了將解析塔內(nèi)活性炭升溫并保持在430℃左右，一般采用燃燒高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣加熱循環(huán)熱風(fēng)，使進(jìn)入解析塔的熱風(fēng)溫度為400-500℃，在解析塔內(nèi)熱風(fēng)與活性炭進(jìn)行熱交換，活性炭溫度上升至430℃左右，加熱氣體溫度降至320℃左右。

另外，在現(xiàn)有技術(shù)中活性炭在解析塔解析時(shí)需要在頂部通入溫度約80度左右的氮?dú)?，通常由蒸汽將氮?dú)忾g接加熱。活性炭在解析塔中部加熱，加熱后再冷卻至120度左右從解析塔中卸出。冷卻風(fēng)由風(fēng)機(jī)從空氣中抽取，冷風(fēng)將活性炭冷卻后自身會(huì)被加熱至120度左右，通常這部分氣體(被加熱后的冷風(fēng))直接被排出到大氣中。

為了將活性炭解析塔內(nèi)部的活性炭在加熱區(qū)(段)中升溫并保持在390-450℃，一般采用燃燒高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣為加熱氣體(如空氣)提供熱量，在加熱爐中使熱風(fēng)升溫至400-500℃，再進(jìn)入塔內(nèi)的加熱區(qū)(段)中與活性炭進(jìn)行間接熱交換，經(jīng)過熱交換后活性炭溫度上升至390-450℃，而此時(shí)熱風(fēng)溫度降至約320℃，經(jīng)熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)再次送入加熱爐升溫，如此反復(fù)循環(huán)，如圖1B所示。高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣的燃燒需要助燃空氣，因此需不停地向熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)加入一定量的助燃空氣，這樣會(huì)導(dǎo)致熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)壓力增大，因此為了穩(wěn)定熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)壓力需在管路上設(shè)置排氣閥，以便排出管內(nèi)部分高溫氣體(約320℃)。

解析后的活性炭需冷卻后才能經(jīng)輸送設(shè)備輸送至吸附塔進(jìn)行循環(huán)利用，此冷卻過程采用空氣間接冷卻，活性炭冷卻后冷卻空氣溫度約為120℃，一般直接排放。

因此，約320℃左右的熱風(fēng)及120℃左右的冷卻空氣直接排放，會(huì)損失大量的熱能。

現(xiàn)有活性炭燒結(jié)煙氣脫硫系統(tǒng)主要由吸附系統(tǒng)，活性炭輸送系統(tǒng)，解析系統(tǒng)組成。在吸附系統(tǒng)中活性炭完成煙氣中的污染物凈化過程，然后用輸送系統(tǒng)送到解析系統(tǒng)中再生，再生后的活性炭再輸送至吸附系統(tǒng)中重復(fù)利用。

解析系統(tǒng)的作用是將活性炭吸附的SO₂釋放出來，同時(shí)在400℃以上的溫度和一定的停留時(shí)間下，二噁英可分解80％以上，活性炭經(jīng)冷卻、篩分后重新再利用。釋放出來的SO₂可制硫酸等，解析后的活性炭經(jīng)傳送裝置送往吸附塔重新用來吸附SO₂和NO_X等。

解析系統(tǒng)主要由解析塔、加熱系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、氮?dú)庀到y(tǒng)組成。

解析塔主要含加熱段、冷卻段。加熱段與冷卻段均為列管換熱器?；钚蕴繌慕馕鏊敳克腿?，從塔底部排出。在解析塔上部的加熱段，鼓入加熱系統(tǒng)產(chǎn)生熱風(fēng)，將解析塔中活性炭加熱，從解析塔中出來的熱風(fēng)回到熱風(fēng)爐，同時(shí)向大氣排放部分多余的廢熱氣。在解析塔下部的冷卻段，鼓入空氣作為冷卻介質(zhì)，將活性炭將溫度降低，同時(shí)空氣也被加熱排至大氣中。

解析過程中需要用氮?dú)膺M(jìn)行保護(hù)，氮?dú)馔瑫r(shí)作為載體將解析出來的SO₂等有害氣體帶出。氮?dú)鈴慕馕鏊喜亢拖虏客ㄈ?，在解析塔中間區(qū)域匯集，然后經(jīng)由解析氣體輸出管道被送至制酸系統(tǒng)去制酸。解析氣體從解析塔中出來的溫度至少要在350℃以上，其中含有大量的水蒸氣、SO₂、NH₃、活性炭粉塵等。水蒸氣、SO₂、NH₃在溫度低于350℃時(shí)會(huì)結(jié)合成為硫酸銨晶體或亞硫酸銨晶體，堵塞解析氣體輸出管道。同時(shí)，如果解析氣體輸出管道外壁的溫度低于100℃時(shí)，水蒸氣凝結(jié)成液態(tài)水與活性炭粉塵結(jié)合形成結(jié)垢黏在管壁形成堵塞，從而導(dǎo)致解析塔完全不能正常工作，進(jìn)而導(dǎo)致整個(gè)活性炭?jī)艋b置也需要停機(jī)。因此，解析氣體輸出管道的通暢與否，對(duì)整個(gè)活性炭?jī)艋到y(tǒng)能否正常運(yùn)行有著至關(guān)重要的影響。

目前為了防止解析氣體管堵塞，常用的方法就是在管道外包上厚厚的保溫層，盡管如此，隨著熱量的散失，解析氣體溫度會(huì)變得越來越低。因此，一旦解析氣體輸送距離較長(zhǎng)，解析氣體管道中部及后部很有可能會(huì)產(chǎn)生堵塞。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

在本發(fā)明的包括活性炭吸附塔和解析塔的干法脫硫、脫硝裝置和工藝中，在吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物的活性炭被轉(zhuǎn)移到具有上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)的解析塔(或再生塔)的加熱區(qū)中，在該加熱區(qū)中向下移動(dòng)的活性 炭與輸入的加熱氣體G1(簡(jiǎn)稱熱風(fēng)G1，如400-500℃、更優(yōu)選410-470℃的加熱爐排氣或熱風(fēng)或熱空氣)進(jìn)行間接熱交換而被加熱(或升溫)至例如Td＝390-450℃范圍的溫度，活性炭通常在該溫度Td下進(jìn)行解析、再生。其中再生塔或解析塔具有上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)。通常，所述加熱區(qū)具有管殼型或列管型換熱器結(jié)構(gòu)。同樣，所述冷卻區(qū)也具有管殼型或列管型換熱器結(jié)構(gòu)?；钚蕴糠謩e經(jīng)由加熱區(qū)和冷卻區(qū)的管程，而加熱氣體或高溫?zé)煔庠诩訜釁^(qū)中經(jīng)由殼程，冷卻風(fēng)在冷卻區(qū)中經(jīng)由殼程。在上部的加熱區(qū)與下部的冷卻區(qū)之間具有一個(gè)容納活性炭的緩沖區(qū)或中間區(qū)。

進(jìn)入到解析塔的加熱區(qū)中的加熱氣體G1(熱風(fēng))與在加熱區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降低溫度(例如至約320℃)，變成了降溫的熱風(fēng)G1’或變成溫?zé)岬募訜釟怏wG1’(有300-380℃，優(yōu)選320-375℃，更優(yōu)選約340-370℃)。同時(shí)，由冷卻風(fēng)機(jī)將常溫空氣G2(作為冷卻風(fēng)或冷卻空氣)從解析塔冷卻區(qū)的冷風(fēng)入口通入到解析塔的冷卻區(qū)中，與在冷卻區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換以便冷卻已經(jīng)發(fā)生熱解析的活性炭，從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口所輸出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣G2’因此被升溫至例如130±25℃(如約120℃)，此時(shí)變成升溫的冷卻風(fēng)G2’(例如130±25℃，如約120℃)。

在解析塔的操作中，在由助燃風(fēng)機(jī)將助燃空氣輸入到加熱爐內(nèi)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后被輸入加熱爐的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)G0(例如具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)流過加熱爐尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度(例如至400-500℃，優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃)而變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃)的熱風(fēng)G1(稱作“從加熱爐輸出或產(chǎn)生的熱風(fēng)”G1)，熱風(fēng)G1的全部或一部分經(jīng)由管道被輸送到解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，例如降溫至300-380℃(優(yōu)選320-375℃，如約360℃)，然后將已降溫的熱風(fēng)G1’(通常具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約350℃或360℃)從加熱區(qū)的熱風(fēng)出口排出(排出的熱風(fēng)G1’被稱作“外排的熱風(fēng)”或“外排熱風(fēng)”，它一般具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約360℃)。

本發(fā)明的第一個(gè)目的是將從解析塔的加熱區(qū)排出的外排熱風(fēng)G1’的第一部分或從加熱爐輸出的熱風(fēng)G1的一部分(例如經(jīng)由管道L7a輸送到解析氣體管道A01的套管A02內(nèi))用于加熱解析氣體輸出管道或?yàn)樵摴艿辣?以防止該管道堵塞的方法。

本發(fā)明的另一個(gè)目的是將從解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第二部分被輸送到加熱爐尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室排出并進(jìn)入該溫度調(diào)節(jié)區(qū)的高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(通常具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)進(jìn)行混合而被調(diào)節(jié)溫度(例如至400-500℃，優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃)，因此形成混合物的熱風(fēng)(G1)，而混合形成的熱風(fēng)(G1)通常具有400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃)的溫度，該熱風(fēng)(G1)經(jīng)由管道被輸送到解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)入口。

本發(fā)明的再一個(gè)目的是將從解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第三部分輸送到處于加熱爐上游的煤氣換熱器中用于預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣。

本發(fā)明的仍然再一個(gè)目的是，將從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷風(fēng)G2’的全部或一部分引導(dǎo)至助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)口，由助燃風(fēng)機(jī)送入加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口。

本發(fā)明的又一個(gè)目的是將從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷風(fēng)G2’的一部分或從解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第四部分被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(或氮?dú)饧訜崞?中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)猓鐚⒌獨(dú)饧訜嶂?05-155℃(優(yōu)選110-150℃、更優(yōu)選115-140℃，如130℃)，加熱后的氮?dú)獗煌ㄈ虢馕鏊纳喜亢?或下部，而經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)G2’或熱風(fēng)G1’被排放。

因此，加熱區(qū)的外排熱風(fēng)G1’(300－380℃，如約340℃或350℃或360℃)和冷卻區(qū)的外 排冷風(fēng)G2’(具有120±20℃,如約120℃)的余熱都得到利用。

作為燃料的高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣經(jīng)過預(yù)熱之后，燃燒更充分，熱值得到充分利用。

根據(jù)本發(fā)明的第一個(gè)實(shí)施方案，提供一種包括余熱利用的活性炭的熱解析方法，該方法包括以下步驟：

1)將在脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物的活性炭從吸附塔的底部轉(zhuǎn)移到活性炭解析塔的加熱區(qū)中，其中脫硫、脫硝裝置包括活性炭吸附塔和解析塔，和其中解析塔(或再生塔)具有上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)；

2)在利用助燃風(fēng)機(jī)將空氣輸送到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣(任選地在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后)被輸送到加熱爐的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(例如具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)流過加熱爐尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度而變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)，熱風(fēng)(G1)經(jīng)由第一管道被輸送到解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，然后將已降溫的熱風(fēng)(G1’)(通常具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約360℃)從加熱區(qū)的熱風(fēng)出口排出(排出的熱風(fēng)G1’被稱作“外排的熱風(fēng)”，它一般具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約360℃)，其中外排的熱風(fēng)G1’的第一部分(例如40-85vol％，優(yōu)選50-75vol％，如60vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由第二管道和熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)被輸送到加熱爐的上述溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室中排出的上述高溫?zé)犸L(fēng)(G0)混合而再次變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)；

3)在解析塔的加熱區(qū)中活性炭與作為加熱氣體的熱風(fēng)(G1)進(jìn)行間接熱交換而被加熱或升溫至活性炭解析溫度(或活性炭再生溫度)Td(例如Td＝390-450℃)，導(dǎo)致活性炭在該Td溫度下進(jìn)行解析、再生；和

4)在上部的加熱區(qū)中已進(jìn)行解析、再生的活性炭經(jīng)由一個(gè)中間的緩沖區(qū)即中間區(qū)段進(jìn)入到下部的冷卻區(qū)中，同時(shí)由冷卻風(fēng)機(jī)將常溫空氣G2(作為冷卻風(fēng)或冷卻空氣)從解析塔冷卻區(qū)的冷風(fēng)入口通入到解析塔的冷卻區(qū)中，與在冷卻區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換來冷卻活性炭，從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)(它具有例如130±25℃，如約120℃的溫度)(排出的冷風(fēng)被稱作外排的冷卻風(fēng))；(其中被冷卻的活性炭從冷卻區(qū)向下移動(dòng)到解析塔的底倉(cāng))；

其特征在于：

在解析過程中將氮?dú)饨?jīng)由氮?dú)鈸Q熱器和第一氮?dú)夤艿篮偷诙獨(dú)夤艿劳ㄈ氲浇馕鏊纳喜?，并且任選地同時(shí)將氮?dú)饨?jīng)由第三氮?dú)夤艿篮偷谒牡獨(dú)夤艿劳ㄈ虢馕鏊南虏?；通入解析塔?nèi)的氮?dú)鈱幕钚蕴可蠠峤馕臍怏w(包括SO₂和其它有害氣體(如氮氧化物)，簡(jiǎn)稱解析氣體)從解吸塔的加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的中間區(qū)段中帶出并經(jīng)由解析氣體輸出管道送至制酸系統(tǒng)去制酸；

以及

(I)將從解析塔的加熱區(qū)排出的外排熱風(fēng)G1’的第二部分(例如5-30vol％，優(yōu)選8-25vol％，如15vol％或20vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由從第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路輸送到解析氣體管道的套管內(nèi)或?qū)募訜釥t輸出的熱風(fēng)G1的一部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，基于G1的流量或體積)經(jīng)由從第一管道上分出的一個(gè)支路輸送到解析氣體管道的套管內(nèi)，使得該熱風(fēng)G1’或G1在解析氣體管道與其套管之間的環(huán)形空間(或空夾層)流過以便加熱解析氣體輸出管道或?yàn)樵摴艿辣?以防止該管道內(nèi)堵塞；

優(yōu)選的是，(II)從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分(例如8-35vol％，優(yōu)選10-30vol％、更優(yōu)選12-25vol％，如20vol％)(例如經(jīng)由G2’的外排管路或經(jīng) 由該外排管路的第一支路被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(或稱作氮?dú)饧訜崞?中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，或上述外排熱風(fēng)(G1’)的一部分或第三部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％)(例如經(jīng)由從G1’的外排管道上分出的第七管路或該第七管路的一個(gè)支路)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)猓鐚⒌獨(dú)饧訜嶂?05-155℃(優(yōu)選110-150℃、更優(yōu)選115-140℃，如130℃)，然后經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)(G2’)或熱風(fēng)G1’被排放。其中G2’的外排管路的后端連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)(它用于間接加熱氮?dú)?通道的入口。

根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案，提供燒結(jié)煙氣的脫硫、脫硝方法，該方法包括：

1)燒結(jié)煙氣被輸送到包括活性炭吸附塔和解析塔的一種脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中，與從吸附塔的頂部輸入的活性炭進(jìn)行接觸，使得包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物被活性炭吸附；

2)將在脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了污染物的活性炭從吸附塔的底部轉(zhuǎn)移到具有上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)的一種活性炭解析塔的加熱區(qū)中；

3)在利用助燃風(fēng)機(jī)將空氣輸送到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣(任選地在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后)被輸送到加熱爐的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(例如具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)流過加熱爐尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度而變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)，熱風(fēng)(G1)經(jīng)由第一管道被輸送到解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，然后將已降溫的熱風(fēng)(G1’)(通常具有300-380℃、優(yōu)選320-75℃的溫度，例如約360℃)從加熱區(qū)的熱風(fēng)出口排出(排出的熱風(fēng)G1’被稱作“外排的熱風(fēng)”，它一般具有300-380℃、優(yōu)選320-75℃的溫度，例如約360℃)，其中外排的熱風(fēng)G1’的第一部分(例如40-85vol％，優(yōu)選50-75vol％，如60vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由第二管道和熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)被輸送到加熱爐的上述溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室中排出的上述高溫?zé)犸L(fēng)(G0)混合而再次變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)；

4)在解析塔的加熱區(qū)中活性炭與作為加熱氣體的熱風(fēng)(G1)進(jìn)行間接熱交換而被加熱或升溫至活性炭解析溫度Td(例如Td＝390-450℃)，導(dǎo)致活性炭在該Td溫度下進(jìn)行解析、再生；和

5)在上部的加熱區(qū)中已進(jìn)行解析、再生的活性炭經(jīng)由一個(gè)中間的緩沖區(qū)即中間區(qū)段進(jìn)入到下部的冷卻區(qū)中，同時(shí)由冷卻風(fēng)機(jī)將常溫空氣G2(作為冷卻風(fēng)或冷卻空氣)從解析塔冷卻區(qū)的冷風(fēng)入口通入到解析塔的冷卻區(qū)中，與在冷卻區(qū)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換來冷卻活性炭，從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)(它具有例如120±20℃，如約120℃的溫度)(排出的冷風(fēng)被稱作外排的冷卻風(fēng))；(其中被冷卻的活性炭從冷卻區(qū)向下移動(dòng)到解析塔的底倉(cāng))；和

6)將冷卻的活性炭(例如經(jīng)過篩分除去灰分之后)轉(zhuǎn)移到以上步驟(1)的活性炭吸附塔的頂部中；

其特征在于：

在解析過程中將氮?dú)饨?jīng)由氮?dú)鈸Q熱器和第一氮?dú)夤艿篮偷诙獨(dú)夤艿劳ㄈ氲浇馕鏊纳喜?，并且任選地同時(shí)將氮?dú)饨?jīng)由第三氮?dú)夤艿篮偷谒牡獨(dú)夤艿劳ㄈ虢馕鏊南虏浚煌ㄈ虢馕鏊?nèi)的氮?dú)鈱幕钚蕴可蠠峤馕臍怏w(包括SO₂和其它有害氣體(如氮氧化物)，簡(jiǎn)稱解析氣體)從解吸塔的加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的中間區(qū)段(或稱作緩存區(qū))中帶出并經(jīng)由解析氣體輸出管道送至制酸系統(tǒng)去制酸；

以及

(I)將從解析塔的加熱區(qū)排出的外排熱風(fēng)G1’的第二部分(例如5-30vol％，優(yōu)選8-25vol％，如15vol％或20vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由從第二管道上分出的一個(gè)支路被輸送到解 析氣體管道的套管內(nèi)或?qū)募訜釥t輸出的熱風(fēng)G1的一部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，基于G1的流量或體積)經(jīng)由從第一管道上分出的一個(gè)支路被輸送到解析氣體管道的套管內(nèi)，使得該熱風(fēng)G1’或G1在解析氣體管道與其套管之間的環(huán)形空間(或空夾層)流過以便加熱解析氣體輸出管道或?yàn)樵摴艿辣?以防止該管道內(nèi)堵塞；

優(yōu)選的是，(II)從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分(例如8-35vol％，優(yōu)選10-30vol％、更優(yōu)選12-25vol％，如20vol％)(例如經(jīng)由G2’的外排管路或經(jīng)由該外排管路的第一支路)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)猓蛏鲜鐾馀艧犸L(fēng)(G1’)的一部分或第三部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％)(例如經(jīng)由從G1’的外排管道上分出的第七管路或該第七管路的一個(gè)支路)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，例如將氮?dú)饧訜嶂?05-155℃(優(yōu)選110-150℃、更優(yōu)選115-140℃，如130℃)，然后經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)(G2’)或熱風(fēng)G1’被排放。其中G2’的外排管路的后端連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)(它用于間接加熱氮?dú)?通道的入口。

優(yōu)選的是，在以上第一個(gè)實(shí)施方案和第二個(gè)實(shí)施方案中所述的方法，在步驟2)中在利用助燃風(fēng)機(jī)將空氣輸送到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣在流過一個(gè)煤氣換熱器(或稱作煤氣加熱器)被預(yù)熱之后被輸送到加熱爐的燃燒室中燃燒。

本發(fā)明中的解析氣體管道為套管形式。在解析氣體管道的總長(zhǎng)度上套有一段或多段的保溫套管。每一保溫套管分別具有加熱介質(zhì)入口和加熱介質(zhì)出口。優(yōu)選的是，該一段保溫套管的長(zhǎng)度或多段保溫套管的總長(zhǎng)度是解析氣體管道的總長(zhǎng)度的20-100％，優(yōu)選30-95％，更優(yōu)選40-85％，更優(yōu)選50-75％。所述的保溫套管可以將解析氣體管道的總長(zhǎng)度全部保護(hù)，也可以只保護(hù)解析氣體管道中的一段或多段。例如，在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的1/3處開始設(shè)置保護(hù)套管，保護(hù)套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/3左右。又比如：在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的1/4處開始設(shè)置保護(hù)套管，保護(hù)套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/6左右，同時(shí)在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的2/3處開始設(shè)置保護(hù)套管，保護(hù)套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/6左右。優(yōu)先選擇將解析氣體管道全部用套管保護(hù)。

更優(yōu)選的是，從解析塔的加熱區(qū)的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第四部分(例如3-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，更優(yōu)選8-15vol％，基于G1’的流量或體積)(例如經(jīng)由在第二管道上分出的一個(gè)支路)被輸送到處于加熱爐上游的煤氣換熱器中用于預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣。

優(yōu)選的是，從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷風(fēng)G2’即“外排的冷卻風(fēng)”的第二部分或另一部分(例如5-30vol％，優(yōu)選7-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％，基于G2’的流量或體積)(例如經(jīng)由從管路所分出的第二支路即第五管路)被引導(dǎo)至助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)口，由助燃風(fēng)機(jī)送入加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口。

一般，活性炭再生溫度Td是在390-500℃，優(yōu)選400-470℃，更優(yōu)選405-450℃，更優(yōu)選在410-440℃，更優(yōu)選410-430℃的范圍。一般來說，高溫?zé)犸L(fēng)(G0)具有1100-1900℃。

通常，輸入加熱區(qū)內(nèi)的熱風(fēng)G1具有400～500℃，優(yōu)選410～480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃的溫度。

一般來說，外排的熱風(fēng)(G1’)具有300-380℃，優(yōu)選320-375℃，更優(yōu)選約340-370℃的溫度。

根據(jù)本發(fā)明的第三個(gè)實(shí)施方案，提供一種活性炭解析裝置或用于以上所述方法中的活性炭解析裝置，它包括：

活性炭解析塔，該解析塔具有：上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)，位于塔頂?shù)挠糜谳斎氪偕钚蕴康倪M(jìn)口和位于塔底的輸出再生的活性炭的出口；

位于解析塔的加熱氣路上游的加熱爐；

位于加熱爐的氣路上游的熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)；

助燃風(fēng)機(jī),它的出風(fēng)口經(jīng)由第五管路連通到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口；

為解吸塔加熱區(qū)輸入加熱氣體的第一管路，它的前端連接到加熱爐的尾端出風(fēng)口以及它的末端連接到加熱區(qū)的加熱氣體進(jìn)口；

輸送外排熱風(fēng)(G1’)的第二管路，其中熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)位于第二管路的前段與后段之間，并且該第二管路的前段的前端連接到加熱區(qū)的加熱氣體出口，而第二管路的后段的后端連接到加熱爐尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)(即混合區(qū)或換熱區(qū))；

為冷卻區(qū)輸入常溫空氣的冷卻風(fēng)機(jī),該風(fēng)機(jī)的出風(fēng)口經(jīng)由第三管路連接到冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)進(jìn)口；

向解析塔的上部和下部通入氮?dú)獾牡獨(dú)夤苈泛臀挥诘獨(dú)夤苈分械牡獨(dú)鈸Q熱器；

用于從冷卻區(qū)中排出冷卻風(fēng)(G2’)的第四管路，它(第四管路)的前端連接到冷卻區(qū)的出風(fēng)口，其中該第四管路的后端分出第一支路并連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)通道的入口；

煤氣輸送管路，(例如它的前端連接到(公共)煤氣管路或煤氣貯罐)，它的后端(即輸出端)連接到加熱爐的燃燒室的燃料進(jìn)口；和

從解吸塔的加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的中間區(qū)段中所引出的解析氣體管道(即SO2濃縮氣體引出管)，其中在解析氣體管道的總長(zhǎng)度上設(shè)有一段或多段的保溫套管。每一保溫套管分別具有加熱介質(zhì)入口和加熱介質(zhì)出口。從第二管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口和/或從第一管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口。優(yōu)選的是，該一段保溫套管的長(zhǎng)度或多段保溫套管的總長(zhǎng)度是解析氣體管道的總長(zhǎng)度的20-100％，優(yōu)選30-95％，更優(yōu)選40-85％，更優(yōu)選50-75％。

優(yōu)選的是，上述裝置還包括：

從第四管路上分出的第二支路即第五管路，該第五管路的后端連接到助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)口。

另外，上述裝置還包括：在氮?dú)鈸Q熱器的氮?dú)獬隹谙掠蔚挠糜趯⒌獨(dú)馔ㄈ氲浇馕鏊纳喜康牡谝坏獨(dú)夤艿篮偷诙獨(dú)夤艿篮腿芜x的用于將氮?dú)馔ㄈ虢馕鏊南虏康牡谌獨(dú)夤艿篮偷谒牡獨(dú)夤艿馈?/p>

優(yōu)選的是，上述裝置還包括：

從第二管路的前段分出的第七管路,該第七管路用于外排熱風(fēng)或該第七管路的后端分別連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)通道的入口；或

位于煤氣輸送管路的前段與后段之間的煤氣換熱器和從第二管路的前段分出的支路,該支路連接到用于預(yù)熱煤氣的煤氣換熱器的加熱介質(zhì)通道(即熱風(fēng)通道)入口。

根據(jù)本發(fā)明的第四個(gè)實(shí)施方案，提供一種活性炭解析裝置或用于以上所述方法中的活性炭解析裝置，它包括：

活性炭解析塔，該解析塔具有：上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)，位于塔頂?shù)挠糜谳斎氪偕钚蕴康倪M(jìn)口和位于塔底的輸出再生的活性炭的出口；

位于解析塔的加熱氣路上游的加熱爐；

位于加熱爐的氣路上游的熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)；

助燃風(fēng)機(jī),它的出風(fēng)口經(jīng)由第五管路連通到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口；

為解吸塔加熱區(qū)輸入加熱氣體的第一管路，它的前端連接到加熱爐的尾端出風(fēng)口以及它的末端連接到加熱區(qū)的加熱氣體進(jìn)口；

輸送外排熱風(fēng)(G1’)的第二管路，其中熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)位于第二管路的前段與后段之間，并且該第二管路的前段的前端連接到加熱區(qū)的加熱氣體出口，而第二管路的后段的后端連接到加熱爐尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)(即混合區(qū)或換熱區(qū))；

為冷卻區(qū)輸入常溫空氣的冷卻風(fēng)機(jī),該風(fēng)機(jī)的出風(fēng)口經(jīng)由第三管路連接到冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)進(jìn)口；

向解析塔的上部和下部通入氮?dú)獾牡獨(dú)夤苈泛臀挥诘獨(dú)夤苈分械牡獨(dú)鈸Q熱器；

用于從冷卻區(qū)中排出冷卻風(fēng)(G2’)的第四管路，它(第四管路)的前端連接到冷卻區(qū)的出風(fēng)口，其中該第四管路的后端分出第一支路并連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)通道的入口；

煤氣輸送管路，其中在煤氣輸送管路的前段與后段之間具有煤氣換熱器，(例如該管路的前段的前端連接到(公共)煤氣管路或煤氣貯罐)，該管路的后段的后端(即輸出端)連接到加熱爐的燃燒室的燃料進(jìn)口；

從第二管路的前段分出的支路，該第七管路的后端連接到煤氣換熱器的熱風(fēng)通道的進(jìn)口；

用于外排熱風(fēng)的第八管路，它的一端連接到煤氣換熱器的熱風(fēng)通道的出口；

和

從解吸塔的加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的中間區(qū)段中所引出的解析氣體管道(即SO2濃縮氣體引出管)，其中在解析氣體管道的總長(zhǎng)度上設(shè)有一段或多段的保溫套管。每一保溫套管分別具有加熱介質(zhì)入口和加熱介質(zhì)出口。從第二管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口和/或從第一管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口。優(yōu)選的是，該一段保溫套管的長(zhǎng)度或多段保溫套管的總長(zhǎng)度是解析氣體管道的總長(zhǎng)度的20-100％，優(yōu)選30-95％，更優(yōu)選40-85％，更優(yōu)選50-75％。

根據(jù)本發(fā)明的第五個(gè)實(shí)施方案，提供一種活性炭解析裝置或用于以上所述方法中的活性炭解析裝置，它包括：

活性炭解析塔，該解析塔具有：上部的加熱區(qū)和下部的冷卻區(qū)，位于塔頂?shù)挠糜谳斎氪偕钚蕴康倪M(jìn)口和位于塔底的輸出再生的活性炭的出口；

位于解析塔的加熱氣路上游的加熱爐；

位于加熱爐的氣路上游的熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)；

助燃風(fēng)機(jī),它的出風(fēng)口經(jīng)由第五管路連通到加熱爐的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口；

為解吸塔加熱區(qū)輸入加熱氣體的第一管路，它的前端連接到加熱爐的尾端出風(fēng)口以及它的末端連接到加熱區(qū)的加熱氣體進(jìn)口；

輸送外排熱風(fēng)(G1’)的第二管路，其中熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)位于第二管路的前段與后段之間，并且該第二管路的前段的前端連接到加熱區(qū)的加熱氣體出口，而第二管路的后段的后端連接到加熱爐尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)(即混合區(qū)或換熱區(qū))；

為冷卻區(qū)輸入常溫空氣的冷卻風(fēng)機(jī),該風(fēng)機(jī)的出風(fēng)口經(jīng)由第三管路連接到冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)進(jìn)口；

向解析塔的上部和下部通入氮?dú)獾牡獨(dú)夤苈泛臀挥诘獨(dú)夤苈分械牡獨(dú)鈸Q熱器；

用于從冷卻區(qū)中排出冷卻風(fēng)(G2’)的第四管路，它(第四管路)的前端連接到冷卻區(qū)的出風(fēng)口，其中該第四管路的后端分出第一支路并連接到氮?dú)鈸Q熱器的加熱介質(zhì)通道的入口；

煤氣輸送管路，其中在煤氣輸送管路的前段與后段之間具有煤氣換熱器，(例如該管路的前段的前端連接到(公共)煤氣管路或煤氣貯罐)，該管路的后段的后端(即輸出端)連接到加熱爐的燃燒室的燃料進(jìn)口；

從第二管路的前段分出的支路，該第七管路的后端連接到煤氣換熱器的熱風(fēng)通道的進(jìn)口；

用于外排熱風(fēng)的第八管路，它的一端連接到煤氣換熱器的熱風(fēng)通道的出口；

從第四管路上分出的第二支路即第五管路，第五管路的后端連接到助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)口；和

從解吸塔的加熱區(qū)和冷卻區(qū)之間的中間區(qū)段中所引出的解析氣體管道(即SO2濃縮氣體引出管)，其中在解析氣體管道的總長(zhǎng)度上設(shè)有一段或多段的保溫套管。每一保溫套管分別具有加熱介質(zhì)入口和加熱介質(zhì)出口。從第二管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口和/或從第一管道上分出的一個(gè)支路連接到套管的加熱介質(zhì)入口。優(yōu)選的是，該一段保溫套管的長(zhǎng)度或多段保溫套管的總長(zhǎng)度是解析氣體管道的總長(zhǎng)度的20-100％，優(yōu)選30-95％，更優(yōu)選40-85％，更優(yōu)選50-75％。

本發(fā)明的解析塔是用于鋼鐵工業(yè)的廢氣處理的干法脫硫、脫硝裝置中的解析塔或再生塔，通常具有10-45米、優(yōu)選15-40米、更優(yōu)選20-35米的塔高。解吸塔通常具有6-100米²、優(yōu)選8-50米²、更優(yōu)選10-30米²、進(jìn)一步優(yōu)選15-20米²的主體橫截面積。而脫硫脫硝裝置中的(脫硫、脫硝)吸附塔(或反應(yīng)塔)通常具有更大的尺寸，例如吸附塔的塔高為15-60，優(yōu)選20-50，更優(yōu)選25-45米。吸附塔的塔高是指從吸附塔底部活性炭出口到吸附塔頂部活性炭入口的高度，即塔的主體結(jié)構(gòu)的高度。

解析塔的加熱系統(tǒng)主要由熱循環(huán)風(fēng)機(jī)、加熱爐(熱風(fēng)爐)組成。熱風(fēng)G1(溫度約為 400-500℃)由熱循環(huán)風(fēng)機(jī)送入解析塔加熱段，與塔中的活性炭換熱后形成溫度稍低的熱風(fēng)G1’(約350-380℃)，此部分熱風(fēng)大部分又回到熱循環(huán)風(fēng)機(jī)，然后送入加熱爐。另一少部分外排至大氣。由于與活性炭換熱以及熱損失，因此，需要不斷的向熱風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)中補(bǔ)充熱源。所需熱源由一臺(tái)熱風(fēng)爐提供，高爐煤氣和助燃空氣在加熱爐內(nèi)混合、燃燒后形成溫度更高的高溫氣體G0(溫度約為1500-1900℃)，在加熱爐尾部與之前返回溫度稍低的熱風(fēng)G1’混合，形成溫度約為400-500℃新的熱風(fēng)G1，然后再送入解析塔加熱段與活性炭換熱，完成整個(gè)循環(huán)。

解析塔下部設(shè)有冷卻段，鼓入空氣將活性炭的熱量帶出。冷卻段設(shè)置有冷卻風(fēng)機(jī)，鼓入冷風(fēng)將活性炭冷卻，與活性炭換熱后溫度被加熱至120℃～150℃左右，然后被外排至大氣中?；钚蕴勘焕鋮s至100℃～140℃左右。

在解析塔加熱段上部以及冷卻段下部均通入氮?dú)?，用于將活性炭解析出來的氣體帶出來。為了防止氮?dú)鉁囟冗^低在解析塔內(nèi)部產(chǎn)生局部結(jié)露現(xiàn)象，需要將氮?dú)饧訜嶂?00℃～130℃。

在解析塔加熱段與冷卻段中間，有一段活性炭緩存段。高溫的活性炭在此處停留一段時(shí)間，以便其吸附的污染物充分的揮發(fā)出來。同時(shí)從加熱段和冷卻段通入的氮?dú)庠诖藚R集，形成含SO₂濃度極高的解析氣體。此段設(shè)有解析氣體管口，含SO₂濃度極高的解析氣體從管口出來，經(jīng)解析氣體管道送到制酸工段風(fēng)機(jī)。

對(duì)于煙氣(或廢氣)吸附塔的設(shè)計(jì)及其吸附工藝，現(xiàn)有技術(shù)中已經(jīng)有很多文獻(xiàn)進(jìn)行了披露，參見例如US5932179，JP2004209332A，和JP3581090B2(JP2002095930A)和JP3351658B2(JPH08332347A)，JP2005313035A。本申請(qǐng)不再進(jìn)行詳細(xì)描述。

在本發(fā)明中，對(duì)于解析塔沒有特別的要求，現(xiàn)有技術(shù)的解析塔都可用于本發(fā)明中。優(yōu)選的是，解析塔是管殼型的立式解析塔，其中活性炭從塔頂輸入，向下流經(jīng)管程，然后到達(dá)塔底，而加熱氣體則流經(jīng)殼程，加熱氣體從塔的一側(cè)進(jìn)入，與流經(jīng)管程的活性炭進(jìn)行熱交換而降溫，然后從塔的另一側(cè)輸出。在本發(fā)明中，對(duì)于解析塔沒有特別的要求，現(xiàn)有技術(shù)的解析塔都可用于本發(fā)明中。優(yōu)選的是，解析塔是管殼型(或殼管型)或列管型的立式解析塔，其中活性炭從塔頂輸入，向下流經(jīng)上部加熱區(qū)的管程，然后到達(dá)一個(gè)處于上部加熱區(qū)與下部冷卻區(qū)之間的一個(gè)緩沖空間，然后流經(jīng)下部冷卻區(qū)的管程，然后到達(dá)塔底，而加熱氣體(或高溫?zé)犸L(fēng))則流經(jīng)加熱區(qū)的殼程，加熱氣體(400-500℃)從解析塔的加熱區(qū)的一側(cè)進(jìn)入，與流經(jīng)加熱區(qū)管程的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，然后從塔的加熱區(qū)的另一側(cè)輸出。冷卻風(fēng)從解析塔的冷卻區(qū)的一側(cè)進(jìn)入，與流經(jīng)冷卻區(qū)管程的已解析、再生的活性炭進(jìn)行間接熱交換。在間接熱交換之后，冷卻風(fēng)升溫至120±20℃(例如90-130℃，如約120℃)。

對(duì)于活性炭解析塔的設(shè)計(jì)及活性炭再生方法，現(xiàn)有技術(shù)中已經(jīng)有很多文獻(xiàn)進(jìn)行了披露，JP3217627B2(JPH08155299A)公開了一種解析塔(即解吸塔)，它采用雙密封閥，通惰氣密封，篩分，水冷(參見該專利中的圖3)。JP3485453B2(JPH11104457A)公開了再生塔(參見圖23和24)，可采用預(yù)熱段，雙密封閥，通惰氣，空氣冷卻或水冷。JPS59142824A公開了來自冷卻段的氣體用于預(yù)熱活性炭。中國(guó)專利申請(qǐng)201210050541.6(上?？肆蚬?公開了再生塔的能量再利用的方案，其中使用了干燥器2。JPS4918355B公開了采用高爐煤氣(blast furnace gas)來再生活性炭。JPH08323144A公開了采用燃料(重油或輕油)的再生塔，使用空氣加熱爐(參見該專利的圖2，11-熱風(fēng)爐，12-燃料供給裝置)。中國(guó)實(shí)用新型201320075942.7涉及加熱裝置及具備該加熱裝置的廢氣處理裝置(燃煤、空氣加熱)，參見該實(shí)用新型專利中的圖2。

本發(fā)明的解析塔采用風(fēng)冷。

對(duì)于解析塔解析能力為每小時(shí)10t活性炭的情形，傳統(tǒng)工藝保持解析塔內(nèi)的溫度在420℃所需焦?fàn)t煤氣約為400Nm³/h，助燃空氣約為2200Nm³/h，外排熱風(fēng)約為2500Nm³/h；所需冷卻空氣30000Nm³/h，冷卻后活性炭溫度為140℃。

在本申請(qǐng)中“任選的”表示有或沒有，“任選地”表示進(jìn)行或不進(jìn)行。解析塔與再生塔可互換使用。再生與解析可互換使用。另外，解析與解吸是相同的概念?！凹訜岫巍迸c“加熱區(qū)”是相同的概念?！袄鋮s段”與“冷卻區(qū)”是相同的概念。

本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)或有益技術(shù)效果

1、本發(fā)明將熱風(fēng)(G1)或外排熱風(fēng)(G1’)的一部分用于加熱解析氣體輸出管道(A01)或?yàn)樵摴艿?A01)保溫,以防止該管道堵塞，避免整套裝置的停工所造成的損失。另外，現(xiàn)有技術(shù)中冷卻風(fēng)在冷卻區(qū)中被加熱后直接外排，本發(fā)明現(xiàn)將其(G2’)引至氮?dú)饧訜崞?或氮?dú)鈸Q熱器)處，利用其來加熱氮?dú)?，?jié)省了蒸汽耗量。

2、進(jìn)一步，本發(fā)明利用用于預(yù)熱煤氣的間接換熱器將外排熱風(fēng)(溫度約為300℃)完全用于預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣(如圖4和圖6所示)，同比節(jié)約煤氣6-9％。

3、另外，利用助燃風(fēng)機(jī)抽取一部分的外排的冷卻空氣(G2’)2200Nm3/h(溫度約為120℃)作為助燃空氣(如圖2、4、5和7中所示)。以上1－3三種措施總共節(jié)約煤氣25-27％。

4、通過將高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣預(yù)熱，使得煤氣更充分燃燒，顯著提升了燃燒效率。

5、對(duì)于鋼鐵工業(yè)領(lǐng)域的大規(guī)模的活性炭解析工藝來說，上述節(jié)能效果是非常顯著的。

附圖說明

圖1A是現(xiàn)有技術(shù)的包括活性炭吸附塔和活性炭再生塔的脫硫脫硝裝置及工藝流程示意圖。

圖1B是現(xiàn)有技術(shù)的活性炭解析塔(解析系統(tǒng))的工藝流程示意圖。

圖2是本發(fā)明的利用從解析塔的加熱區(qū)外排的熱風(fēng)(G1’)或從解析塔的冷卻區(qū)外排的冷卻風(fēng)(G2’)的至少一部分在氮?dú)鈸Q熱器中加熱氮?dú)庖约袄脽犸L(fēng)(G1)的一部分或外排熱風(fēng)(G1’)的一部分來加熱解析氣體管道(A01)以防止它堵塞的活性炭解析塔(解析系統(tǒng))的工藝流程示意圖。

圖3是本發(fā)明的解析氣體管道(A01)的示意圖。

圖4是本發(fā)明的利用從解析塔的加熱區(qū)外排的熱風(fēng)(G1’)或從解析塔的冷卻區(qū)外排的冷卻風(fēng)(G2’)的至少一部分在氮?dú)鈸Q熱器中加熱氮?dú)?、利用熱風(fēng)(G1)的一部分或外排熱風(fēng)(G1’)的一部分來加熱解析氣體管道(A01)以防止它堵塞以及利用外排熱風(fēng)(G1’)的一部分來預(yù)熱煤氣的活性炭解析塔(解析系統(tǒng))的工藝流程示意圖。

圖5是根據(jù)本發(fā)明的利用外排冷卻風(fēng)(G2’)的一部分作為助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)的活性炭解析流程示意圖。

圖6是根據(jù)本發(fā)明的利用外排熱風(fēng)(G1’)的一部分來預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣的活性炭解析流程示意圖。

圖7是根據(jù)本發(fā)明的利用外排冷卻風(fēng)(G2’)的一部分作為助燃風(fēng)機(jī)的進(jìn)風(fēng)以及利用外排熱風(fēng)(G1’)的一部分來預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣的活性炭解析流程示意圖。

附圖標(biāo)記：1、解析塔，2、加熱區(qū)，3、冷卻區(qū)，4、熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)，5、助燃風(fēng)機(jī)，6、加熱爐，7、高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣的(公共)煤氣管路或貯罐，8、冷卻風(fēng)機(jī)，9或G1’、外排熱風(fēng)，10或G2’、外排冷卻風(fēng)，11、煤氣換熱器，12、空氣流，13、待再生的活性炭，14、再生的活性炭；L1-L8、氣體管路；G1：熱風(fēng)；G2：輸入的冷風(fēng)。

A01、解析氣體管道；A02、保溫套管；A03、盲板；A04、保溫材料層；A05、熱風(fēng)進(jìn)口；A06、熱風(fēng)出口。

L11、L11a、L11b、L11c和L11d：氮?dú)夤苈?，L12或A01：解析氣體管道或SO₂濃縮氣體的輸送管路(送至制酸系統(tǒng))。

100：氮?dú)鈸Q熱器(或氮?dú)饧訜崞?；G2：來自冷卻風(fēng)機(jī)的冷風(fēng)；G1：來自加熱爐尾部的熱風(fēng)；G1’：回?zé)犸L(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)的熱風(fēng)或外排的熱風(fēng)；G2’：外排的冷風(fēng)。

圖8是本發(fā)明的包括吸附塔和解析塔的脫硫脫硝裝置的示意圖。

其中20：反應(yīng)塔(即吸附塔)；201：活性炭床層；202：原煙氣；203：凈煙氣；204：活性炭入口；205：活性炭出口；206：氨氣；207：氨氣閥；30：活性炭料倉(cāng)；40：振動(dòng)篩；401：粉塵；501、502：第一和第二活性炭輸送機(jī)構(gòu)；A：進(jìn)氣室；B：出氣室。

圖9是本發(fā)明的具有三個(gè)活性炭床層(201a,201b,201c)的多段噴氨的另一種反應(yīng)塔或吸附塔(20)的示意圖。

其中，20：反應(yīng)塔(即吸附塔)；201a,201b,201c，a，b，c，d，e：活性炭床層；202：原煙氣；203：凈煙氣；204：活性炭入口；204a：活性炭進(jìn)料閥；205：活性炭出口；205b：活性炭泄料閥；206：氨氣；206a：空氣或熱空氣；207：氨氣閥(V1、V2、V3)；208：噴氨管陣列；A：進(jìn)氣室；B：出氣室。

圖10是本發(fā)明的每一個(gè)塔各自具有5個(gè)活性炭床層(a,b,c,d,e)的雙塔型的另一種反應(yīng)塔或吸附塔(20)(即多塔多床層型)的示意圖。

圖11是本發(fā)明的另一種多塔多床層型反應(yīng)塔或吸附塔(20)的示意圖。其中活性炭吸附塔的塔體具有在垂直方向上相互平行的多層式腔室結(jié)構(gòu)(多床層)，即，左側(cè)出氣室B-床層c-床層b-床層a-A進(jìn)氣室-床層a-床層b-床層c-右側(cè)出氣室B。

圖12是本發(fā)明的反應(yīng)塔(或吸附塔)的進(jìn)氣口與出氣口在不同側(cè)的設(shè)計(jì)示意圖(頂視)。

圖13是本發(fā)明的反應(yīng)塔(或吸附塔)的進(jìn)氣口與出氣口在同一側(cè)的設(shè)計(jì)示意圖(頂視)。

具體實(shí)施方式

在實(shí)施例中所使用的脫硫、脫硝裝置包括活性炭吸附塔和解析塔?；钚蕴拷馕鏊哂猩喜康募訜釁^(qū)和下部的冷卻區(qū)以及位于兩者之間的中間緩沖區(qū)。

實(shí)施例中需要處理的燒結(jié)煙氣是來自鋼鐵工業(yè)的燒結(jié)機(jī)煙氣。

在實(shí)施例中，解析塔的尺寸為：塔高20米，主體橫截面積為15m²。

參見圖2－7，在實(shí)施例中使用的活性炭解析裝置如下所述：

一種活性炭解析裝置，它包括：

活性炭解析塔(1)，該解析塔(1)具有：上部的加熱區(qū)(2)和下部的冷卻區(qū)(3)，位于塔頂?shù)挠糜谳斎氪偕钚蕴康倪M(jìn)口(13)和位于塔底的輸出再生的活性炭的出口(14)；

位于解析塔(1)的加熱氣路上游的加熱爐(6)；

位于加熱爐(6)的氣路上游的熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)(4)；

助燃風(fēng)機(jī)(5),它的出風(fēng)口經(jīng)由第五管路(L5)連通到加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口；

為解吸塔加熱區(qū)(2)輸入加熱氣體的第一管路(L1)，它的前端連接到加熱爐(6)的尾端出風(fēng)口以及它的末端連接到加熱區(qū)(2)的加熱氣體進(jìn)口；

輸送外排熱風(fēng)(G1’)的第二管路(L2)，其中熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)(4)位于第二管路(L2)的前段與后段之間，并且該第二管路(L2)的前段的前端連接到加熱區(qū)(2)的加熱氣體出口，而第二管路(L2)的后段的后端連接到加熱爐(6)尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)(即混合區(qū)或換熱區(qū))；

為冷卻區(qū)(3)輸入常溫空氣的冷卻風(fēng)機(jī)(8),該風(fēng)機(jī)(8)的出風(fēng)口經(jīng)由第三管路(L3)連接到冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)進(jìn)口；

向解析塔(1)的上部和下部通入氮?dú)獾牡獨(dú)夤苈?L11)和位于氮?dú)夤苈分械牡獨(dú)鈸Q熱器(100)；

用于從冷卻區(qū)(3)中排出冷卻風(fēng)(G2’)的第四管路(L4)，它(第四管路)的前端連接到冷卻區(qū)(3)的出風(fēng)口，其中該第四管路(L4)的后端分出第一支路(L4a)并連接到氮?dú)鈸Q熱器(100)的加熱介質(zhì)通道的入口；

煤氣輸送管路(L6)，(例如它的前端連接到(公共)煤氣管路或煤氣貯罐(7))，它的后端(即輸出端)連接到加熱爐(6)的燃燒室的燃料進(jìn)口；和

從解吸塔(1)的加熱區(qū)(2)和冷卻區(qū)(3)之間的中間區(qū)段中所引出的解析氣體管道(A01)(即SO2濃縮氣體引出管)，其中在解析氣體管道(A01)的總長(zhǎng)度上設(shè)有一段或多段的保溫套管(A02)。每一保溫套管(A02)分別具有加熱介質(zhì)入口(A05)和加熱介質(zhì)出口(A06)。從第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路(L7a)連接到套管(A02)的加熱介質(zhì)入口(A05)和/或從第一管道(L1)上分出的一個(gè)支路(L1a)連接到套管(A02)的加熱介質(zhì)入口(A05)。優(yōu)選的是，該一段保溫套管(A02)的長(zhǎng)度或多段保溫套管(A02)的總長(zhǎng)度是解析氣體管道(A01)的總長(zhǎng)度的20-100％，優(yōu)選30-95％，更優(yōu)選40-85％，更優(yōu)選50-75％。

優(yōu)選的是，上述裝置還包括：

從第四管路(L4)上分出的第二支路即第五管路(L5)，該第五管路(L5)的后端連接到助燃風(fēng) 機(jī)(5)的進(jìn)風(fēng)口。

另外，上述裝置還包括：在氮?dú)鈸Q熱器(100)的氮?dú)獬隹谙掠蔚挠糜趯⒌獨(dú)馔ㄈ氲浇馕鏊?1)的上部的第一氮?dú)夤艿?L11a)和第二氮?dú)夤艿?L11b)和任選的用于將氮?dú)馔ㄈ虢馕鏊?1)的下部的第三氮?dú)夤艿?L11c)和第四氮?dú)夤艿?L11d)。

優(yōu)選的是，上述裝置還包括：

從第二管路(L2)的前段分出的第七管路(L7)，該第七管路(L7)用于外排熱風(fēng)(9)或該第七管路(L7)的后端分別連接到氮?dú)鈸Q熱器(100)的加熱介質(zhì)通道的入口；或

位于煤氣輸送管路(L6)的前段與后段之間的煤氣換熱器(11)和從第二管路(L2)的前段分出的支路(L7b),該支路(L7b)連接到用于預(yù)熱煤氣的煤氣換熱器(11)的加熱介質(zhì)通道(即熱風(fēng)通道)入口。

另外，在上述的活性炭解析裝置中，從第二管路(L2)的前段分出的支路(L7b)，該第七管路(L7b)的后端連接到煤氣換熱器(11)的熱風(fēng)通道的進(jìn)口。

進(jìn)一步，在上述的活性炭解析裝置中，從第四管路(L4)上分出的第二支路即第五管路(L5)，第五管路(L5)的后端連接到助燃風(fēng)機(jī)(5)的進(jìn)風(fēng)口。

此外，根據(jù)本發(fā)明第一個(gè)實(shí)施方案，還提供采用上述裝置的一種包括余熱利用的活性炭的熱解析方法，該方法包括以下步驟：

1)將在脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物的活性炭從吸附塔的底部轉(zhuǎn)移到活性炭解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中，其中脫硫、脫硝裝置包括活性炭吸附塔和解析塔(1)，和其中解析塔(1)(或再生塔)具有上部的加熱區(qū)(2)和下部的冷卻區(qū)(3)；

2)在利用助燃風(fēng)機(jī)(5)將空氣輸送到加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣(任選地在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后)被輸送到加熱爐(6)的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(例如具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)流過加熱爐(6)尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度而變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃，更優(yōu)選420-460℃，進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)，熱風(fēng)(G1)經(jīng)由第一管道(L1)被輸送到解析塔(1)的加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)(2)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)(2)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，然后將已降溫的熱風(fēng)(G1’)(通常具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約360℃)從加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)出口排出(排出的熱風(fēng)G1’被稱作“外排的熱風(fēng)”，它一般具有300-380℃、優(yōu)選320-375℃的溫度，例如約360℃)，其中外排的熱風(fēng)G1’的第一部分(例如40-85vol％，優(yōu)選50-75vol％，如60vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由第二管道(L2)和熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)(4)被輸送到加熱爐(6)的上述溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室中排出的上述高溫?zé)犸L(fēng)(G0)混合而再次變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)；

3)在解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中活性炭與作為加熱氣體的熱風(fēng)(G1)進(jìn)行間接熱交換而被加熱或升溫至活性炭解析溫度(或活性炭再生溫度)Td(例如Td＝390-450℃)，導(dǎo)致活性炭在該Td溫度下進(jìn)行解析、再生；和

4)在上部的加熱區(qū)(2)中已進(jìn)行解析、再生的活性炭經(jīng)由一個(gè)中間的緩沖區(qū)即中間區(qū)段進(jìn)入到下部的冷卻區(qū)(3)中，同時(shí)由冷卻風(fēng)機(jī)(8)將常溫空氣G2(作為冷卻風(fēng)或冷卻空氣)從解析塔冷卻區(qū)(3)的冷風(fēng)入口通入到解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)中，與在冷卻區(qū)(3)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換來冷卻活性炭，從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)(它具有例如130±25℃，如約120℃的溫度)(排出的冷風(fēng)被稱作外排的冷卻風(fēng))；(其中被冷卻的活性炭從冷卻區(qū)向下移動(dòng)到解析塔的底倉(cāng))；

其特征在于：

在解析過程中將氮?dú)饨?jīng)由氮?dú)鈸Q熱器(100)和第一氮?dú)夤艿?L11a)和第二氮?dú)夤艿?L11b)通入到解析塔(1)的上部，并且任選地同時(shí)將氮?dú)饨?jīng)由第三氮?dú)夤艿?L11c)和第四氮?dú)夤艿? (L11d)通入解析塔(1)的下部；通入解析塔(1)內(nèi)的氮?dú)鈱幕钚蕴可蠠峤馕臍怏w(包括SO2和其它有害氣體(如氮氧化物)，簡(jiǎn)稱解析氣體)從解吸塔(1)的加熱區(qū)(2)和冷卻區(qū)(3)之間的中間區(qū)段中帶出并經(jīng)由解析氣體輸出管道(A01)送至制酸系統(tǒng)去制酸；

以及

(I)將從解析塔(1)的加熱區(qū)(2)排出的外排熱風(fēng)G1’的第二部分(例如5-30vol％，優(yōu)選8-25vol％，如15vol％或20vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由從第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路(L7a)被輸送到解析氣體管道(A01)的套管(A02)內(nèi)或?qū)募訜釥t(6)輸出的熱風(fēng)G1的一部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，基于G1的流量或體積)經(jīng)由從第一管道(L1)上分出的一個(gè)支路(L1a)被輸送到解析氣體管道(A01)的套管(A02)內(nèi)，使得該熱風(fēng)G1’或G1在解析氣體管道(A01)與其套管(A02)之間的環(huán)形空間(或空夾層)流過以便加熱解析氣體輸出管道(A01)或?yàn)樵摴艿?A01)保溫,以防止該管道內(nèi)堵塞；

和，

優(yōu)選的是，(II)從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分(例如8-35vol％，優(yōu)選10-30vol％、更優(yōu)選12-25vol％，如20vol％)(例如經(jīng)由G2’的外排管路(L4)或經(jīng)由該外排管路(L4)的第一支路(L4a))被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(或稱作氮?dú)饧訜崞?(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，或上述外排熱風(fēng)(G1’)的一部分或第三部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％)(例如經(jīng)由從G1’的外排管道(L2)上分出的第七管路(L7)或該第七管路(L7)的一個(gè)支路)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，例如將氮?dú)饧訜嶂?05-155℃(優(yōu)選110-150℃、更優(yōu)選115-140℃，如130℃)，然后經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)(G2’)或熱風(fēng)G1’被排放。其中G2’的外排管路的后端連接到氮?dú)鈸Q熱器(100)的加熱介質(zhì)(它用于間接加熱氮?dú)?通道的入口。

本發(fā)明中的解析氣體管道為套管形式。所述的保溫套管(或稱作保護(hù)套管)可以將解析氣體管道的總長(zhǎng)度全部保護(hù)，也可以只保護(hù)解析氣體管道中的一段或多段。例如，在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的1/3處開始設(shè)置保護(hù)套管，保溫套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/3左右。又比如：在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的1/4處開始設(shè)置保溫套管，保溫套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/6左右，同時(shí)在離解析塔解析氣體管口解析氣體總管長(zhǎng)的2/3處開始設(shè)置保溫套管，保溫套管總長(zhǎng)為解析氣體總管長(zhǎng)的1/6左右。優(yōu)先選擇將解析氣體管道全部用套管保護(hù)。

根據(jù)本發(fā)明的第二個(gè)實(shí)施方案，還提供采用上述裝置的燒結(jié)煙氣的脫硫、脫硝方法，該方法包括：

1)燒結(jié)煙氣被輸送到包括活性炭吸附塔和解析塔(1)的一種脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中，與從吸附塔的頂部輸入的活性炭進(jìn)行接觸，使得包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物被活性炭吸附；

2)將在脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了污染物的活性炭從吸附塔的底部轉(zhuǎn)移到具有上部的加熱區(qū)(2)和下部的冷卻區(qū)(3)的一種活性炭解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中；

3)在利用助燃風(fēng)機(jī)(5)將空氣輸送到加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣(任選地在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后)被輸送到加熱爐(6)的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(例如具有1100-1900℃、優(yōu)選1300-1600℃)流過加熱爐(6)尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度而變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)，熱風(fēng)(G1)經(jīng)由第一管道(L1)被輸送到解析塔(1)的加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)(2)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)(2)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，然后將已降溫的熱風(fēng)(G1’)(通常具有300-380℃、優(yōu)選320-75℃的溫度，例如約360℃)從加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)出口排出(排出的熱風(fēng)G1’被稱作“外排的熱風(fēng)”，它一般具有300-380℃、優(yōu)選320-75℃的溫度，例如約360℃)，其中外排的熱風(fēng)G1’的第一部分(例如40-85vol％，優(yōu)選50-75vol％，如 60vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由第二管道(L2)和熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)(4)被輸送到加熱爐(6)的上述溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室中排出的上述高溫?zé)犸L(fēng)(G0)混合而再次變成具有例如400-500℃(優(yōu)選410-480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃，如430-440℃)的熱風(fēng)(G1)；

4)在解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中活性炭與作為加熱氣體的熱風(fēng)(G1)進(jìn)行間接熱交換而被加熱或升溫至活性炭解析溫度Td(例如Td＝390-450℃)，導(dǎo)致活性炭在該Td溫度下進(jìn)行解析、再生；和

5)在上部的加熱區(qū)(2)中已進(jìn)行解析、再生的活性炭經(jīng)由一個(gè)中間的緩沖區(qū)即中間區(qū)段進(jìn)入到下部的冷卻區(qū)(3)中，同時(shí)由冷卻風(fēng)機(jī)(8)將常溫空氣G2(作為冷卻風(fēng)或冷卻空氣)從解析塔冷卻區(qū)(3)的冷風(fēng)入口通入到解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)中，與在冷卻區(qū)(3)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換來冷卻活性炭，從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)(它具有例如120±20℃，如約120℃的溫度)(排出的冷風(fēng)被稱作外排的冷卻風(fēng))；(其中被冷卻的活性炭從冷卻區(qū)向下移動(dòng)到解析塔的底倉(cāng))；和

6)將冷卻的活性炭(例如經(jīng)過篩分除去灰分之后)轉(zhuǎn)移到以上步驟(1)的活性炭吸附塔的頂部中；

其特征在于：

在解析過程中將氮?dú)饨?jīng)由氮?dú)鈸Q熱器(100)和第一氮?dú)夤艿?L11a)和第二氮?dú)夤艿?L11b)通入到解析塔(1)的上部，并且任選地同時(shí)將氮?dú)饨?jīng)由第三氮?dú)夤艿?L11c)和第四氮?dú)夤艿?L11d)通入解析塔(1)的下部；通入解析塔(1)內(nèi)的氮?dú)鈱幕钚蕴可蠠峤馕臍怏w(包括SO2和其它有害氣體(如氮氧化物)，簡(jiǎn)稱解析氣體)從解吸塔(1)的加熱區(qū)(2)和冷卻區(qū)(3)之間的中間區(qū)段中帶出并經(jīng)由解析氣體輸出管道(A01)送至制酸系統(tǒng)去制酸；

以及

(I)將從解析塔(1)的加熱區(qū)(2)排出的外排熱風(fēng)G1’的第二部分(例如5-30vol％，優(yōu)選8-25vol％，如15vol％或20vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由從第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路(L7a)被輸送到解析氣體管道(A01)的套管(A02)內(nèi)或?qū)募訜釥t(6)輸出的熱風(fēng)G1的一部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，基于G1的流量或體積)經(jīng)由從第一管道(L1)上分出的一個(gè)支路(L1a)被輸送到解析氣體管道A01的套管A02內(nèi)，使得該熱風(fēng)G1’或G1在解析氣體管道(A01)與其套管(A02)之間的環(huán)形空間(或空夾層)流過以便加熱解析氣體輸出管道(A01)或?yàn)樵摴艿?A01)保溫,以防止該管道堵塞；

和，

優(yōu)選的是，(II)從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分(例如8-35vol％，優(yōu)選10-30vol％、更優(yōu)選12-25vol％，如20vol％)(例如經(jīng)由G2’的外排管路(L4)或經(jīng)由該外排管路(L4)的第一支路(L4a))被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)猓蛏鲜鐾馀艧犸L(fēng)(G1’)的一部分或第三部分(例如4-25vol％，優(yōu)選6-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％)(例如經(jīng)由從G1’的外排管道(L2)上分出的第七管路(L7)或該第七管路(L7)的一個(gè)支路)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，例如將氮?dú)饧訜嶂?05-155℃(優(yōu)選110-150℃、更優(yōu)選115-140℃，如130℃)，然后經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)(G2’)或熱風(fēng)G1’被排放。其中G2’的外排管路的后端連接到氮?dú)鈸Q熱器(100)的加熱介質(zhì)(它用于間接加熱氮?dú)?通道的入口。

優(yōu)選的是，在以上第一個(gè)實(shí)施方案和第二個(gè)實(shí)施方案中所述的方法，在步驟2)中在利用助燃風(fēng)機(jī)(5)將空氣輸送到加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣在流過一個(gè)煤氣換熱器(11)(或稱作煤氣加熱器)被預(yù)熱之后被輸送到加熱爐(6)的燃燒室中燃燒。

更優(yōu)選的是，從解析塔(1)的加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第四部分(例如3-25vol％，優(yōu)選6-20vol％，更優(yōu)選8-15vol％，基于G1’的流量或體積)(例如經(jīng)由在第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路(L7b))被輸送到處于加熱爐(6)上游的煤氣換熱器(11)中用于預(yù)熱高爐煤氣或焦?fàn)t煤氣。

優(yōu)選的是，從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出的冷風(fēng)G2’即“外排的冷卻風(fēng)”的第二部分或另一部分(例如5-30vol％，優(yōu)選7-20vol％、更優(yōu)選8-15vol％，基于G2’的流量或體積)(例如經(jīng)由從管路(L4)所分出的第二支路即第五管路(L5))被引導(dǎo)至助燃風(fēng)機(jī)(5)的進(jìn)風(fēng)口，由助燃風(fēng)機(jī)(5)送入加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口。

一般，活性炭再生溫度Td是在390-500℃，優(yōu)選400-470℃，更優(yōu)選405-450℃，更優(yōu)選在410-440℃，更優(yōu)選410-430℃的范圍。一般來說，高溫?zé)犸L(fēng)(G0)具有1100-1900℃。

通常，輸入加熱區(qū)(2)內(nèi)的熱風(fēng)G1具有400～500℃，優(yōu)選410～480℃，更優(yōu)選415-470℃,更優(yōu)選420-460℃,進(jìn)一步優(yōu)選420-450℃的溫度。

一般來說，外排的熱風(fēng)(G1’)具有300-380℃，優(yōu)選320-375℃，更優(yōu)選約340-370℃的溫度。

實(shí)施例1

如圖8中所示，脫硫、脫硝裝置包括活性炭吸附塔(20)(塔高30米，橫截面積120m²)和解析塔(如圖4中所示，塔高20米，橫截面積15m²)?；钚蕴课剿乃w(參見圖11)具有在垂直方向上相互平行的多層式腔室結(jié)構(gòu)，即，左側(cè)出氣室B←脫硝室c←脫硫、脫硝室b←脫硫室a←進(jìn)氣室A→脫硫室a→脫硫、脫硝室b→脫硝室c→右側(cè)出氣室B，其中煙氣從里面的進(jìn)氣室A沿著左、右方向基本上水平地往外流動(dòng)(至B出氣室)。為了繪圖方便，圖8中的反應(yīng)塔(或吸附塔)描繪成單塔型反應(yīng)塔，但在本實(shí)施例1中實(shí)際上由圖11的反應(yīng)塔(或吸附塔)替換圖8中的吸附塔。

解析塔(1)具有上部的加熱區(qū)(2)和下部的冷卻區(qū)(3)。

1)燒結(jié)煙氣被輸送到包括活性炭吸附塔和解析塔(1)的一種脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中，與從吸附塔的頂部輸入的活性炭進(jìn)行接觸，使得包括硫氧化物、氮氧化物和二惡英在內(nèi)的污染物被活性炭吸附；

2)將在脫硫、脫硝裝置的活性炭吸附塔中從燒結(jié)煙氣中吸附了污染物的活性炭從吸附塔的底部轉(zhuǎn)移到具有上部的加熱區(qū)(2)和下部的冷卻區(qū)(3)的一種活性炭解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中；

3)在利用助燃風(fēng)機(jī)(5)將空氣輸送到加熱爐(6)的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口的情況下，高爐煤氣(7)在流過一個(gè)煤氣換熱器被預(yù)熱之后被輸送到加熱爐(6)的燃燒室中燃燒，從燃燒室中排出的高溫廢氣或高溫?zé)犸L(fēng)(G0)(約1900℃)流過加熱爐(6)尾部的一個(gè)溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))被調(diào)節(jié)溫度而變成具有420-440℃的熱風(fēng)(G1)，熱風(fēng)(G1)經(jīng)由第一管道(L1)被輸送到解析塔(1)的加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)入口，輸入加熱區(qū)(2)內(nèi)的熱風(fēng)G1與在該加熱區(qū)(2)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換而降溫，例如降溫至約380℃。然后將已降溫的熱風(fēng)(G1’)(約380℃)從加熱區(qū)(2)的熱風(fēng)出口排出。其中外排的熱風(fēng)G1’的第一部分(例如60vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由第二管道(L2)和熱風(fēng)循環(huán)風(fēng)機(jī)(4)被輸送到加熱爐(6)的上述溫度調(diào)節(jié)區(qū)(或稱作混合、緩沖區(qū))中與從燃燒室中排出的上述高溫?zé)犸L(fēng)(G0)混合而再次變成具有420-440℃的熱風(fēng)(G1)；

4)在解析塔(1)的加熱區(qū)(2)中活性炭與作為加熱氣體的熱風(fēng)(G1)進(jìn)行間接熱交換而被加熱或升溫至400℃的活性炭解析溫度Td，導(dǎo)致活性炭在該Td溫度下進(jìn)行解析、再生；和

5)在上部的加熱區(qū)(2)中已進(jìn)行解析、再生的活性炭經(jīng)由一個(gè)中間的緩沖區(qū)即中間區(qū)段進(jìn)入到下部的冷卻區(qū)(3)中，同時(shí)由冷卻風(fēng)機(jī)(8)將常溫空氣G2從解析塔冷卻區(qū)(3)的冷風(fēng)入口通入到解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)中，與在冷卻區(qū)(3)中向下移動(dòng)的活性炭進(jìn)行間接熱交換來冷卻活性炭，從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)(它具有120±20℃的溫度)(“外排的冷卻風(fēng)”)；其中被冷卻的活性炭(約120-140℃)從冷卻區(qū)向下移動(dòng)到解析塔的底倉(cāng)；和

6)將冷卻的活性炭(例如經(jīng)過篩分除去灰分之后)轉(zhuǎn)移到以上步驟(1)的活性炭吸附塔的頂部中；

在解析過程中：將氮?dú)饨?jīng)由氮?dú)鈸Q熱器(100)和第一氮?dú)夤艿?L11a)和第二氮?dú)夤艿?L11b)通入到解析塔(1)的上部，并且任選地同時(shí)將氮?dú)饨?jīng)由第三氮?dú)夤艿?L11c)和第四氮?dú)夤艿? (L11d)通入解析塔(1)的下部；通入解析塔(1)內(nèi)的氮?dú)鈱幕钚蕴可蠠峤馕臍怏w(包括SO2和其它有害氣體(如氮氧化物)，簡(jiǎn)稱解析氣體)從解吸塔(1)的加熱區(qū)(2)和冷卻區(qū)(3)之間的中間區(qū)段中帶出并經(jīng)由解析氣體輸出管道(A01)送至制酸系統(tǒng)去制酸；

另外，(I)將從解析塔(1)的加熱區(qū)(2)排出的外排熱風(fēng)G1’的第二部分(即18vol％，基于G1’的流量或體積)經(jīng)由從第二管道(L2)上分出的一個(gè)支路(L7a)被輸送到解析氣體管道(A01)的套管(A02)內(nèi)，用于加熱解析氣體輸出管道(A01)或?yàn)樵摴艿?A01)保溫(保持管道內(nèi)部的溫度高于350℃，例如在350℃-375℃范圍),以防止該管道堵塞；和，

(II)從解析塔(1)的冷卻區(qū)(3)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分(25vol％)經(jīng)由G2’的外排管路(L4)的第一支路(L4a)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，或上述外排熱風(fēng)(G1’)的一部分或第三部分(約10vol％)經(jīng)由從G1’的外排管道(L2)上分出的第七管路(L7)被輸送到氮?dú)鈸Q熱器(100)中與氮?dú)膺M(jìn)行間接熱交換來加熱氮?dú)?，將氮?dú)饧訜嶂?20℃，然后經(jīng)歷熱交換后的冷風(fēng)(G2’)或熱風(fēng)G1’被排放。其中G2’的外排管路的后端連接到氮?dú)鈸Q熱器(100)的加熱介質(zhì)(它用于間接加熱氮?dú)?通道的入口。

如圖3中所示，保護(hù)套管選用DN450管道，保護(hù)套管A02與解析氣體管道A01間空夾層間距約50mm，保護(hù)套管兩端用盲板A03密封好，使夾層與外界隔絕。在保護(hù)套管外面做好保溫材料層A04。

保溫套管(或保護(hù)套管)可根據(jù)載熱介質(zhì)(或加熱介質(zhì))類型及溫度來選用。在本實(shí)施例中，載熱介質(zhì)為外排的熱風(fēng)G1’(約350-380℃)，且對(duì)解析氣體管道全程(全長(zhǎng)度)保護(hù)。保護(hù)套管A01選用DN500管道，保溫套管兩端用盲板A03密封好，在套管兩端設(shè)置熱風(fēng)進(jìn)出口A05、A06。往夾層中通入熱風(fēng)量為6000-7000m³/h。讓溫度370℃的熱風(fēng)G1’在解析氣體管道與套管之間的空間(即空夾層)流過。

實(shí)施例2

重復(fù)實(shí)施例1，另外，從解析塔1的加熱區(qū)2的熱風(fēng)出口所外排的熱風(fēng)G1’的第四部分(約380℃)(占全部的外排熱風(fēng)G1’的體積或流量的15vol％)被輸送到處于加熱爐6上游的煤氣換熱器11中用于預(yù)熱焦?fàn)t煤氣。

實(shí)施例3

重復(fù)實(shí)施例2，只是，另外還將從解析塔1的冷卻區(qū)3的冷卻風(fēng)出口排出的冷風(fēng)G2’(約120℃)(“外排的冷卻風(fēng)”)的一部分(約8vol％，基于流量或體積)引導(dǎo)至助燃風(fēng)機(jī)5的進(jìn)氣口，由助燃風(fēng)機(jī)5送入加熱爐6的燃燒室的進(jìn)風(fēng)口。

對(duì)比例1

重復(fù)實(shí)施例1，但對(duì)于解析氣體管道A01沒有采用保溫套管A02來保溫并且沒有煤氣預(yù)熱器11，即在步驟2)中焦?fàn)t煤氣不經(jīng)過煤氣換熱器11預(yù)熱，而是直接被輸送到加熱爐6的燃燒室中燃燒，因此，也沒有將外排熱風(fēng)的一部分輸送到煤氣換熱器11中。外排熱風(fēng)的一部分被排放，另一部分被輸送到加熱爐6尾部的溫度調(diào)節(jié)區(qū)中與從燃燒室排出并進(jìn)入該溫度調(diào)節(jié)區(qū)的高溫?zé)犸L(fēng)(約1900℃)進(jìn)行混合。此外，從解析塔1的冷卻區(qū)3的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)沒有用于加熱氮?dú)狻?/p>

表1－結(jié)果對(duì)比

注：對(duì)比例1的工藝在運(yùn)行1個(gè)月之后解析氣體管道A01中發(fā)生嚴(yán)重的堵塞而不得不停工檢修。

從表1可以看出，在實(shí)施例1中，從解析塔的冷卻區(qū)的冷卻風(fēng)出口排出的冷卻風(fēng)或冷卻空氣(G2’)的一部分用于加熱氮?dú)?，保持解析塔的加熱區(qū)內(nèi)的溫度在420℃所需焦?fàn)t煤氣約為357-370Nm³/h，與對(duì)比例1相比節(jié)省了煤氣用量。實(shí)施例2則在實(shí)施例1的基礎(chǔ)上進(jìn)一步利用間接式煤氣換熱器將外排熱風(fēng)(溫度約為380℃)的一部分用于預(yù)熱高爐煤氣(如圖3所示)，此時(shí)保持解析塔的加熱區(qū)內(nèi)的溫度在420℃所需焦?fàn)t煤氣約為330-348Nm³/h，進(jìn)一步節(jié)約焦?fàn)t煤氣。在更優(yōu)選的實(shí)施例3中，進(jìn)一步利用助燃風(fēng)機(jī)抽取外排的冷卻空氣2200Nm³/h(溫度約為120℃)作為助燃空氣(如圖4和5所示)，此時(shí)保持解析塔內(nèi)的溫度在420℃所需焦?fàn)t煤氣約為286-305Nm³/h，總共節(jié)約焦?fàn)t煤氣26-28％。

從全年來看，節(jié)省煤氣的效果是非常顯著的。

實(shí)施例4

重復(fù)實(shí)施例1，只是采用圖9中所示的吸附塔替代圖8中所示的吸附塔。

實(shí)施例5

重復(fù)實(shí)施例1，只是采用圖10中所示的吸附塔替代圖8中所示的吸附塔。