專利名稱：用于制備高純度正丁醇的分隔壁蒸餾塔和正丁醇的蒸餾方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種用于制備高純度正丁醇的分隔壁蒸餾塔(dividing wall distillation column)和利用分餾制備高純度正丁醇的方法。本申請要求于2009年1月20日提交的第10-2009-0004605號韓國專利申請和于 2010年1月14日提交的第10-2010-0003392號韓國專利申請的優(yōu)先權，這兩件韓國專利申請的全部公開內容以引用的方式納入本說明書。
背景技術：
大多數(shù)原料(例如原油)通常是由許多化合物組成的混合物。這樣的原料在不純化的情況下很少用于工業(yè)領域中，且在大多數(shù)的情況下，它們在使用前被分離成各個化合物。蒸餾是一種將混合物分離成其相應組分的代表性化學方法。一般而言，蒸餾用于從彼此中分離出高沸點組分和低沸點組分。對于由η組分組成的進料混合物的分離，需要(η-1)級蒸餾塔，其中塔的數(shù)量比混合物組分的數(shù)量大1。 也就是說，在很多情況下，用于將三組分混合物分離成其各個組分的常規(guī)蒸餾法采用連續(xù)兩-塔蒸餾系統(tǒng)。圖1舉例說明了一種用于將三組分混合物分離成各個組分的常規(guī)兩-塔蒸餾系統(tǒng)。參考圖1，所述蒸餾系統(tǒng)包括第一塔11，其中最低沸點組分D與中間沸點組分S 和最高沸點組分B分離；和第二塔21，其中組分S和組分B彼此被分離。第一塔中的組成分布示于圖2中。如圖2所示，中間沸點組分⑶的再混合通常在第一塔的低部位發(fā)生。常規(guī)蒸餾法在控制產(chǎn)物的組成方面是有利的，但是發(fā)生第一塔中的中間沸點組分的再混合。這種再混合導致低的蒸餾塔系統(tǒng)的熱力學效率，帶來不必要的額外的能量消耗。為了解決上述問題，關于新型蒸餾系統(tǒng)已進行大量的研究。作為有代表性的例子， Petlyuk蒸餾塔示于圖4中，該Petlyuk蒸餾塔通過熱耦結構提高進料混合物(其由低沸點組分、中間沸點組分和高沸點組分組成)的分離效率。所述Petlyuk蒸餾塔包括初分離器12 和主分離器22，該初分離器12和主分離器22以熱耦結構排列。低沸點組分和高沸點組分首先在初分離器中彼此分離，然后頂部產(chǎn)物和底部產(chǎn)物被引入主分離器的相應進料板，在主分離器中低沸點組分、中間沸點組分和高沸點組分彼此分離。這種結構因為Petlyuk蒸餾塔中的蒸餾曲線變得類似于平衡蒸餾曲線，所以提高了 Petlyuk蒸餾塔的能量效率。然而，這種塔不易于設計和運行。特別是，難于使塔的內部壓力平衡。為了克服Petlyuk蒸餾塔的上述局限性，已經(jīng)提出分隔壁蒸餾塔(DWC)。分隔壁蒸餾塔從熱力學的觀點看類似于Petlyuk蒸餾塔，但是它們在結構上彼此不同。典型的分隔壁蒸餾塔具有安裝分隔壁用于使Petlyuk蒸餾塔的初分離器和主分離器彼此成一體的結構。這種結構解決了 Petlyuk蒸餾塔的上述困難，即在使Petlyuk蒸餾塔的初分離器和主分離器的壓力平衡方面的困難和在運行Petlyuk蒸餾塔方面的困難。另外，兩個分離器成為一體大大地降低了 Petlyuk蒸餾塔的投資費用。一些用于制備正丁醇的蒸餾技術可以在2003年11月19日出版的第 10-2003-0088211A2號的韓國專利公布(‘專利公布1，)和在2008年11月12日出版的第 10-2008-0099034A1號的韓國專利公布(‘專利公布2，)中找到。專利公布1提出了一種僅采用兩個蒸餾塔提純正丁醇的方法。具體而言，該方法包括將堿性添加劑加入到作為原料的粗丁醇(slop butanol)中，該粗丁醇是在羰基合成醇生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的副產(chǎn)物；在第一蒸餾塔1中從混合物中去除水和低沸點物質；和在第二蒸餾塔2中從余留的混合物中去除高沸點物質。根據(jù)上述方法，與通過運行常規(guī)三-塔蒸餾系統(tǒng)制得的正丁醇的量相比，由于上述兩-塔蒸餾系統(tǒng)以相當?shù)牧恐苽湔〈?，所以與常規(guī)三-塔蒸餾系統(tǒng)相比較，工藝步驟數(shù)減少，以及運行兩-塔蒸餾系統(tǒng)所需要的能量和成本大大降低。專利公布2提出了一種方法，該方法包括將由低沸點物質A、中間沸點物質B和高沸點物質C組成的混合物引入第一蒸餾塔中；在第一蒸餾塔中分離上述混合物，而提供第一蒸餾塔的頂部產(chǎn)物和底部產(chǎn)物，來防止在第一蒸餾塔低部位中間沸點物質的再混合； 和在第二蒸餾塔中分離上述底部產(chǎn)物，而提供第二蒸餾塔的頂部產(chǎn)物和底部產(chǎn)物，由此控制第二蒸餾塔的頂部產(chǎn)物中中間沸點物質B和低沸點物質A之間的濃度比。

發(fā)明內容
技術問題現(xiàn)有技術的分隔壁蒸餾塔盡管其優(yōu)點，仍不能實際應用于工業(yè)領域中。其主要原因在于，分隔壁蒸餾塔一旦設計好，該分隔壁蒸餾塔的結構不能適用來控制內部循環(huán)速率， 導致根據(jù)操作條件的變化缺乏適應性，這不同于Petlyuk蒸餾塔。即，在設計的最初階段， 要求分隔壁蒸餾塔的精確模擬和結構確定。目前關于分隔壁蒸餾塔的結構和控制正進行大量的研究。然而，分隔壁蒸餾塔的設計結構和操作條件非常受限制。分隔壁蒸餾塔的設計結構的實例包括進料板的位置、分隔壁的安裝區(qū)域、制備中間沸點物質的塔板的位置和塔板的總數(shù)目。分隔壁蒸餾塔的操作條件的實例包括蒸餾溫度和壓力條件。特別是，分隔壁蒸餾塔的設計結構(例如，塔板的數(shù)目和進料板的位置)和操作條件(例如，蒸餾溫度和壓力條件)應該取決于在分隔壁蒸餾塔中利用分餾要被分離的化合物的特性而具體改變。這種限制使得難于使用分隔壁蒸餾塔。鑒于現(xiàn)有技術的上述問題，已經(jīng)進行了本發(fā)明。本發(fā)明的目的在于提供一種分隔壁蒸餾塔，該分隔壁蒸餾塔適宜地設計成以低安裝成本在降低能量的情況提純正丁醇。本發(fā)明的另一目的在于提供一種運行上述分隔壁蒸餾塔的方法。技術方案根據(jù)本發(fā)明的一方面，提供一種分隔壁蒸餾塔，包括冷凝器、再沸器和主塔，該主塔包括在主塔中安裝的分隔壁，其中所述主塔分成頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域，且其中所述主塔具有至少一個流入物和至少三個流出物，該流入物是作為進料F流入中間進料板NRl的粗正丁醇流，在中間進料板NRl處主塔的上進料區(qū)域和下進料區(qū)域彼此接觸，且至少一個流出物基本上是正丁醇流。根據(jù)本發(fā)明的另一方面，提供一種分隔壁蒸餾塔，包括冷凝器、再沸器和主塔，該主塔包括在主塔中安裝的分隔壁，其中所述主塔分成頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、 下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域，且其中粗正丁醇作為進料F流入中間進料板NR1，在中間進料板NRl處主塔的上進料區(qū)域和下進料區(qū)域彼此接觸，低沸點組分D從頂部區(qū)域流出，高沸點組分B從底部區(qū)域流出，以及中間沸點組分S從中間流出板NR2流出，在中間流出板NR2處上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸，且上述中間沸點組分S基本上是正丁醇。在一個實施方案中，上述進料F包含至少90重量％的正丁醇。在一個實施方案中，在主塔的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的每個區(qū)域中塔板數(shù)為根據(jù)蒸餾曲線計算的對應區(qū)域中的理論塔板數(shù)的80% 145%。在一個實施方案中，所述分隔壁的長度取決于上進料區(qū)域和下進料區(qū)域中的塔板數(shù)或者上流出區(qū)域和下流出區(qū)域中的塔板數(shù)而確定。在一個實施方案中，所述分隔壁的長度在根據(jù)蒸餾曲線計算的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的理論塔板總數(shù)的30% 85%的范圍內。在一個實施方案中，頂部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為90 100°C。在一個實施方案中，底部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為140 160°C。在一個實施方案中，中間流出板NR2的溫度在環(huán)境壓力下為118 127°C，所述中間流出板NR2設置在上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該位置處流出。在一個實施方案中，頂部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式1計算在下限溫度Tla 上限溫度Ia的范圍內Tla = 86. 8036 X P0.3570
T2a = 96. 8276 X P0.3201 (1)其中，1^和L是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。在一個實施方案中，底部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式2計算在下限溫度Tlb 上限溫度Ta的范圍內Tlb = 139. IOOXP01438T2b = 156. 907IX P0'1977 (2)其中，T11^PTa是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。在一個實施方案中，中間流出板NR2的溫度根據(jù)下面公式3計算，在下限溫度 Tlc 上限溫度I。的范圍內，該中間流出板NR2設置在上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出Tlc = 115. 7594 X Pa 2297T2c = 125. 0420 X P0.2727 ( 3)其中，T1。和L。是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
根據(jù)本發(fā)明的又一方面，提供一種在分隔壁蒸餾塔中利用分餾由作為進料F的粗正丁醇制備正丁醇的方法，其中所述分隔壁蒸餾塔包括冷凝器、再沸器和主塔，該主塔包括在主塔中安裝的分隔壁，該主塔分成頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域，且其中低沸點組分D從頂部區(qū)域流出，高沸點組分B從底部區(qū)域流出， 以及中間沸點組分S從中間流出板NR2流出，在中間流出板NR2處上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸，且上述中間沸點組分S基本上是正丁醇。在一個實施方案中，上述進料F包含至少90重量％的正丁醇。在一個實施方案中，在主塔的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的每個區(qū)域中塔板數(shù)為根據(jù)蒸餾曲線計算的對應區(qū)域中的理論塔板數(shù)的80% 145%。在一個實施方案中，所述分隔壁的長度取決于上進料區(qū)域和下進料區(qū)域中的塔板數(shù)或者上流出區(qū)域和下流出區(qū)域中的塔板數(shù)而確定。在一個實施方案中，所述分隔壁的長度在根據(jù)蒸餾曲線計算的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的理論塔板總數(shù)的30% 85%的范圍內。在一個實施方案中，頂部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為90 100°C。在一個實施方案中，底部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為140 160°C。在一個實施方案中，中間流出板NR2的溫度在環(huán)境壓力下為118 127°C，所述中間流出板NR2設置在上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出。在一個實施方案中，頂部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式1計算在下限溫度Tla 上限溫度Ia的范圍內Tla = 86. 8036 X Pa 3570
T2a = 96. 8276 X P0.3201 (1)其中，1^和L是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。在一個實施方案中，底部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式2計算在下限溫度Tlb 上限溫度Ta的范圍內Tlb = 139. IOOXP01438T2b = 156. 907IX P0'1977 (2)其中，T11^PTa是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。在一個實施方案中，中間流出板NR2的溫度根據(jù)下面公式3計算，在下限溫度 Tlc 上限溫度I。的范圍內，所述中間流出板NR2設置在上流出區(qū)域和下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出Tlc = 115. 7594 X Pa 2297T2c = 125. 0420 X P0.2727 ( 3)其中，T1。和L。是指以攝氏度(°C)表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力， 在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。有益效果
本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔由僅ー個蒸餾塔具有與兩塔蒸餾系統(tǒng)相同的效果。因此， 與常規(guī)蒸餾系統(tǒng)相比，本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔具有減少能量消耗和低安裝費用的優(yōu)點。


圖1是圖解說明用于分離三組分混合物的常規(guī)蒸餾系統(tǒng)的示意圖；圖2示出圖1的蒸餾系統(tǒng)的第一塔中的組成分布；圖3示出在以側向流出運行的常規(guī)ー塔蒸餾系統(tǒng)中的組成分布；圖4是圖解說明Petlyuk蒸餾塔的結構的示意圖；圖5是圖解說明根據(jù)本發(fā)明一個實施方案的分隔壁蒸餾塔的結構的示意圖；圖6是圖解說明對比的蒸餾塔系統(tǒng)的示意圖；圖7是圖解說明ー個本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔的示意圖。*附圖的基本部件說明1 主塔11 第一塔21 第二塔12 初分離器22 主分離器31 冷凝器41 再沸器51 分隔壁100 頂部區(qū)域200 上進料區(qū)域300:上流出區(qū)域400 下進料區(qū)域500:下流出區(qū)域600:底部區(qū)域NRl 中間進料板NR2 中間流出板F 進料B 高沸點物質D 低沸點物質S:中間沸點物質
具體實施例方式下文，將參考下面的實施例更詳細地說明本發(fā)明。但是，僅僅為了舉例說明的目的 提供這些實施例，且這些實施例不旨在限制本發(fā)明的范圍。實施例如本發(fā)明所提出的，設計、建造和運行了一種采用單個塔的本發(fā)明的分隔壁蒸餾 塔(DWC)，以證實其性能。結果，證明得到了所需要的最終產(chǎn)物的組成。建造了不具有分隔 壁的對比的兩塔蒸餾系統(tǒng)。圖6和圖7分別圖解說明了對比的蒸餾系統(tǒng)和本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔。圖6中的 附圖標記1 8表示對比的蒸餾系統(tǒng)中的各個物流，圖7中的附圖標記1 6表示本發(fā)明 的分隔壁蒸餾塔中的各個物流。本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔的各區(qū)域和對比蒸餾系統(tǒng)的各區(qū)域中的理論塔板數(shù)示于 表2中。實驗結果示于表3和表4中。本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔的頂部區(qū)域的溫度為約95°C。 已流過本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔中的冷凝器的物流2、3和4被冷卻到約50°C。表 權利要求
1.一種分隔壁蒸餾塔，包括冷凝器、再沸器和主塔，該主塔包括在主塔中安裝的分隔壁，其中所述主塔分成頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域，且其中所述主塔具有至少一個流入物和至少三個流出物，該流入物是作為進料F 流入中間進料板NRl的粗正丁醇流，在中間進料板NRl處主塔的上進料區(qū)域和下進料區(qū)域彼此接觸，且至少一個流出物基本上是正丁醇流。
2.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，低沸點組分D從所述頂部區(qū)域流出，高沸點組分B從所述底部區(qū)域流出，中間沸點組分S從中間流出板NR2流出，在中間流出板 NR2處所述上流出區(qū)域和所述下流出區(qū)域彼此接觸，且在中間流出板NR2中的物流基本上是正丁醇。
3.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述進料F包含至少90重量％的正丁
4.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，在所述主塔的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、 上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的每個區(qū)域中的塔板數(shù)為根據(jù)蒸餾曲線計算的對應區(qū)域中的理論塔板數(shù)的80% 145%。
5.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述分隔壁的長度取決于上進料區(qū)域和下進料區(qū)域中的塔板數(shù)或者上流出區(qū)域和下流出區(qū)域中的塔板數(shù)而確定。
6.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述分隔壁的長度在根據(jù)蒸餾曲線計算的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的理論塔板總數(shù)的30% 85%的范圍內。
7.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述頂部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為 90 100°C。
8.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述底部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為 140 160°C。
9.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，中間流出板NR2設置在所述上流出區(qū)域和所述下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出，上述中間流出板NR2的溫度在環(huán)境壓力下為118 127°C。
10.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述頂部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式1 計算在下限溫度Tla 上限溫度T2a的范圍內Tla = 86. 8036 X P0·3570T2a = 96. 8276 X P0'3201 (1)其中，Tla和T2a是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
11.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，所述底部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式2 計算在下限溫度Tlb 上限溫度T2b的范圍內Tlb = 139. IOOXP0-1438T2b = 156. 9071 X P0'1977 (2)其中，Tlb和T2b是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
12.根據(jù)權利要求1所述的分隔壁蒸餾塔，其中，中間流出板NR2設置在所述上流出區(qū)域和所述下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出，該中間流出板NR2的溫度根據(jù)下面公式3計算，在下限溫度1\。 上限溫度T2。的范圍內Tlc = 115. 7594 X P0.2297T2c = 125. 0420 X P0'2727 (3)其中，1\。和Τ2。是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
13.—種在分隔壁蒸餾塔中利用分餾由粗正丁醇作為進料F制備正丁醇的方法，其中所述分隔壁蒸餾塔包括冷凝器、再沸器和主塔，該主塔包括在主塔中安裝的分隔壁，所述主塔分成頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域，且其中低沸點組分D從頂部區(qū)域流出，高沸點組分B從底部區(qū)域流出，以及中間沸點組分S從中間流出板NR2流出，在中間流出板NR2處上述上流出區(qū)域和上述下流出區(qū)域彼此接觸，且上述中間沸點組分S基本上是正丁醇。
14.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述進料F包含至少90重量％的正丁醇。
15.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，在所述主塔的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、上流出區(qū)域、下進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的每個區(qū)域中的塔板數(shù)為根據(jù)蒸餾曲線計算的對應區(qū)域中的理論塔板數(shù)的80% 145%。
16.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述分隔壁的長度取決于上進料區(qū)域和下進料區(qū)域中的塔板數(shù)或者上流出區(qū)域和下流出區(qū)域中的塔板數(shù)而確定。
17.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述分隔壁的長度在根據(jù)蒸餾曲線計算的頂部區(qū)域、上進料區(qū)域、下流出區(qū)域和底部區(qū)域中的理論塔板總數(shù)的30% 85%的范圍內。
18.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述頂部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為90 100°C。
19.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述底部區(qū)域的溫度在環(huán)境壓力下為140 160 "C。
20.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，中間流出板NR2設置在所述上流出區(qū)域和所述下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出，該中間流出板NR2的溫度在環(huán)境壓力下為118 127°C。
21.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述頂部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式1計算在下限溫度Tla 上限溫度T2a的范圍內Tla = 86. 8036 X P0'3570T2a = 96. 8276 X P0'3201 (1)其中，Tla和T2a是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
22.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述底部區(qū)域的溫度根據(jù)下面公式2計算在下限溫度Tlb 上限溫度T2b的范圍內Tlb = 139. IOOXP0-1438T2b = 156. 9071 X P0'1977 (2)其中，Tlb和T2b是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
23.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，中間流出板NR2設置在所述上流出區(qū)域和所述下流出區(qū)域彼此接觸的位置上，且中間沸點組分S從該中間流出板NR2處流出，該中間流出板NR2的溫度根據(jù)下面公式3計算，在下限溫度1\。 上限溫度T2。的范圍內 Tlc = 115. 7594 X P0.2297 T2c = 125. 0420 X P0'2727 (3)其中，1\。和Τ2。是指以攝氏度。C表示的溫度，且P是指以kgf/cm2表示的壓力，在P不為1. 09的條件下，P為0. 1 10。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種用于制備高純度正丁醇的分隔壁蒸餾塔和利用分餾制備高純度正丁醇的方法。更具體而言，本發(fā)明涉及一種方法，該方法以粗正丁醇作為進料提供分隔壁蒸餾塔來進行正丁醇的分餾，以及本發(fā)明涉及上述方法的裝置。本發(fā)明的分隔壁蒸餾塔由僅一個蒸餾塔表現(xiàn)出兩蒸餾塔的效果，因此，與常規(guī)蒸餾系統(tǒng)相比，減少了能量和安裝裝置的費用。
文檔編號B01D3/00GK102281931SQ201080004898
公開日2011年12月14日 申請日期2010年1月18日 優(yōu)先權日2009年1月20日
發(fā)明者李成圭, 李鐘求, 申俊浩 申請人:Lg化學株式會社