專利名稱：NOx凈化系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)的制作方法
技術(shù)領域：
本發(fā)明涉及一種NOx凈化系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)，所述NOx 凈化系統(tǒng)通過上游側(cè)的貧NOx催化劑(lean NOx catalyst,也稱稀燃NOx 催化劑)或三元催化劑產(chǎn)生氨，并使產(chǎn)生的氨吸附于下游側(cè)的選擇還原型 催化劑中，將排放氣體中的NOx還原凈化，通過所述NOx凈化系統(tǒng)，可 以適當?shù)禺a(chǎn)生氨。
背景技術(shù)：
在具備柴油發(fā)動機用的選擇還原型催化劑(SCR催化劑)的排放氣體 凈化系統(tǒng)中，配置了排放氣體裝置，所述排放氣體裝置在排放氣體通路中 從上游側(cè)開始依次具備選擇還原型催化劑和氧化催化劑(DOC)。從相比該 排放氣體裝置配置在更上游側(cè)的氨系溶液噴射裝置向選擇還原型催化劑供 給尿素水等產(chǎn)生氨的氨系溶液W，從而使排放氣體中的NOx與氨選擇性反 應來凈化NOx。
在這些具備選擇還原型催化劑的排放氣體凈化系統(tǒng)中，向排放氣體通 路中供給無害的尿素水，在催化劑上進行熱分解以生成氨。在選擇還原型 催化劑中，利用該氨來選擇性還原排放氣體中的NOx。
然而，在這些供給尿素的NOx凈化系統(tǒng)中，供給尿素來作為氨產(chǎn)生源。 因此，在普及這些NOx凈化系統(tǒng)時，需要大量供給尿素，現(xiàn)狀中在基礎設 施方面存在問題。
因此，例如像日本特開2004-211679號公報和日本特開2001-140630 號公報中所記載的那樣提出了一種內(nèi)燃機用NOx后處理裝置及方法，所述 內(nèi)燃機用NOx后處理裝置在選擇還原型催化劑的上游側(cè)配置了 NOx吸附 體(稀薄NOx阱LNT)或者氨生成催化劑，為了NOx吸附體的再生等， 使在排放氣體成為高溫富(rich)狀態(tài)時產(chǎn)生的氮吸附于選擇還原型催化劑 中，并利用該吸附的氨將高溫富狀態(tài)結(jié)束后的通常運轉(zhuǎn)中的排放氣體中的NOx還原o
該氨是排放氣體中的NOx、以及在貧NOx催化劑的一種即NOx吸留 還原型催化劑等中吸留的NOx、與排放氣體中的水(H20)、由烴(HC) 熱分解而生成的氫(H)在低氧(02)的還原狀態(tài)下反應而產(chǎn)生的。
然而，在這樣的NOx凈化系統(tǒng)中，對于氨的生成，如果不確認生成條 件，以進行定量控制來穩(wěn)定地供給氨，則變?yōu)榘边^多，氨排放到大氣中， 或者變?yōu)榘辈蛔?，NOx排放到大氣中。因此，存在需要穩(wěn)定地產(chǎn)生氨的問 題。
專利文獻1:日本特開2004-211679號公報 專利文獻2:日本特開2001-140630號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是為了解決上述問題而進行的，其目的在于提供一種NOx凈化 系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)，在具備選擇性還原催化劑的NOx凈化 系統(tǒng)中，即使不供給氨或尿素，在氨生成控制下通過由貧NOx催化劑或者 三元催化劑形成的第1催化劑將NOx轉(zhuǎn)變成氨，并使該氨吸附于下游側(cè)的 選擇還原型催化劑中，利用該吸附的氨，在通過選擇還原型催化劑將不進 行氨生成控制時的排放氣體中的NOx還原凈化時，能相對于選擇還原型催 化劑適當且穩(wěn)定地供給用于還原NOx的氨。
用于達到上述目的的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法的特征在于，其在排氣 通路中從上游側(cè)開始配置了由貧NOx催化劑或者三元催化劑形成的第1催 化劑和選擇還原型NOx催化劑，在實施氨生成控制時，通過上述第l催化 劑生成氨，并使產(chǎn)生的氨吸附于上述選擇還原型催化劑中，并且在不實施 上述氨生成控制時，通過上述選擇還原型催化劑中吸附的氨將排放氣體中 的NOx還原，在所述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，在進行上述氨生成控 制時，計算出由上述選擇還原型催化劑吸附的氨的目標值即氨吸附目標量， 并且僅在通過上述氨生成控制由上述第1催化劑生成的氨生成量的累積值 低于上述氨吸附目標量時，實施上述氨生成控制。
艮P，通過由上游側(cè)的貧NOx催化劑或者三元催化劑形成的前段的第1 催化劑來產(chǎn)生氨。使該產(chǎn)生的氨吸附于下游側(cè)的后段的選擇還原型催化劑中，并將排放氣體中的NOX還原而無害化。這種情況下，在以不會使氨變 得過多、或者變得不足的方式生成氨的控制下，僅在通過該控制生成的氨 生成量的累積值低于選擇還原型催化劑中的氨的吸附量的目標值時產(chǎn)生 氨。由此，能夠防止氨從選擇還原型催化劑中的流出。
在上述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，在不實施上述氨生成控制時，計
算出上述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量，當該氨吸附量達到規(guī)定的 氨生成開始量以下時開始上述氨生成控制。由此，可以防止由于選擇還原
型催化劑中吸附的氨不足所致的、NOx從選擇還原型催化劑中的流出。
在上述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，由上述選擇還原型催化劑中能夠 吸附的氨吸附上限量、和上述氨生成控制開始時的上述選擇還原型催化劑 中吸附的氨吸附量來計算出上述氨吸附目標量。由此，可以比較簡單地算 出恰當?shù)陌蔽侥繕肆?。另外，由于該選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨 吸附容許上限量取決于選擇還原型催化劑的溫度，因此預先通過試驗等求 出該催化劑溫度和氨吸附容許上限量。按照具有在達到該氨吸附容許上限 量之前的寬余部分的方式來設定氨吸附上限量。預先將該設定量存儲到控 制NOx凈化系統(tǒng)的裝置中。
在上述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，在計算上述氨吸附目標量時，使 用從上述第1催化劑流出的NOx的流出量的圖譜數(shù)據(jù)、上述選擇還原型催 化劑中能夠吸附的氨吸附上限量的圖譜數(shù)據(jù)中的至少一者。由此，上述氨 吸附目標量的計算變得容易。NOx流出量主要與發(fā)動機轉(zhuǎn)速和燃料噴射量 (或者負載)有關(guān)，氨吸附上限量與選擇還原型催化劑的溫度有關(guān)。這些 NOx流出量圖譜數(shù)據(jù)、和氨吸附上限量圖譜數(shù)據(jù)預先通過試驗等求出，并 預先存儲到控制NOx凈化系統(tǒng)的裝置中。另外，這里，圖譜數(shù)據(jù)也包括參 數(shù)為一個的數(shù)據(jù)(通常被稱為表那樣的數(shù)據(jù))。
在上述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，在上述氨生成控制中，僅在上述 第1催化劑的溫度為規(guī)定的溫度以上時、和通過催化劑溫度上升控制上述 第1催化劑的溫度達到上述規(guī)定的溫度以上時，進行使排放氣體的空燃比 成為濃厚的富狀態(tài)的排放氣體空燃比控制。由此，可以有效地生成氨。這 是由于在第1催化劑的溫度低時難以產(chǎn)生氨，因此不徒勞地使空燃比狀態(tài) 變?yōu)闈夂竦母粻顟B(tài)。由此，可以抑制燃燒消耗率的惡化。在上述NOX凈化系統(tǒng)的控制方法中，在上述氨生成控制時，根據(jù)以上 述第1催化劑的溫度和排放氣體的空燃比作為參數(shù)的氨生成量的圖譜數(shù)據(jù) 來控制排放氣體的空燃比。由此，可以適當調(diào)整氨的生成量。因此，可以 避免氨流出到選擇還原型催化劑下游側(cè)，并且可以更有效地生成氨，例如 使燃燒消耗率減小。
在上述NOx凈化系統(tǒng)的控制方法中，在上述氨生成控制中，實施排氣
管內(nèi)燃料噴射，并進行催化劑溫度上升、或者氨生成、或者這兩者。由此， 與通過汽缸內(nèi)燃料噴射控制向排氣通路中添加燃料的情況相比，燃料噴射 控制更簡單化，還可以減少發(fā)動機產(chǎn)生的扭矩變動。
并且，為了達到上述那樣的目的的NOx凈化系統(tǒng)在排氣通路中從上游 側(cè)開始配置由貧NOx催化劑或者三元催化劑形成的第1催化劑和選擇還原 型NOx催化劑，在實施氨生成控制時，通過上述第1催化劑生成氨，并使 產(chǎn)生的氨吸附于上述選擇還原型催化劑中，并且在不實施上述氨生成控制 時，利用上述選擇還原型催化劑中吸附的氨將排放氣體中的NOx還原；在 所述NOx凈化系統(tǒng)中具備NOx凈化控制裝置機構(gòu)而構(gòu)成，所述NOx凈化 控制裝置機構(gòu)在進行上述氨生成控制時，計算出上述選擇還原型催化劑中 吸附的氨的目標值即氨吸附目標量，僅在通過上述氨生成控制由上述第1 催化劑生成的氨生成量的累積值低于上述氨吸附目標量時，實施上述氨生 成控制。由此，可以防止氨從選擇還原型催化劑中的流出。
在上述NOx凈化系統(tǒng)中，上述NOx凈化控制機構(gòu)具有氨生成開始判 斷機構(gòu)而構(gòu)成，所述氨生成開始判斷機構(gòu)在不實施上述氨生成控制時，計 算出上述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量，當該氨吸附量達到規(guī)定的 氨生成開始量以下時，開始上述氨生成控制。由此，可以防止由于選擇還 原型催化劑所吸附的氨不足所致的、NOx從選擇還原型催化劑中的流出。
在上述NOx凈化系統(tǒng)中，上述NOx凈化控制機構(gòu)通過以下方式構(gòu)成 由上述選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨吸附上限量、和上述氨生成控制 開始時的上述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量算出上述氨吸附目標 量。由此，可以比較簡單地算出恰當?shù)陌蔽侥繕肆俊?br> 在上述NOx凈化系統(tǒng)中，上述NOx凈化控制機構(gòu)通過以下方式構(gòu)成 在計算上述氨吸附目標量時，使用從上述第l催化劑流出的NOx的流出量的圖譜數(shù)據(jù)、上述選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨吸附上限量的圖譜數(shù) 據(jù)中的至少一者。由此，上述氨吸附目標量的計算變得容易。
在上述NOX凈化系統(tǒng)中，上述NOX凈化控制機構(gòu)通過以下方式構(gòu)成 在上述氨生成控制中，僅在上述第1催化劑的溫度為規(guī)定的溫度以上時、 和通過催化劑溫度上升控制上述第1催化劑的溫度達到上述規(guī)定的溫度以 上時，進行使排放氣體的空燃比成為濃厚的富狀態(tài)的排放氣體空燃比控制。 由此，可以有效地生成氨。
在上述NOX凈化系統(tǒng)中，上述NOx凈化控制機構(gòu)通過以下方式構(gòu)成 在進行上述氨生成控制時，根據(jù)以上述第1催化劑的溫度和排放氣體的空 燃比作為參數(shù)的氨生成量的圖譜數(shù)據(jù)來控制排放氣體的空燃比。由此，可 以適當調(diào)整氨的生成量。
在上述NOx凈化系統(tǒng)中，上述NOx凈化控制機構(gòu)通過以下方式構(gòu)成
在上述氨生成控制中，實施排氣管內(nèi)燃料噴^f，并進行催化劑溫度上升、 或者氨生成、或者這兩者。由此，與通過汽缸內(nèi)燃料噴射控制向排氣通路 中添加燃料的情況相比，燃料噴射控制更簡單化，還可以減少發(fā)動機產(chǎn)生 的扭矩變動。
根據(jù)本發(fā)明的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)，通過在排 放氣體通路中從上游側(cè)開始配置了由貧NOx催化劑或者三元催化劑形成的 第1催化劑和選擇還原型NOx催化劑的NOx凈化系統(tǒng)，實施氨生成控制 時，通過第1催化劑生成氨，并使產(chǎn)生的氨吸附于選擇還原型催化劑中， 并且在不實施氨生成控制時，利用選擇還原型催化劑中吸附的氨將排放氣 體中的NOx還原，在如上所述的情況下，可以避免相對于選擇還原型催化 劑過剩地供給氨，可以防止氨流出到選擇還原型催化劑下游側(cè)。
此外，在不實施氨生成控制時，計算出選擇還原型催化劑中吸附的氨 吸附量，當該氨吸附量達到規(guī)定的氨生成開始量以下時，開始氨生成控制， 由此可以防止在不實施氨生成控制時用于將流出到第1催化劑下游的NOx 還原的由選擇還原型催化劑吸附的氨不足，從而防止使NOx流出到選擇還 原型催化劑下游側(cè)。


圖1是示意性表示本發(fā)明的第1實施方式的NOx凈化系統(tǒng)的構(gòu)成的圖。
圖2是表示本發(fā)明的NOx凈化系統(tǒng)的NO凈化控制機構(gòu)的構(gòu)成的圖。
圖3是表示本發(fā)明的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法的控制流程的圖。
圖4是用于說明NOx流出量的計算方法的示意圖。
圖5是用于說明氨消耗量的計算方法的示意圖。
圖6是用于說明氨吸附上限量的計算方法的示意圖。
圖7是用于說明氨生成量的計算方法的示意圖。
附圖標記說明
1 NOx凈化系統(tǒng)
10柴油發(fā)動機
11排放氣體通路
30 NOx凈化裝置
31氧化催化劑(DOC)
32 貧NOx催化劑(LNT)
33選擇還原型催化劑(SCR催化劑)
40發(fā)動機控制裝置(ECU)
40a NOx凈化控制裝置
41空燃比(A/F)傳感器
42、 43、 44、 45溫度傳感器
A空氣
Al氨吸附量
A2氨消耗量
A3氨生成蓄積量
A4氨生成量
As氨生成開始量
At氨吸附目標量
Au氨吸附上限量
C10 NOx凈化控制機構(gòu)Cll通常運轉(zhuǎn)控制機構(gòu) C12氨生成開始判斷機構(gòu)
C13氨生成控制機構(gòu)
C13a第l催化劑升溫控制機構(gòu)
C13b排放氣體空燃比控制機構(gòu)
C14氨生成停止判斷機構(gòu)
G排放氣體
Nl NOx流出量
Ne發(fā)動機轉(zhuǎn)速
Q燃料噴射量(或者負載)
Tint貧NOx催化劑的催化劑溫度
Tscr選擇還原型催化劑的催化劑溫度
入空氣過剩率
具體實施例方式
以下，參照附圖，以對流經(jīng)柴油發(fā)動機的排氣通路的排放氣體的NOx 進行凈化的NOx凈化系統(tǒng)為例，對本發(fā)明的實施方式的NOx凈化系統(tǒng)的 控制方法及NOx凈化系統(tǒng)進行說明。圖1表示本發(fā)明的實施方式的NOx 凈化系統(tǒng)1的構(gòu)成。
在該NOx凈化系統(tǒng)1中，在柴油發(fā)動機10的排氣通路(排放氣體通 路)11中配置了NOx凈化裝置30和排氣節(jié)流閥13。該NOx凈化裝置30 從上游側(cè)開始具有渦輪增壓器12的渦輪12a、和氧化催化劑(DOC) 31、 貧NOx催化劑(LNT) 32、選擇還原型催化劑(SCR催化劑)33而構(gòu)成。 另外，在該實施方式中，貧NOx催化劑32作為第1催化劑。
氧化催化劑31是在堇青石蜂窩等多孔質(zhì)陶瓷的蜂窩結(jié)構(gòu)等載體上擔載 銠、氧化鈽、鉑、氧化鋁而形成的。該氧化催化劑31在排放氣體中存在未 燃燃料(烴HC)或一氧化碳(CO)等時將其氧化。利用因該氧化產(chǎn)生 的熱使排放氣體升溫，通過該升溫的排放氣體可以使下游側(cè)的貧NOx催化 劑(第1催化劑)32升溫。另外，該氧化催化劑31也可以設計成連續(xù)再生 型柴油機顆粒過濾(Diesel particulate filter)裝置(連續(xù)再生型DPF裝置)的一部分。
在該實施方式中，貧NOx催化劑(LNT) 32由NOx吸留還原型催化 劑形成。該NOx吸留還原型催化劑是在堇青石蜂窩等多孔質(zhì)陶瓷的蜂窩結(jié) 構(gòu)等載體上設置由氧化鋁(alumina)等形成的多孔質(zhì)的催化劑涂布層而構(gòu) 成的。該催化劑涂布層上擔載有鉑等催化劑貴金屬、和具有NOx吸留功能 的NOx吸留物質(zhì)。作為該NOx吸留物質(zhì)，可以使用鉀、鈉、鋰、銫等堿 金屬、鋇、鈣等堿土類金屬、鑭、釔等稀土類中一種或幾種的組合。通過 該構(gòu)成，可以利用排放氣體中的氧濃度來發(fā)揮NOx吸留、NOx排放和凈化 這兩種功能。
選擇還原型催化劑33是在由堇青石或氧化鋁或氧化鈦等形成的蜂窩結(jié) 構(gòu)等載體上擔載二氧化鈦-釩、沸石、氧化鉻、氧化錳、氧化鉬、氧化鈦、 氧化鎢等而形成的。通過該構(gòu)成，可以吸附氨，或者利用氨將NOx還原凈 化。
另外，為了控制氨生成時的空氣過剩率a)，在氧化催化劑31的上游
側(cè)配置了空燃比(A/F)傳感器41。與此同時，為了推算各催化劑31、 32、 33的溫度，在氧化催化劑31的上游側(cè)配置了第1溫度傳感器42，在氧化 催化劑31和貧NOx催化劑32之間配置了第2溫度傳感器43，在貧NOx 催化劑32和選擇還原型催化劑33之間配置了第3溫度傳感器44，在選擇 還原型催化劑33的下游側(cè)配置了第4溫度傳感器45。此外，在選擇還原型 催化劑33的下游側(cè)還進一步配置了 NOx或者入(空氣過剩率)傳感器46。 另外，在進行排氣管內(nèi)燃料噴射的情況下，在空燃比(A/F)傳感器41更 上游側(cè)的排氣通路(排氣管)11中設置了燃料噴射閥(排氣管內(nèi)燃料噴射 裝置)47。
此外，在吸氣通路14中設置了空氣過濾器15、空氣流量傳感器(MAF 傳感器)16、渦輪增壓器12的壓縮器12b、中間冷卻器17和吸氣節(jié)流閥 18。進而，在連接排氣總管10a和吸氣總管10b的EGR通路19中，設置 了 EGR冷卻器20和EGR閥21 。
在該發(fā)動機10中，空氣A被空氣過濾器15凈化后，通過空氣流量傳 感器(MAF傳感器)16測量其質(zhì)量流量，并被壓縮器10b加壓。其后，空 氣A被中間冷卻器17冷卻，流經(jīng)吸氣節(jié)流閥18并進入吸氣總管10b中。該吸氣節(jié)流閥18進行空氣A的流量調(diào)整。在發(fā)動機10的汽缸內(nèi)向該空氣
A中噴射燃料并使燃料燃燒。通過該燃燒而產(chǎn)生的排放氣體G從排氣總管10a驅(qū)動排氣通路(排放氣體通路)11的渦輪10a，然后流經(jīng)NOx凈化裝置30，而成為經(jīng)凈化的排放氣體Gc。其后，經(jīng)凈化的排放氣體Gc流經(jīng)排氣節(jié)流閥13和未圖示的減聲器(消音器)而排放到大氣中。此外， 一部分排放氣體G作為EGR氣體Ge，被EGR通路19的EGR冷卻器19冷卻，然后流經(jīng)EGR閥21而進入吸氣總管10b中，并與空氣A混合而進入汽缸內(nèi)。該EGR閥21進行EGR氣體Ge的流量調(diào)整。
此外，為了進行這些NOx凈化系統(tǒng)1的控制而設置了 NOx凈化控制裝置40a。該NOx凈化裝置40a通常以包含于控制整個發(fā)動機的發(fā)動機控制裝置(ECU) 40中的狀態(tài)而構(gòu)成。該NOx凈化控制裝置40a中，除了來自空燃比傳感器41、第1 第4溫度傳感器42、 43、 44、 45、 NOx或者^傳感器46等的輸入以外，還輸入發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne、燃料噴射量(或者負載)Q等。此外，該NOx凈化控制裝置40a與發(fā)動機控制裝置40有著密切的聯(lián)系，通過發(fā)動機控制裝置40來控制汽缸內(nèi)燃料噴射、排氣節(jié)流閥13、吸氣節(jié)流閥18、 EGR閥21、燃料噴射閥47等。
并且，如圖2所示，該NOx凈化控制裝置40a具有NOx凈化控制機構(gòu)CIO。該NOx凈化控制機構(gòu)ClO具有通常運轉(zhuǎn)控制機構(gòu)Cll、氨生成開始判斷機構(gòu)C12、氨生成控制機構(gòu)C13、氨生成停止判斷機構(gòu)C14等而構(gòu)成。此外，氨生成控制機構(gòu)C13具有第1催化劑升溫控制機構(gòu)C13a和排放氣體空燃比控制機構(gòu)C13b而構(gòu)成。
該通常運轉(zhuǎn)控制機構(gòu)Cll是進行通常的發(fā)動機運轉(zhuǎn)的機構(gòu)，換句話說，就是不進行氨生成控制而進行運轉(zhuǎn)控制的機構(gòu)。在該通常運轉(zhuǎn)中，排放氣體中的NOx被貧NOx催化劑32吸留。此夕卜，氨生成開始判斷機構(gòu)C12是判斷開始進行氨生成控制的時機的機構(gòu)。該機構(gòu)計算出選擇還原型催化劑33中吸附的氨吸附量Al，并在該氨吸附量Al達到規(guī)定的氨生成開始量As以下時判斷為開始進行氨生成控制。即，選擇還原型催化劑33中吸附的氨用于還原在通常運轉(zhuǎn)時從貧NOx催化劑32流出的NOx而減少，當該選擇還原型催化劑33的氨吸附量A1達到規(guī)定的氨生成開始量As以下時，判斷為開始進行氨生成控制。氨生成控制機構(gòu)C13是用于進行氨生成的機構(gòu)。作為氨的生成條件，
已知的是貧NOx催化劑32的溫度為高溫(例如40(TC)，并且排放氣體為濃厚的富空燃比狀態(tài)(例如以空氣過剩率換算計為X《0.85)。其在催化反應快速的高溫時的富狀態(tài)下，將貧NOx催化劑32中吸留的N02排放出，而成為2N02+CO+2HC—N2+2C02+H20。但是，如果在該反應時氧不足，則通過CO+H20—C02+H2的反應或者C3H6+3H20—3CO+6H2的反應而生成H2。此外，通過2NO + 5H2—2NH3 + 2H20的反應或2N02 +7H2—2NH3+4H20的反應等而生成麗3，代替氮氣(N2)而產(chǎn)生氨(NH3)。為了積極利用該氨的生成，而將以貧NOx催化劑32的催化劑溫度Tint和排放氣體的空燃比(或者空氣過剩率"作為參數(shù)的氨生成量的圖譜數(shù)據(jù)預先存儲到NOx凈化控制裝置40a中。該圖譜數(shù)據(jù)如圖7所示。該具體的圖譜數(shù)據(jù)通過試驗結(jié)果等而制成。并且，以該催化劑溫度Tlnt和空燃比作為控制要素，根據(jù)預先設定的空燃比來進行排放氣體空燃比控制，使得相對于測得的催化劑溫度Tint為恰當?shù)陌鄙闪俊Ｔ摽杖急纫钥諝膺^剩率換算計通常為X=0.95 0.85，優(yōu)選為人=0.92 0.87。
根據(jù)需要，該氨生成控制機構(gòu)C13通過第1催化劑升溫控制機構(gòu)C13a將排放氣體溫度升溫、或者通過電子加熱器直接加熱貧NOx催化劑(第l催化劑)32，而使貧NOx催化劑32升溫至生成氨的規(guī)定的溫度(例如400。C)以上。另夕卜，在貧NOx催化劑32已經(jīng)為生成氨的規(guī)定的溫度以上時，不進行第l催化劑升溫控制。
此外，通過排放氣體空燃比控制機構(gòu)C13b，使空燃比成為預先設定的空燃比。在該排放氣體空燃比控制中，貧NOx催化劑32中吸留的NOx被排放出，同時部分排放的NOx分解成氮(N2)。排放的NOx的剩余部分轉(zhuǎn)變成氨。此外，排放氣體中的NOx也通過貧NOx催化劑32轉(zhuǎn)變成氨。該氨被下游側(cè)的選擇還原型催化劑13吸附。
在這些第1催化劑升溫控制機構(gòu)C13a和排放氣體空燃比控制機構(gòu)C13b中，使用作為汽缸內(nèi)燃料噴射的多級噴射(多級延遲噴射)和后噴射，或者使用汽缸內(nèi)燃料噴射的多級噴射和排氣管內(nèi)燃料噴射。
氨生成停止判斷機構(gòu)C14計算出通過選擇還原型催化劑33吸附的氨的目標值即氨吸附目標量At，并在氨生成控制中當由貧NOx催化劑32生成的氨的生成量A4的累積值A3達到氨吸附目標量At時，判斷為停止氨生
成控制。
為了進行這些控制，預先通過試驗結(jié)果等制作貧NOx催化劑32的NOx流出量圖、選擇還原型催化劑33的氨吸附上限量表、以及由貧NOx催化劑32生成的氨生成量圖等，并預先存儲到NOx凈化控制裝置40a中。該NOx流出量圖是以發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne、燃料噴射量(或者負載)Q作為參數(shù)的NOx流出量Nl的圖譜數(shù)據(jù)(圖4)。氨吸附上限量表是表示以催化劑溫度Tscr作為參數(shù)的氨吸附上限量Au的表(圖6)。氨生成量圖是表示以貧NOx催化劑32的催化劑溫度Tlnt和空氣過剩率X (空燃比)作為參數(shù)的氨生成量A4的圖譜數(shù)據(jù)(圖7)。
接下來，對該NOx凈化系統(tǒng)1中的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法進行說明。該控制方法按照圖3所例示的控制流程進行。該圖3的控制流程表示下面的控制流程。該控制流程與發(fā)動機的啟動一起被進行發(fā)動機全盤控制的主要的控制流程調(diào)用而啟動。此外，當檢測到發(fā)動機開關(guān)鍵(engine key)的關(guān)閉等發(fā)動機運轉(zhuǎn)的結(jié)束時，產(chǎn)生中斷，并返回到主要的控制流程，結(jié)束主要的控制流程的同時，結(jié)束該控制流程。
當開啟發(fā)動機開關(guān)鍵以開始發(fā)動機運轉(zhuǎn)時，該圖3的控制流程也被主要的控制流程調(diào)用而啟動。啟動時，首先在步驟Sll中，將選擇還原型催化劑13中吸附的氨的吸附量的推算值即氨吸附量A1的初期值A0從NOx凈化控制裝置40a的規(guī)定的存儲器輸入，并將氨吸附量Al設定為該初期值AO (A1=A0)。該初期值AO為選擇還原型催化劑13中吸附的氨的吸附量的推算值。
該初期值AO在最初啟動發(fā)動機時變?yōu)? (零)，但在上次發(fā)動機運轉(zhuǎn)中已經(jīng)實施該圖3的控制流程的情況下，變?yōu)樯洗谓Y(jié)束時的氨吸附量Al。即，保持上次運轉(zhuǎn)結(jié)束時的氨吸附量A1的值作為初期值AO。
在下面的步驟S12中，計算出從步驟S12到結(jié)束步驟S14為止之間的規(guī)定的時間內(nèi)、換句話說、即在步驟S14的檢查氨吸附量的間隔中產(chǎn)生的、從貧NOx催化劑12到選擇還原型催化劑13的NOx流出量(NOx滑移量)Nl。在該計算時，使用以發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne和燃料噴射量(或者負載)Q作為參數(shù)的NOx流出量圖譜數(shù)據(jù)(如圖4所示。)、或者函數(shù)值Nl-fl (Ne，Q)。艮卩，參照NOx流出量圖譜數(shù)據(jù)，或者通過函數(shù)fl (Ne， Q)進行演算，從發(fā)動機轉(zhuǎn)速Ne和燃料噴射量Q計算出NOx流出量Nl 。
此外，由該NOx流出量Nl算出用于還原NOx的氨消耗量A2，換句話說，即算出還原該NOx流出量Nl所需要的氨量A2。在該計算中，使用NOx (NO， N02) —NH3的當量比的計算?；蛘?，也可以使用表示相對于NOx流出量Nl的氨消耗量A2的圖譜數(shù)據(jù)(如圖5所示)、或者函數(shù)值A2二f2(Nl)。另外，氨消耗量A2可以考慮NOx的還原效率而進行修正。進而，從步驟S12以前的氨吸附量Al中減去氨消耗量A2，算出步驟S14結(jié)束后的氨吸附量A1 (A1=A1—A2)。
在下面的步驟S13中，由選擇還原型催化劑13的催化劑溫度Tscr算出氨吸附上限量Au。該氨吸附上限量Au為選擇還原型催化劑13中能夠吸附的氨量。在該計算中，使用表示相對于催化劑溫度Tscr的氨吸附上限量Au的圖譜數(shù)據(jù)(如圖5所示)、或者函數(shù)值Au-f3 (Tscr)。另外，該氨吸附上限量Au并非物理性吸附量的上限值原樣，而優(yōu)選為具有寬余的值。
此外，在步驟S13中，設定氨生成開始量As。該氨生成開始量As是用于當選擇還原型催化劑13中的氨吸附量Al達到該值以下時開始氨生成控制而使生成的氨吸附于選擇還原型催化劑13中的值。該氨生成開始量As預先通過試驗結(jié)果等設定，并存儲到NOx凈化控制裝置40a的規(guī)定的存儲器中。讀取該存儲的值，并設定圖3的控制流程中的氨生成開始量As。此外，該氨生成幵始量As也可以以考慮催化劑溫度Tscr而進行修正的方式構(gòu)成。該氨生成開始量As也優(yōu)選設定為考慮了被步驟S16的第1催化劑升溫控制等所消耗掉的氨的消耗量A2的具有寬余的值。
在下面的步驟S14中，檢查氨吸附量A1，以判斷氨吸附量A1是否為氨生成開始量As以下。通過該判定來判斷是否開始氨生成控制。S卩，如果為氨生成開始量As以下，則進入到步驟S15以后的氨生成控制，實施氨生成控制以生成氨，并使氨吸附到選擇還原型催化劑13中。此外，如果不為氨生成開始量As以下，由于還沒有必要使氨吸附到選擇還原型催化劑13中，因此回到步驟S12。
在該步驟S15 S20的氨生成控制中，首先，通過步驟S15，計算出選擇還原型催化劑33中吸附的氨的目標值即氨吸附目標量At。由于該氨吸附目標量At也是這次氨生成控制中生成的氨的生成量的目標值，因此也可以稱為氨生成目標量。該氨吸附目標量At是從氨吸附上限量All中減去現(xiàn)狀
(步驟S15的時間點)的氨吸附量A1而算出的(At=Au—Al)。此外，為了累積計算氨生成控制中生成的氨量，將氨生成累積量A3重置為零(A3=0)。
在下面的步驟S16中，根據(jù)需要進行第1催化劑升溫控制。即，如果貧NOx催化劑(第1催化劑)32的催化劑溫度Tint達到規(guī)定的溫度(例如350°C 400°C)，則不進行該第1催化劑升溫控制，而進入下面的步驟S17。但是，如果催化劑溫度Tlnt沒有達到該規(guī)定的溫度，則不使排放氣體變?yōu)闈夂竦母粻顟B(tài)，而是通過下面的方法，將貧NOx催化劑12加熱，使其升溫。g卩，通過吸氣節(jié)流、EGR控制或汽缸內(nèi)燃料噴射等，使排放氣體升溫，或者變?yōu)槟苓M行排氣管內(nèi)燃料噴射的溫度(例如20(TC以上)時，脈沖式地實施排氣管內(nèi)燃料噴射，或者利用氧化催化劑31將排放氣體中的未燃燃料氧化，或者通過直接傳熱加熱器進行加熱。并且，在催化劑溫度Tlnt達到規(guī)定的溫度后，進入下面的步驟S17。另外，在該期間的第1催化劑升溫控制中，圖3的控制流程未圖示，但進行與步驟S12同樣的運算，計算出考慮了氨消耗量A2的氨吸附量Al。
步驟S17的氨生成用的排放氣體空燃比控制是，通過吸氣節(jié)流、EGR控制或汽缸內(nèi)燃料噴射等，對以空氣過剩率換算計為X=0.95 0.85、優(yōu)選為人=0.92 0.87的濃厚的富狀態(tài)進行脈沖式增減，使排放氣體的空燃比變?yōu)閿嗬m(xù)的富空燃比，以生成氨。此時有時也并用排氣管內(nèi)燃料噴射，但是，這種情況下，作為排氣管內(nèi)燃料噴射的噴射量的目標值，根據(jù)空氣量和X傳感器值算出作為目標空燃比(A/F)的燃料流量。通過該控制，貧NOx催化劑32中吸留的NOx和排放氣體中的NOx轉(zhuǎn)變成氨，從而生成氨。該生成的氨被下游側(cè)的選擇還原型催化劑33吸附。
在下面的步驟S18中，計算出在從步驟S17到結(jié)束步驟S19為止之間的規(guī)定的時間內(nèi)、換句話說、在步驟S19的檢查氨吸附量Al的間隔中生成的氨生成量A4。在該計算時，使用以催化劑溫度Tint和空氣過剩率人(或者空燃比A/F)作為參數(shù)的NOx生成量圖譜數(shù)據(jù)(如圖7所示)、或者函數(shù)值A4:f4 (Tlnt， X)。艮口，根據(jù)催化劑溫度Tint和空氣過剩率X，參照圖譜數(shù)據(jù)、或者進行函數(shù)運算，計算出NOx生成量A4。
此外，通過在步驟S16以前的氨吸附量A1中加上氨生成量A4，從而由從NOx生成量A4計算出步驟S19結(jié)束后的氨吸附量A1(A1=A1 +A4)。進而，為了判斷氨生成控制的停止時期，計算出氨生成累積量A3。在該計算中，在步驟S16以前的氨生成累積量A3中加上氨生成量A4來進行計算(A3=A3+A4)。另外，也可以考慮選擇還原型催化劑33中的氨的吸附效率而對生成累積量A3進行修正，但考慮該氨的吸附効率來計算氨吸附目標量At，可以將控制簡略化。
另外，將氨生成累積量A3重置，經(jīng)過步驟S17后，貧NOx催化劑32的溫度降低至低于規(guī)定的溫度，再次進行步驟S16的催化劑升溫控制，此時，預先減去該期間的氨消耗量A2 (A3=A3—A2)。
在步驟S19中，檢查氨生成累積量A3，并判斷氨生成累積量A3是否為氨吸附目標量At以下。根據(jù)該判定，判斷是否可以停止氨生成控制。艮P，為氨吸附目標量At以上時，由于已經(jīng)沒有必要使氨吸附于選擇還原型催化劑33中，因此進入步驟S20，停止氨生成控制。g卩，停止用于生成氨的第l催化劑升溫控制和使排放氣體變?yōu)闈夂竦母粻顟B(tài)的排放氣體空燃比控制，回到步驟S12。不為氨吸附目標量At以上時，回到步驟S16，繼續(xù)氨生成控制以生成氨，使氨進一步吸附于選擇還原型催化劑33中。
并且，重復進行步驟S12 步驟S20，在通常的發(fā)動機控制運轉(zhuǎn)(步驟S11 S14、 S15:不進行氨生成控制)和第l催化劑升溫控制(步驟S16)中，排放氣體G變?yōu)樨殸顟B(tài)。排放氣體中的NOx大部分被貧NOx催化劑32吸收。從貧NOx催化劑32流出的剩余的NOx，在選擇還原型催化劑33中通過該選擇還原型催化劑33中吸附的氨而還原成氮。由此，排放氣體變?yōu)榻?jīng)凈化的氣體Gc并排放到大氣中。
此外，當選擇還原型催化劑33中吸附的氨的吸附量A1變少時，由于氨不足，流出的NOx不被還原，而產(chǎn)生排放到大氣中的可能性。為了防止這種情況，在氨吸附量Al達到氨生成開始量As時，從通常的發(fā)動機控制運轉(zhuǎn)進入到氨生成控制。
在該氨生成控制中，根據(jù)需要進行第1催化劑升溫控制，然后在氨生成用的排放氣體空燃比控制(步驟S17 S19)中，使排放氣體變?yōu)闈夂竦母粻顟B(tài)。由此，在排放出貧NOx催化劑32中吸留的NOx的同時，利用低 氧狀態(tài)將該排放的NOx還原而生成氨。該生成的氨吸附到選擇還原型催化 劑33中，選擇還原型催化劑33中吸附的氨量Al增加，恢復至氨吸附上限 量Au。并且， 一旦氨吸附量Al恢復成氨吸附上限量Au，則停止氨生成控 制，再次回到通常的運轉(zhuǎn)。
在重復實施該步驟S12 S20的期間，如果關(guān)閉發(fā)動機開關(guān)鍵，或者進 行結(jié)束發(fā)動機運轉(zhuǎn)的操作，則對此進行檢測，使在實施中的步驟的途中產(chǎn) 生中斷，并進入步驟S21的中斷。通過該中斷，進行結(jié)束該控制流程的操 作(未圖示)。作為該結(jié)束操作，例如有將氨吸附量A1作為下次氨吸附量 Al的初期值A0并存儲到NOx凈化控制裝置30的規(guī)定的存儲器中、或者 停止各種控制的操作。
通過上述構(gòu)成的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)1 ，在進行 氨生成控制時，計算出選擇還原型催化劑33中吸附的氨的目標值即氨吸附 目標量At，僅在通過氨生成控制由第1催化劑32生成的氨生成量A4的累 積值A3低于氨吸附目標量At時實施氨生成控制。由此，可以防止氨從選 擇還原型催化劑33中流出。
此外，在不實施氨生成控制時，計算出選擇還原型催化劑33中吸附的 氨吸附量Al，當該氨吸附量Al達到規(guī)定的氨生成開始量As以下時開始 氨生成控制。由此，可以防止因選擇還原型催化劑33中吸附的氨不足所致 的、NOx從選擇還原型催化劑33中的流出。
此外，根據(jù)選擇還原型催化劑33中能夠吸附的氨吸附上限量Au、和 氨生成控制開始時的選擇還原型催化劑33中吸附的氨吸附量Al，通過 At-Au-Al算出氨吸附目標量At。由此，可以比較簡單地算出恰當?shù)陌蔽?附目標量。
此外，在計算氨吸附目標量At時，使用從第l催化劑32流出的NOx 流出量的圖譜數(shù)據(jù)、和選擇還原型催化劑33中能夠吸附的氨吸附上限量 Au的圖譜數(shù)據(jù)這兩者。由此，容易算出氨吸附目標量At。
此外，在氨生成控制中，當?shù)?催化劑32的溫度Tlnt達到規(guī)定的溫度 以上時，僅在通過第1催化劑溫度上升控制使得第1催化劑32的溫度Tint 達到規(guī)定的溫度以上時，進行使排放氣體的空燃比變?yōu)闈夂竦母粻顟B(tài)的排放氣體空燃比控制。由此，可以有效地生成氨。
此外，在進行氨生成控制時，根據(jù)以第1催化劑32的溫度Tlnt和排放 氣體的空燃比作為參數(shù)的氨生成量A4的圖譜數(shù)據(jù)來控制排放氣體的空燃 比。由此，可以適當?shù)卣{(diào)整氨的生成量。
此外，根據(jù)情況，在氨生成控制中，可以實施排氣管內(nèi)燃料噴射，并 進行催化劑溫度上升、或者氨生成、或者這兩者。由此，可以避免柴油發(fā) 動機10所產(chǎn)生的扭矩的變動。
因此，通過上述構(gòu)成的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法及NOx凈化系統(tǒng)1 ， 在不實施氨生成控制時，能防止用于將流出到第1催化劑下游的NOx還原 的由選擇還原型催化劑吸附的氨變?yōu)椴蛔?，從而防止NOx流出到選擇還原 型催化劑下游側(cè)。此外，與此同時，可以避免在氨生成時相對于選擇還原 型催化劑33過剩地供給氨，可以防止氨流出到選擇還原型催化劑33的下
a 另外，在上述實施方式的NOx凈化系統(tǒng)1中，雖然使用了貧NOx催 化劑(LNT) 32作為第1催化劑，但也可以使用三元催化劑代替貧NOx 催化劑。使用該三元催化劑的情況下，并非被NOx吸留還原型催化劑吸留 后排放的NOx轉(zhuǎn)變成氨，而是排放氣體中的NOx轉(zhuǎn)變成氨。
此外，雖然使用了 NOx吸留還原型催化劑作為貧NOx催化劑32，但 也可以使用直接還原型NOx催化劑代替該NOx吸留還原型催化劑。使用 該直接還原型NOx催化劑的情況下，也并非被NOx吸留還原型催化劑吸 留后排放的NOx轉(zhuǎn)變成氨，而是排放氣體中的NOx轉(zhuǎn)變成氨。
本發(fā)明的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法和NOx凈化系統(tǒng)具有上述優(yōu)異的 效果，可以極其有效地用于設置在車輛內(nèi)搭載的內(nèi)燃機等中、并具備選擇 還原型催化劑的NOx氣體凈化系統(tǒng)。
權(quán)利要求
1、一種NOx凈化系統(tǒng)的控制方法，其特征在于，在排放氣體通路中從上游側(cè)配置由貧NOx催化劑或三元催化劑形成的第1催化劑和選擇還原型NOx催化劑，在實施氨生成控制時，由所述第1催化劑生成氨，并使產(chǎn)生的氨吸附于所述選擇還原型催化劑中，并且在不實施所述氨生成控制時，利用所述選擇還原型催化劑中吸附的氨將排放氣體中的NOx還原，在進行所述氨生成控制時，計算出由所述選擇還原型催化劑吸附的氨的目標值即氨吸附目標量，并且僅在通過所述氨生成控制由所述第1催化劑生成的氨生成量的累積值低于所述氨吸附目標量時，實施所述氨生成控制。
2、 根據(jù)權(quán)利要求1所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法，其特征在于， 在不實施所述氨生成控制時，計算出所述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸 附量，當該氨吸附量達到規(guī)定的氨生成開始量以下時，開始所述氨生成控 制。
3、 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法，其特征在 于，由所述選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨吸附上限量、和所述氨生成 控制開始時的所述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量計算出所述氨吸附 目標量。
4、 根據(jù)權(quán)利要求1 3中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法， 其特征在于，在計算所述氨吸附目標量時，使用從所述第1催化劑流出的 NOx的流出量的圖譜數(shù)據(jù)、所述選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨吸附上 限量的圖譜數(shù)據(jù)中的至少一者。
5、 根據(jù)權(quán)利要求1 4中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法， 其特征在于，在所述氨生成控制中，僅在所述第1催化劑的溫度為規(guī)定的 溫度以上時、和通過催化劑溫度上升控制使得所述第1催化劑的溫度達到所述規(guī)定的溫度以上時，進行使排放氣體的空燃比成為濃厚的富狀態(tài)的排 放氣體空燃比控制。
6、 根據(jù)權(quán)利要求1 5中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法， 其特征在于，在所述氨生成控制時，根據(jù)以所述第1催化劑的溫度和排放 氣體的空燃比作為參數(shù)的氨生成量的圖譜數(shù)據(jù)來控制排放氣體的空燃比。
7、 根據(jù)權(quán)利要求1 6中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)的控制方法， 其特征在于，在所述氨生成控制中，實施排氣管內(nèi)燃料噴射，并進行催化 劑溫度上升、或者氨生成、或者這兩者。
8、 一種NOx凈化系統(tǒng)，其特征在于，所述NOx凈化系統(tǒng)在排氣通路 中從上游側(cè)開始配置由貧NOx催化劑或三元催化劑形成的第1催化劑和選 擇還原型NOx催化劑，在實施氨生成控制時，由所述第l催化劑生成氮， 并使產(chǎn)生的氨吸附于所述選擇還原型催化劑中，并且在不實施所述氨生成 控制時，利用所述選擇還原型催化劑中吸附的氨將排放氣體中的NOx還原，所述NOx凈化系統(tǒng)具備NOx凈化控制裝置機構(gòu)，所述NOx凈化控制裝置機構(gòu)在進行所述氨生成控制時，計算出所述選 擇還原型催化劑中吸附的氨的目標值即氨吸附目標量，并且僅在通過所述 氨生成控制由所述第1催化劑生成的氨生成量的累積值低于所述氮吸附目 標量時，實施所述氨生成控制。
9、 根據(jù)權(quán)利要求8所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在于，所述NOx凈 化控制機構(gòu)具有氨生成開始判斷機構(gòu)，所述氨生成開始判斷機構(gòu)在不實施 所述氨生成控制時，計算出所述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量，當 該氨吸附量達到規(guī)定的氨生成開始量以下時，開始所述氨生成控制。
10、 根據(jù)權(quán)利要求8或9所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在于，所述 NOx凈化控制機構(gòu)由所述選擇還原型催化劑中能夠吸附的氨吸附上限量、 和所述氨生成控制開始時的所述選擇還原型催化劑中吸附的氨吸附量計算出所述氨吸附目標量。
11. 根據(jù)權(quán)利要求8 10中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在 于，所述NOx凈化控制機構(gòu)在計算所述氨吸附目標量時，使用從所述第l 催化劑流出的NOx的流出量的圖譜數(shù)據(jù)、所述選擇還原型催化劑中能夠吸 附的氨吸附上限量的圖譜數(shù)據(jù)中的至少一者。
12、 根據(jù)權(quán)利要求8 11中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在 于，所述NOx凈化控制機構(gòu)在所述氨生成控制中，僅在所述第l催化劑的 溫度為規(guī)定的溫度以上時、和通過催化劑溫度上升控制使得所述第1催化 劑的溫度達到所述規(guī)定的溫度以上時，進行使排放氣體的空燃比成為濃厚 的富狀態(tài)的排放氣體空燃比控制。
13、 根據(jù)權(quán)利要求8 12中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在 于，所述NOx凈化控制機構(gòu)在所述氨生成控制時，根據(jù)以所述第l催化劑 的溫度和排放氣體的空燃比作為參數(shù)的氨生成量的圖譜數(shù)據(jù)來控制排放氣 體的空燃比。
14、 根據(jù)權(quán)利要求8 13中任意一項所述的NOx凈化系統(tǒng)，其特征在 于，所述NOx凈化控制機構(gòu)在所述氨生成控制中，實施排氣管內(nèi)燃料噴射， 并進行催化劑溫度上升、或者氨生成、或者這兩者。
全文摘要
本發(fā)明的NOx凈化系統(tǒng)具備選擇還原型催化劑(33)，即使不供給氨或尿素，也可通過氨生成控制利用由貧NOx催化劑或者三元催化劑形成的第1催化劑(32)將NOx轉(zhuǎn)變成氨，并使該氨吸附于下游側(cè)的選擇還原型催化劑(33)中，利用該吸附的氨，通過選擇還原型催化劑(33)將不進行氨生成控制時的排放氣體中的NOx還原凈化，在該NOx凈化系統(tǒng)中，在氨生成控制時，計算出由選擇還原型催化劑(33)吸附的氨的目標值即氨吸附目標量At，僅在通過氨生成控制由第1催化劑(32)生成的氨生成量A4的累積值A3低于氨吸附目標量At時，實施氨生成控制。由此，可以相對于選擇還原型催化劑(33)適當且穩(wěn)定地供給氨。
文檔編號B01D53/94GK101680329SQ20088001643
公開日2010年3月24日 申請日期2008年4月16日 優(yōu)先權(quán)日2007年5月17日
發(fā)明者我部正志, 游座裕之, 長岡大治 申請人:五十鈴自動車株式會社