專利名稱：：用于過濾熔融鋁的低膨脹耐腐蝕性多孔陶瓷過濾介質的制作方法用于過濾熔融鋁的低膨脹耐腐蝕性多孔陶瓷過濾介質相關專利申請的交叉引用本專利申請要求2006年3月31日提交的美國臨時專利申請No.60/788,391的優(yōu)先權。
背景技術：
：生產用于制備高質量鋁制品的鋁錠和鋁坯的要求是，熔融鋁相對不含夾雜物，如不溶性固態(tài)雜質或不混溶液態(tài)雜質。這是為了確保這些錠料或坯料在下游制備后能滿足這樣的高質量產品的嚴格要求，所述產品例如為剛性和撓性包裝材料、航空航天產品(擠壓制品、片材、板材、鍛件)、平版印刷產品、汽車冷凝管和亮條(brighttrim)。在生產熔融鋁的過程中，在整個還原、保持、合金化和澆注過程中都會產生不溶性雜質或夾雜物。在最初的電解還原過程中，會攜帶未溶解的氧化鋁、鋁碳化物類、來自電解槽的氟化鋁鈉、以及Y-氧化鋁表皮作為雜質和夾雜物。在爐內保持和合金化階段，會產生鋁酸鎂尖晶石、氧化鎂、y-氧化鋁表皮和爐內耐火材料作為雜質和夾雜物。在澆注過程中的金屬轉移期間，會產生氯鹽、硼化鈦簇、被侵蝕的耐火材料、以及Y-氧化鋁表皮作為雜質和夾雜物。期望在熔融鋁凝固成為錠料或坯料之前的最后工序中通過過濾除去這些夾雜物。多年來，工業(yè)上通過使用多種方法來實現(xiàn)這一要求，所述方法包括如以下文獻中所例舉的床式過濾法和多孔陶瓷過濾法，所述文獻為B歷dyke,K.J.和Hess,P.D.,"FilteringandFluxingforAluminumAlloys"，TransactionsofAIME,第230巻，1964年12月，第1,553-1,556頁；美國專利3,947,363，1976年3月30日授權，題目為"CeramicFoam"，發(fā)明人為MichaelJ.Pryor禾口ThomasJ.Gray;以及美國專利4,343,704，1982年8月10日授權，題冃為"CeramicFoamFilter",發(fā)明人為JerryW.Brockmeyer。在二十世紀七十年代早期開發(fā)了一種在鑄鋁用殼體中使用的開孔式多孔陶瓷過濾介質(open-poreceramicfoamfilter)，并且在1974年首次商業(yè)上應用了該技術，從而制得用于制成板材和片材的軋壓錠料。多孔陶瓷過濾介質是用于單一一次澆注的一次性或可置換型整體式過濾介質。過濾介質的孔徑為4至28個孔/厘米(10至70個孔/線性英寸)，這對應于直徑為約0.036cm至0.26cm的孔隙。多孔陶瓷過濾介質通常制成尺寸為22.86cmx22.86cmx5.08cm(9英寸x9英寸x2英寸)至66.04cmx66.04cmx5.08cm(26英寸><26英寸><2英寸)的正方形，并且邊緣傾斜17。以如圖1所示置于耐火濾罩中。在傾斜邊緣上固定纖維紙襯墊以提供側壓力負荷，從而將過濾介質固定在濾罩中的合適位置處并防止金屬繞過過濾介質的邊緣周圍。纖維襯墊材料的厚度通常為約0.317cm至0.476cm(1/8英寸至3/16英寸)，并且通常由硅酸鹽纖維構成。有時將蛭石加入襯墊材料中，蛭石在加熱時會膨脹，從而使襯墊壓力增加。針對熔融鋁而言，該過濾介質通常的使用時間為30分鐘至120分鐘。在二十世紀八十年代，多孔陶瓷過濾技術在巿場上得到快速且廣泛的接受，從而大范圍高質量地制造鋁制品，所述鋁制品包括剛性包裝材料、平版印刷板、航空航天產品(片材、板材、鍛件、擠壓制品)、亮飾條、冷凝管、箔、建筑用擠壓制品、鑄造合金、以及導電電纜和電線。由于下述原因這一技術隨后在市場上被快速接受并發(fā)展到所有復雜類型和水平的鑄鋁用殼體中，所述原因為易于使用和易于為操作者接受；操作上的靈活性；每次澆注后均能排空；操作成本變化較?。惠^低資金的安裝成本；可有效地除去夾雜物；需要較小的底座，這等于使安裝需要的占地空間最小化。最早市售的多孔陶瓷過濾介質基于鉻-氧化鋁晶粒材料、正磷酸鋁粘結劑和用于增強漿料流變性的膨潤土/高嶺土添加劑。鉻-氧化鋁晶粒相對較貴，并且由于涉及潛在的六價鉻(其是已知的致癌物質)，因此會帶來潛在的處置問題。鉻-氧化鋁配制物隨后被"全氧化鋁"配制物所代替，所述"全氧化鋁"配制物在仍然使用鉻-氧化鋁過濾介質的正磷酸鋁粘結劑體系的同時，加入硅鋁酸鹽纖維和礦質膠體、粘土添加劑。這種"全氧化鋁"過濾介質配制物隨后在世界范圍內廣泛使用，并且在超過25年的時間里成為在鑄鋁用殼體中使用的多孔陶瓷過濾介質的"工業(yè)標準"。盡管廣泛使用磷酸鋁粘結的氧化鋁多孔過濾介質，但是這種過濾介質配制物有幾個明顯的缺點。在使用過程中，由于磷酸鋁粘結物受到侵蝕，因此磷酸鋁過濾介質具有較低的抗熱震性，具有容易發(fā)生側壓力破壞乃至喪失強度的趨勢；磷酸鋁過濾介質對過濾介質結構所受到的化學侵蝕作用和腐蝕作用的耐受性較低。此外，使用時過濾介質可生成磷化氫氣體，這使得處置起來較為復雜。對任何熟悉用于容納熔融鋁和鋁合金的耐火材料的人而言，在多孔陶瓷過濾介質中使用氧化鋁晶粒似乎是顯而易見的選擇。氧化鋁在熔融鋁和鋁的常規(guī)合金(包括含鎂的鋁合金)中是相對化學惰性的。氧化鋁還被廣泛地用作爐(用于熔融并保持熔融的鋁合金)內使用的耐火材料中的晶粒材料。此外，在研制出一次性可置換型多孔陶瓷過濾介質之前，人們使用板狀氧化鋁床式過濾介質來過濾熔融鋁。床式過濾介質是裝有未粘結的板狀氧化鋁晶粒的大型受熱容器，其用于在若干天、甚至若干星期的時間內反復進行澆注。熔融金屬長時間暴露于耐火材料以及如床式過濾介質中的未粘結的聚集材料之中使得需要使用諸如氧化鋁之類的化學惰性的晶粒材料。然而，氧化鋁的線性熱膨脹系數(shù)相對較高(8.0xlO—V"C)，并且由于熱梯度(由受熱不均勻引起)和高的熱膨脹系數(shù)的聯(lián)合作用而產生的高的熱應力，使得氧化鋁整體成形體(如多孔陶瓷過濾介質)具有較差的抗熱震性。在預熱和初始與熔融金屬接觸的過程中，這種多孔陶瓷過濾材料可發(fā)生熱震破裂或碎裂，從而導致過濾材料脫落并進入錠料或坯料中形成夾雜物。此外，當多孔氧化鋁過濾介質在預熱和使用過程中被限制在濾罩中時，由于過濾介質具有高的熱膨脹率可導致產生高的側壓應力，從而導致過濾介質被壓壞。在金屬工業(yè)中，正磷酸鋁(A1(H2P04)3)被廣泛用作耐火粘結劑。其在相對較低的溫度下進行干燥的過程中產生良好的干坯強度，并在隨后的燒制過程中發(fā)生較低的干坯收縮并產生良好的強度。正磷酸鋁相對廉價，可廣泛地獲得，并且需要相對較低的燒制溫度(1,100'C)來獲得最終的磷酸鋁(A1P04)粘結物。由于這些原因，并且由于正磷酸鋁的成本相對較低，所以所述材料廣泛用于在過濾熔融鋁中使用的多孔陶瓷過濾介質的制造中。然而，所得到的磷酸鋁粘結物易于與許多市售鋁合金中的鎂發(fā)生反應。鎂是市售鋁合金中最為常見的合金元素之一。熔融鋁中的鎂具有高的反應性，并且具有相對較高的蒸氣壓，因此容易滲入任何耐火基質中并在其中與幾乎所有常見的氧化物材料容易地發(fā)生反應。磷酸鋁對鋁合金中的鎂蒸氣的反應性較高，并不像最初所認為的、并在Pryor和Brockmeyer的專利中所公開的那樣穩(wěn)定。相反，該材料易于被鎂還原A1P04(s)+4Mg(g)=^AIP(s)+4MgO(s)由于磷酸鋁是過濾介質基質的連續(xù)部分，因此磷酸鋁粘結物的劣化導致過濾介質在使用過程中強度降低或"軟化"。對粘結相的腐蝕性侵蝕是晶間屬性，其損害了過濾介質結構并潛在地使過濾介質在使用時過早失效。該反應甚至在僅高于鋁的液相溫度的相對較低的溫度下即可發(fā)生，并且隨時間、鎂含量和溫度而快速增加。使用光學顯微鏡和掃描電子顯微鏡對使用過的過濾介質進行冶金學分析，結果證實了磷酸鋁粘結物的劣化。圖3示出了對磷酸鋁粘結的氧化鋁過濾介質的晶間侵蝕作用。上述反應導致熔融鋁潤濕并進入過濾介質結構中，因此增強了對過濾介質結構的腐蝕作用。過濾介質結構受到的腐蝕作用導致氧化鋁晶粒和磷化鋁顆粒釋放到熔融鋁中并在其中成為合金熔體的夾雜物。此外，磷酸鋁粘結物無法保護過濾介質基質中的硅鋁酸鹽纖維，因此硅鋁酸鹽纖維也受到化學侵蝕。腐蝕性侵蝕后殘留在過濾介質內部的磷化鋁在隨后對使用過的過濾介質進行處理和處置的過程中成為一種潛在的危險物。當使用過的過濾材料與環(huán)境水蒸汽接觸或直接與水接觸時，根據(jù)如下反應會形成磷化氫氣體2A1P+3H20=^2PH3+A120，，磷化氫氣體是高度可燃性和毒性氣體。結果，使用過的過濾介質可能需要進行特殊處理。磷酸鋁粘結物也導致了較差的抗熱震性。燒制后，磷酸鋁具有塊磷鋁礦晶體結構，其在8(TC至18(TC內經(jīng)歷了體積增加2%至3%的結構相轉變。這種體積改變導致急劇的膨脹，從而降低了材料的抗熱震性，并增加了過濾介質本體中的側壓應力。圖2示出了磷酸鋁粘結的氧化鋁過濾介質的熱膨脹以及低溫相轉變。下面是對用于多孔陶瓷過濾材料的理想材料的要求1.高的抗熱震性一材料必須在預熱或與烙融金屬接觸的過程中不會破裂或碎裂。材料的熱膨脹應當較低，從而在置于濾罩中的時候使側壓應力最小化。2.耐腐蝕性過濾材料不應該在預計應用范圍(時間、溫度、合金含量)內發(fā)生顯著的反應，并且不能被熔融鋁和鋁的常規(guī)合金潤濕。3.足夠的抗彎強度和抗壓強度。4.能夠經(jīng)濟地生產。5.過濾材料在使用后必須能安全地進行處理和處置。6.密度較低或重量較輕以使鑄坑操作人員容易處理?，F(xiàn)在還沒有一種能提供所有這些特征的過濾材料。本文提供這樣一種過濾介質。
發(fā)明內容本發(fā)明的目的是提供一種改善的熔融鋁用過濾介質。本發(fā)明的另一目的是提供一種熔融鋁用過濾介質，所述過濾介質具有高的抗熱震性、高的耐腐蝕性、足夠的強度、能夠經(jīng)濟地制造、環(huán)境友好性高于現(xiàn)有技術的過濾介質、并且具有較低的密度。本發(fā)明的具體的特征是能夠利用相對廉價的起始材料，同時仍能獲得優(yōu)異的性能。下面的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質提供將要得以實現(xiàn)的這些和其他優(yōu)點，所述多孔陶瓷過濾介質包含硼玻璃殼和富含硅酸鋁的核(alumina-silicaterichcore)，并且所述過濾介質的化學組成包含20重量％至70重量％的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量％至25重量％的至少一種II族元素氧化物和2重量％至20重量％的氧化硼。另外，另一個實施方案提供一種形成多孔陶瓷過濾介質的方法。該方法包括形成包含固相和載體相的槳料，所述固相包含20重量%至70重量％的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量%至20重量。/。的f丐化合物、0重量％至20重量％的氧化鎂和2重量％至20重量％的硼化合物；使用所述漿料浸漬開孔型多孔材料；使所述載體揮發(fā)；以及進行燒結。特別優(yōu)選的實施方案是提供這樣一種多孔陶瓷過濾介質，其包含65重量％至85重量％的核以及15重量％至35重量％的包裹所述核的殼，其中所述核包含硅酸鋁，并且其中所述殼包含15重量％至45重量％的氧化鋁、2重量％至35重量％的二氧化硅、15重量％至50重量％的氧化硼、0重量％至25重量％的至少一種工1族元素(優(yōu)選鈣、鋇、鎂或鍶)氧化物。圖1為多孔陶瓷過濾介質置于濾罩中的示意圖。圖2用圖形示出膨脹百分率與磷酸鋁粘結的氧化鋁過濾介質的溫度之間的關系，特別是示出在約8(TC至18(TC下發(fā)生的有害的相轉變。圖3為示出磷酸鋁粘結的氧化鋁過濾介質在725T下在鎂(4.5重量％)鋁合金中浸漬2小時后的晶間侵蝕的反射光顯微照片。圖4為示出本發(fā)明的過濾介質在725'C下在鎂(4.5重量％)鋁合金中浸漬2小時后的反射光顯微照片。圖5用圖形示出本發(fā)明過濾介質的MOR隨相對密度變化的情況。圖6用圖形示出本發(fā)明過濾介質的膨脹率隨溫度變化的情況。圖7為示出在測試中不與熔融鋁反應、并且保持未潤濕的微孔過濾材料的背散射電子顯微照片。圖8為示出在測試中既未被潤濕也沒有發(fā)生反應的過濾介質-金屬界面的本發(fā)明過濾材料的光學顯微照片。圖9為本發(fā)明的實施例在75(TC下在熔融的鎂鋁合金中測試2小時后的電子顯微照片，該照片表明在金屬-過濾介質界面處既沒有發(fā)生反應也沒有潤濕。圖IO用圖形示出現(xiàn)有技術的磷酸鹽粘結的氧化鋁(PBA)過濾介質的膨脹百分率與本發(fā)明過濾介質的膨脹百分率的對比情況。具體實施例方式本發(fā)明涉及多孔過濾介質，其特別適于過濾熔融鋁或鋁合金。該過濾介質具有基本組成如下的核殼結構20重量％至70重量％的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量％至25重量％的n族元素氧化物和2重量％至20重量％的氧化硼，并且所述核富含氧化鋁和二氧化硅，所述殼含有包裹所述核的硼玻璃組合物。更優(yōu)選的是，所述基本組成包含40重量％至60重量％的氧化鋁、30重量%至50重量％的二氧化硅、0重量％至10重量％的氧化,丐、0重量％至10重量％的氧化鎂和3重量％至10重量％的氧化硼。n族元素氧化物優(yōu)選包括鈣、鎂、鍶、和鋇的至少一種氧化物。最優(yōu)選的是，過濾介質的組成具有占65重量％至85重量％的核和占15重量％至35重量％的殼。更優(yōu)選的是，核占過濾介質的70重量％至80重量％，其余為殼。殼將核包裹從而保護核在過濾過程中避免受到化學侵蝕，特別是避免受到鎂的侵蝕。核優(yōu)選含有45重量％至60重量％的氧化鋁和40重量％至55重量％的二氧化硅。氧化鋁和二氧化硅優(yōu)選以硅酸鋁的形式加入，例如莫來石、藍晶石、硅線石、煅燒高嶺土和紅柱石。最優(yōu)選的是藍晶石。其他潛在的成核材料為其他低熱膨脹性或零熱膨脹性的硅酸鹽材料，如熔融石英、鋰-鋁-硅酸鹽(透鋰長石)和鎂-鋁-硅酸鹽(堇青石)。殼主要為硼玻璃粘結的基質，其包裹核。殼優(yōu)選包含15重量％至45重量％的氧化鋁、2重量°/。至35重量％的二氧化硅、15重量％至50重量％的氧化硼、0重量％至25重量％的至少一種n族元素氧化物。更優(yōu)選的是包含15重量％至25重量％的氧化鋁。更優(yōu)選的是包含5重量％至10重量％的二氧化硅。更優(yōu)選的是包含30重量％至50重量％的氧化硼。優(yōu)選的是II族元素氧化物選自鈣、鍶、鋇和鎂的氧化物。本發(fā)明采用與之前的多孔陶瓷過濾介質技術不同的方法。使用低熱膨脹性硅鋁酸鹽晶粒(最優(yōu)選為藍晶石或莫來石)代替氧化鋁，從而獲得改善的抗熱震性，同時降低了側壓應力。然而莫來石和藍晶石會與熔融鋁和鋁合金反應。為了保護晶粒材料避免受到化學侵蝕，使用相對惰性的基于復合硼玻璃的粘結劑相，所述復合硼玻璃含有II族元素氧化物(優(yōu)選氧化鈣或氧化鎂)、氧化鋁和二氧化硅。硼玻璃粘結物在形成核殼結構的整個過濾介質基質中都是連續(xù)的，并且硼玻璃殼完全包裹聚集的晶粒核并且保護其避免受到鎂蒸氣的侵蝕。這種硼玻璃粘結物在較低溫度下產生良好的干坯強度，并且在燒制過程中起到使藍晶石晶粒熔融并粘結在一起的作用。這種新型過濾介質主體在熔融金屬觀U試中表現(xiàn)出對鎂蒸氣侵蝕具有優(yōu)異的耐受性。圖4示出了在725'C下在鎂(4.5重量％)鋁合金中浸漬測試2小時后的新型過濾介質，該條件與用于圖3所示的磷酸鋁粘結的過濾介質的條件相同。其他金屬氧化物材料可作為雜質少量(一般低于3重量％)存在于所述配制物中。所述的其他金屬氧化物材料包括K20、Na20、Fe203、Ti02等。多孔陶瓷材料具有開孔結構并分布有被陶瓷材料的網(wǎng)包圍的連接的孔隙。這種結構通常用于過濾熔融金屬，其在工業(yè)上被稱為陶瓷泡沫。本發(fā)明的多孔陶瓷過濾介質的熱膨脹率為1.5x10—、m/mm〃C至7.5x10—6mm/mm/°C。更優(yōu)選的是，本發(fā)明的多孔陶瓷過濾介質的熱膨脹率為5.0xl(r6mm/mm廠C至6.0x10-6mm/mm/°C。多孔陶瓷過濾介質在常規(guī)使用條件下顯示出對熔融鋁合金的化學侵蝕作用具有耐受性。多孔陶瓷過濾介質重量較輕，其密度優(yōu)選為約0.25克/立方厘米至0.40克/立方厘米。所述過濾介質基本上沒有顯示出反應性，并且在過濾熔融的鋁合金后沒有產生磷化氫氣體或反應性物質。已經(jīng)證實現(xiàn)有技術的磷酸鹽粘結的氧化鋁過濾介質在使用后會產生磷化氫氣體，從而易于著火。優(yōu)選加入對材料具有強化作用的陶瓷纖維。特別優(yōu)選的纖維包括氧化鋁；二氧化硅；鋁、鎂、鈣的硅酸鹽；以及它們的組合。特別優(yōu)選的是Pyrolog⑤纖維。Pyrolog⑧纖維包含約47重量％的氧化鋁和約53重量％的二氧化硅。其他優(yōu)選的纖維為Isofrax1260纖維(硅酸鎂)或Insufrax3010/3011纖維(硅酸鈣鎂)。在一個實施方案中，殼含有含硼玻璃粉。特別優(yōu)選的含硼玻璃是可得自MatrixEnterprises的B40C，其包含約30.8重量％的氧化鋁、2.4重量％的二氧化硅、23.25重量％的氧化鈣、41.38重量％的氧化硼、1.47重量％的氧化鈉，其余為諸如三氧化二鐵、氧化鉀和氧化鎂之類的雜質。過濾介質具有泡沫宏觀結構所賦予的原生多孔結構，所述原生多孔結構是聚氨酯前體的外骨架，并且是通過使用漿料涂敷，接著進行千燥和燒制而復制成的。原生孔徑通常為3個孔/線性英寸(ppi)至100ppi，更優(yōu)選為20ppi至70ppi。在燒結過程中在硼玻璃粘結劑相中形成分散的微孔孔隙。由于孔隙往往會減弱任何可能發(fā)生的熱震裂紋的擴展，因此據(jù)信，分散的微孔結構進一步提高了抗熱震性?？偟臒崤蛎浵禂?shù)明顯低于磷酸鹽粘結的氧化鋁過濾介質的熱膨脹系數(shù)。微孔孔隙的孔徑為約0.1微米至10微米，更優(yōu)選為0.5微米至5微米。藍晶石為島狀硅酸鹽類的硅鋁酸鹽的高壓多晶型體，其包括藍晶石、硅線石和紅柱石。這三種高鋁礦物或富鋁礦物具有類似的化學組成Al2Si05，但它們具有不同的晶體結構。多孔陶瓷材料是通過將水性漿料浸漬到撓性開孔泡沫前體的孔筋(strut)上而制得的。隨后對該材料進行干燥和燒制，從而制得最終的多孔陶瓷制品。前體可以是具有足以在壓縮后恢復其初始形狀的彈性的任何類型的材料。為此，通常使用聚氨酯泡沫。陶瓷漿料是通過將所需成分混合在一起、從而形成顆粒的水性懸浮液而制得的。漿料優(yōu)選具有這樣的流變特性，使得在施加應力時(如漿料浸入聚氨酯泡沫的過程中)漿料容易流動，但當除去應力時漿料不流動。這種漿料具有固有的高的屈服應力和觸變性。就制備本發(fā)明的材料而言，初始成分優(yōu)選具有高含量的尺寸達325目的藍晶石晶粒。該材料的標稱粒徑通常低于44微米。然而，使用尺寸比44微米更粗或更細的藍晶石晶粒也是可以接受的。通?？傻玫木Я５某叽邕_270目，標稱粒徑通常低于53微米。藍晶石粉末是在多種陶瓷產品中廣泛應用的普遍可得到的原料。藍晶石粉末是經(jīng)開采、清洗并煅燒的產品，其含有約95%的藍晶石礦物、3%的石英和2%的其他物質或雜質。所用粉末通常的組成為約58%的氧化鋁、40%的二氧化硅、1%的二氧化鈦，其余為雜質。己知藍晶石礦物在超過120(TC的溫度下會轉變?yōu)榈兔芏饶獊硎Y品相。這種轉變是不可逆的。本發(fā)明展示了藍晶石粉末在制造多孔陶瓷過濾介質中的應用，何任何硅鋁酸鹽粉末、無定形二氧化硅粉末、硅酸鎂鋁粉末或硅酸鋰鋁粉末都能同樣有效地使用。這種市售可得的材料的例子包括莫來石、堇青石、透鋰長石或熔融石英。優(yōu)選的是，本發(fā)明在水性漿料中使用40重量％至60重量％的藍晶石粉末。據(jù)認為，藍晶石材料會產生穩(wěn)定的晶粒結構，從而賦予最終產品較低的熱膨脹特性。此外，大量和長期穩(wěn)定地供應原料的成本較低。水性漿料另外還使用含硼原料，所述含硼原料在燒制過程中為最終產品提供玻璃相形成體。示例性的原料包括硼酸、氧化硼、硬硼鈣石、硼酸鈣或含硼玻璃。硼酸是最優(yōu)選的。在水性漿料中以2重量%至25重量％的濃度使用的含硼材料與其他槳料成分一起在燒制過程中提供玻璃相形成體系。這種玻璃構成殼材料，其繼而會保護硅鋁酸鹽晶粒在使用時避免受到熔融鋁合金的侵蝕。水性漿料優(yōu)選含有輔料來控制各種性能。特別優(yōu)選的輔料包括表面活性劑、流變改進劑、消泡劑、燒結助劑、溶劑、分散劑等。裝料可定義為具有固相和載體相，其中固相包括陶瓷前體，載體相包括溶劑和輔料。水是優(yōu)選的溶劑或載體。在使用水性陶瓷漿料浸漬泡沫前體后，陶瓷材料的干燥通常在對流型干燥器中在IOO'F至600下的溫度下進行15分鐘至6小時。為了生產的經(jīng)濟性和高的生產率，較短的干燥持續(xù)時間更為有利。陶瓷材料的燒制通常在高于可形成材料的玻璃相并可發(fā)生粘結的溫度下進行，這樣形成了最終產品所需的強度和耐腐蝕性特性。燒制通常在溫度超過UOO。C的連續(xù)式爐中進行1小時至3小時，并且最高溫度保持15分鐘至1小時。較低的溫度和較短的持續(xù)時間可改善生產的經(jīng)濟性。然而，必須提供足夠的時間和溫度以使材料獲得所需的強度和耐腐蝕性。過濾介質的孔徑主要由所述方法中使用的聚合物泡沫的起始孔徑?jīng)Q定。為了有效地過濾鋁合金，原生孔徑通常為10至70個孔/線性英寸。然而，根據(jù)澆注車間或制坯機在某種應用所要求的過濾效率和所需的過濾介質滲透性方面的要求，每種應用將需要獨特的孔徑。制得的過濾介質的熱膨脹率為1.5x10—6mm/mmrC至7.5x10—6mm/mm/°C。更優(yōu)選的是，制得的過濾介質的熱膨脹率為5,Oxl(r6mm/mm/。C至6.5xl(T6mm/mm/°C。該測試是根據(jù)ASTME831進行的。斷裂模量(MOR)測試是用于測試陶瓷材料強度的常規(guī)測試。在該測試中，標稱尺寸為12英寸x2英寸x2英寸的測試棒在下層測試棒的跨距為6英寸的條件下以三點施加負荷的方式發(fā)生斷裂。記錄使測試棒斷裂所需的最大力，并按照如下公式計算MOR:其中P為斷裂負荷，L為跨距，W為部件寬度，t為部件厚度。對于本發(fā)明多孔陶瓷過濾介質而言，當相對密度小于11%時，MOR超過50磅A平方英寸。最終產品的耐腐蝕性測試對于評價材料對鋁合金腐蝕性環(huán)境的承受能力而言是關鍵的。通過實驗室測試、現(xiàn)場測試或兩種方式合用來進行耐腐蝕性測試。在實驗室測試中，從代表性材料上切下小的樣品試樣，并將其在熱的腐蝕性鋁合金中暴露特定的時間。對使用的合金進行選擇，使得其含有至少4.5重量％的鎂以表示合金腐蝕條件中的最惡劣的情況。對多種熔融溫度進行考察，以評價現(xiàn)場操作條件的變化所導致的影響。在該實驗室測試中，樣品必須連續(xù)地暴露于剛剛熔融的金屬，以確保盡可能與現(xiàn)場條件接近。為了達到這一目的，在樣品浸入熔融合金中的同時對其進行攪拌，或者將樣品連續(xù)地提起并放落，以使熔融合金從多孔陶瓷過濾介質樣品的多孔結構中流過。在以這種暴露方式暴露于金屬中至少2小時后，將樣品從熔融的金屬中取出，并在鋁冷卻板上快速冷卻。這種快速定向凝固確保得到相對完好或沒有多孔結構的樣品，以進行隨后的冶金學分析。在現(xiàn)場測試中，在生產環(huán)境中使用半連續(xù)式垂直方向冷卻法來對整個過濾介質進行測試。測試時間通常為35分鐘至120分鐘。選擇測試位置，在該位置處使用AA6063或AA6061、或其他含鎂的鋁合金。使用標準的過濾介質襯墊和過濾介質預熱條件。測試中所收集的數(shù)據(jù)包括金屬流速和澆注條件、熔融金屬的溫度、以及在預熱過程中和澆注后立即目視觀察過濾介質狀況的結果。澆注后，對使用過的過濾介質進行冶金學分析，從而評價它們對腐蝕性熔融鋁合金的承受能力。在本領域中，孔徑通常是指線性尺寸中的孔的數(shù)量，如孔數(shù)/英寸。較高的ppi值表示孔的直徑較小。這是記錄孔徑的標準方法。在本說明書中，術語"鋁合金"旨在包括鋁。多孔陶瓷材料的密度通常被記錄為相對密度。相對密度為測量密度與理論密度的比值，其中理論密度是假定沒有孔隙的條件下的密度。實施例1按照常規(guī)的多孔陶瓷的制造方法來制備本發(fā)明的多孔陶瓷材料。在該實施例中，由如下成分制得水性漿料。<table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>將這些成分混合在一起，以形成基本上均勻的水性漿料，該混合物的粘度為lO，OOOCp至20,000Cp。然后將漿料浸入具有所需孔徑(接近30個孔/線性英寸(ppi))的聚氨酯泡沫前體的孔中。隨后使用輥將漿料從聚氨酯泡沬中擠出，并重復這一過程，直至在聚氨酯泡沫的孔筋上涂布了漿料的均勻涂層為止。在該方法中，設定這樣的輥間距，使得所需的最終產品的相對密度為10%至12%。隨后將過濾介質在對流式烘箱中干燥，以除去漿料中的液相，從而形成具有干坯強度的制品或剛性制品。隨后將過濾介質在輥道爐膛中于兩小時內燒至最高溫度1185°C，從而制得最終產品。由相同的配方制得多個過濾介質以用于多種特性測定。產品的最終理論組成為53.9重量％的Al203、33.2重量％的Si02、2.5重量％的CaO、1.4重量％的MgO、7.3重量％的B203、1.0重量％的Ti02和余量0.7%的雜質(如K20、Na20、Fe203和其他物質)。將這些材料切成條帶以測定產品的斷裂模量(MOR)。圖5示出該實施例的過濾介質的測定結果。此外將過濾介質進行切割以獲得用于熱膨脹特性測定的樣品。圖6示出了該樣品的材料熱膨脹的結果。由該曲線發(fā)現(xiàn)材料的平均熱膨脹率為6.oxio—6英寸/英寸rc。制備用于熔融金屬浸漬測試的3.8cmx5.08cmx45.72cm(1.5英寸x2.0英寸"8英寸)的測試棒，從而證實其在鎂(4.5%)鋁合金中的耐腐蝕性和不潤濕性能。測試棒的孔徑為3.93個孑L/厘米(10ppi)，并按照與本實施例的其他材料所述類似的方式進行制備。不同之處在于，為了進行耐腐蝕性測試，測試棒漿料具有直徑為80微米的聚合物微球，其中，將所述微球加入漿料中以賦予受控的微孔。為了產生孔隙而在材料中加入聚合物球的設想在美國專利6,036,743中有所披露。其目的是為了測試髙微孔性過濾材料在耐腐蝕性測試過程中能否抵抗得住熔融金屬的潤濕和滲透。將測試棒浸入12英寸深的熔融鋁的坩堝內，溫度保持為75(TC。隨后將測試棒在坩堝內旋轉以確保熔融的金屬在測試過程中從多孔陶瓷棒的孔中流過。耐腐蝕性測試的時間為2.5小時。測試結束后，將測試棒從坩堝中移出，并將其底端靠在鋁冷卻板上凝固。隨后從測試棒的底端切下測試棒的一部分，并通過研磨和拋光來制備金相樣品。圖7為示出過濾介質-金屬界面的掃描電子顯微照片。圖7示出了包括球形微孔的過濾材料，所述過濾材料保持未潤濕并且沒有與熔融的鎂(4.5%)鋁合金反應。這被視為是基于下列條件的非?？量痰臏y試，所述條件為卨的金屬溫度(750°C)、測試時間(2.5小時)、浸入深度(12英寸)、孔徑和卨的鎂含量。實施例2在該實施例中，成分如下所示<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>按照與實施例1中所述類似的方法利用上述成分來制備多孔陶瓷材料。最終材料的理論組成為52.3重量％的A1203、34.9重量％的Si02、2.4重量％的CaO、1.4重量％的MgO、7.2重量％的B203、1.1重量％的Ti02和余量0.7%的雜質(如K20、Na20、Fe203和其他物質)。測定產品的MOR，在平均相對密度為11.6%時平均MOR為56.5磅/平方英寸，并且在平均相對密度為11.0%時平均抗壓強度為64.4磅/平方英寸。優(yōu)選的是，過濾材料的彈性模量不超過約300GPa，更優(yōu)選的是不超過約150GPa。利用上述漿料配制物來制備尺寸為50.8cmx50.8cmx5.08cm(20英寸x20英寸"英寸)的過濾介質，以在生產型鑄鋁用殼體中進行測試，所述殼體用于通過直接冷鑄法來生產AA6063(0.90。/。的Mg)的擠壓坯料。用于該測試的過濾介質的孔徑為30ppi，并且相對密度為約11.5%。澆注時間為約40分鐘至50分鐘，濾罩中金屬溫度為680°C至720°C。取決于坯料直徑和澆注的鑄帶條的數(shù)量，金屬流速為344.7kg/分鐘至453.2kg/分鐘(760磅/分鐘至933磅/分鐘)。保留使用過的過濾介質以進行冶金學評價，從而檢測出過濾材料和熔融鋁合金之間的任何反應，同時確定過濾介質是否保持未潤濕的狀態(tài)。圖8為示出未與熔融的鋁合金反應、且保持未潤濕狀態(tài)的過濾材料的光學顯微照片。實施例3在該實施例中，成分如下所示<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>按照與實施例1中所述類似的方法利用上述成分來制備多孔陶瓷材料。最終材料的理論組成為50.7重量％的A1203、37.3重量％的Si02、4.0重量％的CaO、6.3重量％的B203、1.0重量％的Ti02和余量0.7重量％的雜質(如K20、Na20、Fe203和其他物質)。評價多孔陶瓷部件的產品強度，并進行耐腐蝕性測試。在平均相對密度為10.5%時測得產品的平均MOR為75.5磅/平方英寸。在平均相對密度為9.8%時產品的抗側壓強度(lateralcrushstrength)平均為72.2磅/平方英寸。使用直徑為1.30英寸的金剛石鉆巖機，從上述材料獲得圓柱形測試過濾介質。隨后將這些樣品(2英寸厚)插入長18英寸的莫來石管的內部，并使用可熱膨脹的纖維襯墊固定在管內的合適位置處。隨后將過濾介質-管組件預熱，然后將其浸入裝有熔融的鎂(4.5%)鋁合金的12英寸深的坩堝內，測試2小時。在675"C、70(TC、725°〇和75(TC下進行浸漬測試。在浸漬測試過程中，將過濾介質-管組件連續(xù)提起并放落以模擬在現(xiàn)場應用中通常所遇到的金屬流速。測試結束后取出過濾介質-管組件，并將裝有過濾介質的底端靠在鋁冷卻板上凝固。隨后由過濾材料制備金相樣品，并利用光學顯微鏡法來進行評價。圖9示出了在75(TC下在含有4.5重量％的鎂的熔融鋁中測試2小時后，實施例3的樣品的電子顯微照片。如圖9所示，即使在這些相對苛刻的條件下，也不存在任何熔融金屬與過濾介質之間的反應，并且過濾材料保持未潤濕的狀態(tài)。在圖9中，看起來平滑的區(qū)域為核，圍繞所述核的基質為殼。實施例4制備這樣一種過濾介質，其包含占過濾介質的65重量％至85重量％的核，所述核含有藍晶石，該藍晶石具有約57.5重量％的A1203、40.3重量％的Si02，其余為通常與藍晶石相關的雜質，如K20、Na20、Fe203、Ti02和MgO。殼占過濾介質的約15重量％至35重量％，所述殼包含約19.82重量％的A1203、23.3重量％的Si02、21.94重量％的CaO和34.75重量％的B203，其余為諸如K20、Na20、Fe203、Ti02和MgO之類的雜質。圖IO示出了實施例4相對于現(xiàn)有技術在熱膨脹性方面的改善。實施例5制備這樣一種過濾介質，其包含占過濾介質的65重量％至85重量％的核，所述核含有藍晶石，該藍晶石具有約57.5重量％的A1203、40.3重量％的Si02，其余為通常與藍晶石相關的雜質，如K20、Na20、Fe203、Ti02禾卩MgO。殼占過濾介質的約15重量％至35重量％，所述殼包含約40.79重量％的A1203、7.8重量％的Si02、11.05重量％的CaO、32.98重量°/。的B203、6.37重量％的MgO，其余為諸如〖20、Na20、Fe203和Ti02之類的雜質。在該實施方案中，在燒制之前，將玻璃粉(B40C玻璃粉)和剩余材料引入所述殼中，其中加入所述剩余材料是為了達到所需的組分比。此外，附加的二氧化硅為膠態(tài)二氧化硅。實施例6制備這樣一種過濾介質，其包含占過濾介質的65重量％至85重量％的核，所述核含有藍晶石，該藍晶石具有約57.5重量％的A1203、40.3重量％的Si02，其余為通常與藍晶石相關的雜質，如K20、Na20、Fe203、Ti02和MgO。殼占過濾介質的約15重量％至35重量％，所述殼包含約23.65重量％的A1203、4.89重量％的Si02、15.36重量％的CaO、45.84重量°/。的B203、8.85重量％的MgO，其余為諸如K20、Na20、Fe203、Ti02之類的雜質。在該實施方案中，在燒制之前，將玻璃料(B40C玻璃粉)和剩余材料引入所述殼中，其中加入所述剩余材料是為了達到所需的組分比。本發(fā)明特別參照優(yōu)選實施方案進行了詳細描述，但所述實施方案并不對本發(fā)明進行限定。在本文中教導的基礎上，在不偏離本發(fā)明的要求和范圍的條件下可實現(xiàn)另外的實施方案和可選方式，本發(fā)明的要求和范圍在所附權利要求書中更具體地闡述。權利要求1.一種熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其包含硼玻璃殼和富含硅酸鋁的核，并且所述過濾介質的化學組成包含20重量％至70重量％的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量％至25重量％的至少一種II族元素氧化物和2重量％至20重量％的氧化硼。2.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其含有65重量％至85重量％的所述核和15重量％至35重量。/。的所述殼。3.權利要求2所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其含有70重量％至80重量％的所述核。4.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述核被所述殼包裹。5.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述核包含45重量％至60重量°/。的氧化鋁和40重量％至55重量％的二氧化硅。6.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述核包含硅酸鋁。7.權利要求6所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述硅酸鋁包括選自莫來石、藍晶石、硅線石、煅燒高嶺土和紅柱石中的至少一種材料。8.權利要求7所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述核包含藍晶石。9.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述II族元素氧化物包括鎂、鈣、鍶和鋇的氧化物中的至少一種。10.權利要求9所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述II族元素氧化物包括鎂和鈣的氧化物中的至少一種。11.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含15重量％至45重量％的氧化鋁、2重量％至35重量％的二氧化硅、0重量％至25重量％的氧化,丐、15重量％至50重量％的氧化硼和0重量％至25重量％的氧化鎂。12.權利要求11所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含15重量％至35重量％的氧化鋁。13.權利要求12所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含15重量％至25重量％的氧化鋁。14.權利要求11所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含10重量％至35重量％的二氧化硅。15.權利要求11所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含5重量％至10重量％的二氧化硅。16.權利要求11所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含20重量％至50重量％的氧化硼。17.權利要求16所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含30重量％至50重量％的氧化硼。18.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含含硼的玻璃粉。19.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含纖維。20.權利要求19所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述纖維包含選自氧化鋁和硅酸鋁中的材料。21.權利要求19所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述纖維包含選自硅酸鈣鎂纖維和硅酸鎂纖維中的材料。22.權利要求19所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述纖維包含70重量％至80重量％的二氧化硅和18重量％至27重量％的氧化鎂。23.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其理論密度為7%至18%。24.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其原生孔徑為3個孔/線性英寸至100個孔/線性英寸。25.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其原生孔徑為20個孔/線性英寸至70個孔/線性英寸。26.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼具有孔徑為0.1微米至IO微米的微孔。27.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼具有孔徑為0.5微米至5微米的微孔。28.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其熱膨脹率為至少1.5xl(r6mm/mm/。C到不超過7.5xl(T6mm/mm/°C。29.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其熱膨脹率為至少5xl0-6mm/mm/。C到不超過6.5xl(T6mm/mm/°C。30.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其在理論密度小于11%時的斷裂模量為至少50磅/平方英寸。31.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其密度為0.25克/立方厘米至0.4克/立方厘米。32.權利要求1所述的熔融鋁用多孔陶瓷過濾介質，其在暴露于熔融鋁合金中的持續(xù)時間小于2小時的條件下，基本上對所述合金的化學侵蝕作用具有耐受性。33.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其在暴露于熔融鋁合金中的持續(xù)時間小于2小時的條件下，基本上不被所述合金潤濕。34.權利要求1所述的熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其在理論密度小于11%時的斷裂模量為至少50磅/平方英寸。35.—種形成多孔陶瓷過濾介質的方法，該方法包括形成含有固相和載體的漿料，所述固相含有20重量％至70重量%的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量％至20重量%的鈣化合物、0重量％至20重量％的鎂化合物和2重量％至20重量%的硼化合物；用所述漿料浸漬開孔型多孔材料；使所述載體揮發(fā)；以及加熱以形成多孔陶瓷過濾介質。36.權利要求35所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述漿料包含硅酸鋁。37.權利要求36所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述硅酸鋁包括選自莫來石、藍晶石、硅線石、煅燒高嶺土和紅柱石中的至少一種材料。38.權利要求37所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述硅酸鋁包括藍晶石。39.權利要求37所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述硅酸鋁基本上由藍晶石構成。40.權利要求35所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述硼化合物包括選自硼酸、氧化硼、硬硼鈣石、硼酸鈣和硼玻璃中的化合物。41.權利要求40所述的形成多孔陶瓷過濾介質的方法，其中所述硼化合物為硼酸。42.—種多孔陶瓷過濾介質，其包含65重量％至85重量％的核和15重量％至35重量％的包裹所述核的殼，其中所述核包含硅酸鋁，并且其中所述殼包含15重量％至45重量％的氧化鋁、2重量％至35重量％的二氧化硅、0重量％至25重量％的氧化鈣、15重量％至50重量％的氧化硼和0重量％至25重量％的氧化鎂。43.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其含有70重量％至80重量％的所述核。44.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述核包含45重量％至60重量％的氧化鋁和40重量°/。至55重量％的二氧化硅。45.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述硅酸鋁包括選自莫來石、藍晶石、硅線石、煅燒高嶺土和紅柱石中的至少一種材料。46.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述II族元素氧化物包括鎂、鈣、鍶和鋇的氧化物中的至少一種。47.權利要求46所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述II族元素氧化物包括鎂和鈣的氧化物中的至少一種。48.權利要求45所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述氧化鋁包括藍晶石。49.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含15重量％至35重量％的氧化鋁。50.權利要求49所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含15重量％至25重量％的氧化鋁。51.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含IO重量％至35重量％的二氧化硅。52.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含5重量％至10重量％的二氧化硅。53.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含20重量％至50重量％的氧化硼。54.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含30重量％至50重量％的氧化硼。璃^55.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含玻、萬。56.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼包含纖維。57.權利要求56所述的多孔陶瓷過濾介質，其巾所述纖維包含選自氧化鋁、二氧化硅和硅酸鋁中的材料。58.權利要求56所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述纖維包含選自硅酸鈣纖維和硅酸鎂纖維中的材料。59.權利要求56所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述纖維包含70重量％至80重量％的二氧化硅和18重量。/。至27重量％的氧化鎂。60.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其理論密度為7%至18%。61.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其密度為0.25克/立方厘米至0.40克/立方厘米。62.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其原生孔徑為3個孔/線性英寸至100個孔/線性英寸。63.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其原生孔徑為20水孔/線性英寸至70個孔/線性英寸。64.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼具有孔徑為0.1微米至IO微米的微孔。65.權利要求64所述的多孔陶瓷過濾介質，其中所述殼具有孔徑為0.5微米至5微米的微孔。66.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其熱膨脹率為至少1.5xl(r6mm/mm/。C至iJ不超過7.5x10-6mm/mm/°C。67.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其熱膨脹率為至少5x10-6mm/mmZ。C到不超過6.5xl()-6mm/mm/°C。68.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其在理論密度小于11%時的抗側壓強度為至少50磅/平方英寸。69.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其在理論密度小于11%時的斷裂模量為至少50磅/平方英寸。70.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其在暴露于熔融鋁合金中的持續(xù)時間小于2小時的條件下，基本上對所述合金的化學侵蝕作用具有耐受性。71.權利要求42所述的多孔陶瓷過濾介質，其在暴露于熔融鋁合金中的持續(xù)時間小于2小時的條件下，基本上不被所述合金潤濕。全文摘要一種熔融鋁合金用多孔陶瓷過濾介質，其包含硼玻璃殼和富含硅酸鋁的核，并且所述過濾介質的化學組成包含20重量％至70重量％的氧化鋁、20重量％至60重量％的二氧化硅、0重量％至10重量％的氧化鈣、0重量％至10重量％的氧化鎂和2重量％至20重量％的氧化硼。文檔編號B01J20/02GK101415477SQ200780012126公開日2009年4月22日申請日期2007年4月2日優(yōu)先權日2006年3月31日發(fā)明者F·遲,戴維·P·哈克,萊昂納德·S·奧布里申請人:博韋爾公開有限公司