專利名稱：用于生產(chǎn)低純度氧的低溫精餾系統(tǒng)的制作方法
一般地說，本發(fā)明涉及低溫精餾，而更具體地說涉及低純度氧的生產(chǎn)。
空氣經(jīng)低溫精餾生產(chǎn)氧和氮是一種十分成熟的工業(yè)方法。典型地說，將進(jìn)料空氣置于一個(gè)雙塔系統(tǒng)里進(jìn)行分離，其中來自高壓塔的氮基本餾份或塔頂蒸汽被用來使低壓塔塔底氧液再沸。
目前，對于低純氧的需求在諸如玻璃制造、煉鋼以及能源生產(chǎn)等領(lǐng)域正日益增長。與雙塔系統(tǒng)運(yùn)轉(zhuǎn)典型地產(chǎn)生的數(shù)量相比，低壓塔的提餾段蒸汽蒸出量較少，且低壓塔增濃段回流液量較少，這對于生產(chǎn)氧純度小于98.5%(分子)的低純氧是必須的。
因此，一般用于大量生產(chǎn)低純度氧的低溫精餾系統(tǒng)的情況是，其中處于高壓塔壓力的進(jìn)料空氣用于使低壓塔塔底液再沸，然后再送入高壓塔。使用空氣代替氮來汽化低壓塔底液降低了進(jìn)料空氣的壓力要求，并使之可能產(chǎn)生恰好為低壓塔提餾段所必要蒸出量，這樣做的方法可以是向低壓塔再沸器加入適宜量的空氣，也可以借部分冷凝將全部進(jìn)料空氣的大部分冷凝。
雖然傳統(tǒng)空氣煮沸低溫精餾系統(tǒng)已被用于有效地生產(chǎn)低純度氧，但它的產(chǎn)生供給低壓塔頂液氮回流的能力受到限制。造成這種情況的原因是，在類似于主空氣進(jìn)料壓力的高壓塔操作壓力下組分相對揮發(fā)度較低。由于生成液氮回流能力降低而導(dǎo)致氧回收率降低，故耗能較高。
因此，本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種生產(chǎn)低純度氧的低溫精餾系統(tǒng)，其中低壓塔的塔底液是借助與進(jìn)料空氣間接換熱而再沸的，該系統(tǒng)與傳統(tǒng)的空氣煮沸系統(tǒng)相比較低能量需求運(yùn)轉(zhuǎn)。
上述以及其他目的對于讀過本公開的熟悉此項(xiàng)技術(shù)的人來說將變得很清楚，這些目的可以通過本發(fā)明而達(dá)到，其一個(gè)方面是一種生產(chǎn)低純度氧的低溫精餾方法，包括(A)提供一種低溫精裝置，它包括一個(gè)帶塔頂冷凝器的第一塔和一個(gè)帶有塔底再沸器的第二塔，所述第一塔操作壓力超過第二塔的壓力;
(B)提供第一進(jìn)料空氣流，其壓力在39至100磅/平方英寸，絕壓，(psia)，并使所述進(jìn)料空氣流通過上述塔底再沸器;
(C)將進(jìn)料空氣從塔底再沸器送至所述第一和第二塔中至少一個(gè)塔;
(D)提供壓力低于第一進(jìn)料空氣流的第二進(jìn)料空氣流，并將所述第二進(jìn)料空氣流送入第一塔;
(E)從第二塔抽出低純度氧并通過與上述第一進(jìn)料空氣流以及與上述第二進(jìn)料空氣流進(jìn)行間接換熱而提高上述所抽出的低純度氧的溫度;以及(F)將生成的、溫度提高后的低純度氧做為產(chǎn)品回收。
本發(fā)明的另一方面是用于生產(chǎn)低純氧的低溫精餾設(shè)備，它包括(A)帶塔頂冷凝器的第一塔和帶塔底再沸器的第二塔;
(B)一臺(tái)主換熱器，以及用于將第一進(jìn)料流送至主換熱器以及由主換熱器送到塔底再沸器的機(jī)構(gòu);
(C)用于將流體從塔底再沸器送至第一和第二塔中至少一個(gè)的機(jī)構(gòu);
(D)用于將壓力低于第一進(jìn)料流的第二進(jìn)料流送至主換熱器并從主換熱器送至第一塔的機(jī)構(gòu);
(E)用于把產(chǎn)品流體從第二塔送至主換熱器的機(jī)構(gòu);以及(F)用于從主換熱器回收產(chǎn)品流體的機(jī)構(gòu)。
這里所用術(shù)語“低純氧”意指一種含氧濃度為98.5%(分子)以及更低的流體。
這里所用術(shù)語“進(jìn)料空氣”意指一種主要含有氮和氧的混合物，例如空氣。
這里所用術(shù)語“透平膨脹”和“透平膨脹機(jī)”分別指一種方法和設(shè)備，其作用是讓高壓氣體流經(jīng)一臺(tái)透平以降低該氣體的壓力和溫度并借此產(chǎn)生冷凍量。
這里所用的術(shù)語“塔”意指一種蒸餾或分餾塔或區(qū)，即一種接觸塔或區(qū)，在其中液、汽兩相逆流接觸以實(shí)現(xiàn)流體混合物的分離，例如借助汽、液兩相在一系列沿塔內(nèi)縱向間隔安裝的塔盤或塔板上，和/或在有規(guī)碼放和/或無規(guī)堆放的填料元件上進(jìn)行接觸。關(guān)于蒸餾塔的進(jìn)一步討論，請參見“Chemical Engineer's Handbook fifth edition”(《化學(xué)工程師手冊·第五版》)，由R.H.Perry和C.H.Chilton編，McGraw-Hill Book Company出版，New York，Section 13，“連續(xù)蒸餾過程”。
汽、液接觸分離過程依賴于各組分在蒸汽壓方面的差別。高蒸汽壓(易揮發(fā)或低沸點(diǎn))組分將趨于在汽相中濃集，而低蒸汽壓(難揮發(fā)或高沸點(diǎn))組分將趨于在液相中濃集。部分冷凝是一種分離過程，其中通過蒸汽混合物的冷卻達(dá)到在汽相中濃集易揮發(fā)組分，并從而在液相中具有較少的易揮發(fā)組分。精餾或連續(xù)蒸餾是一種分離過程，如同在借助對汽液相施以逆流處理而達(dá)到的那樣，該過程把連續(xù)的部分蒸發(fā)與冷凝結(jié)合一體。汽、液相的逆流接觸是絕熱的且可包括相間的整體或微分接觸。應(yīng)用精餾原理分離混合物的分離過程的設(shè)備常常用幾個(gè)互相通用的術(shù)語來稱呼精餾(rectification)塔、蒸餾(Distillation)塔、或分餾(Fractionation)塔。低溫精餾是一種精餾過程，其至少一部分在150°K或更低溫度下進(jìn)行。
這里所使用的術(shù)語“間接換熱”意指讓兩種流體流處于一種換熱關(guān)系且不存在流體間互相的任何物理接觸或摻混。
這里所用的術(shù)語“塔頂冷凝器”系指一種熱交換裝置，它由塔頂蒸汽產(chǎn)生沿塔下流液流。
這里所用術(shù)語“塔底再沸器”系指一種熱交換裝置，它由塔底液產(chǎn)生沿塔上升蒸汽。


圖1是本發(fā)明一個(gè)較好具體實(shí)施方案的示意圖，其中，低純氧液用泵加至一個(gè)較高壓力并在主換熱器里蒸發(fā)。
圖2是本發(fā)明另一較好具體實(shí)施方案的示意圖，其中，低純氧液用泵壓至一個(gè)較高壓力并在產(chǎn)品鍋爐內(nèi)蒸發(fā)。
圖3是本發(fā)明又一個(gè)較好具體實(shí)施方案的示意圖，其中，低純氧蒸汽被從低壓塔抽出并回收。
圖4是本發(fā)明另外一個(gè)較好具體實(shí)施方案的示意圖，其中，進(jìn)料流在進(jìn)透平膨脹之前被進(jìn)一步壓縮以便產(chǎn)生冷量。
本發(fā)明是一個(gè)改進(jìn)的低溫精餾系統(tǒng)，它使得可能在生產(chǎn)低純氧時(shí)保持較傳統(tǒng)系統(tǒng)低的進(jìn)料壓縮要求而同時(shí)仍舊維持高產(chǎn)率。本發(fā)明對于生產(chǎn)具有氧濃度在從70至98%(分子)的低純氧尤為有利，但對于生產(chǎn)具有氧濃度從50至98.5%(分子)的低純氧場合也非常有用。
下面結(jié)合附圖詳細(xì)說明本發(fā)明?，F(xiàn)在參看圖1，將進(jìn)料空氣1送入壓縮機(jī)55進(jìn)行壓縮。從壓縮機(jī)55抽出一股第一進(jìn)料流2，其壓力處于39-100磅/平方英寸·絕壓(psia)范圍之內(nèi)。從壓縮機(jī)55最終壓縮機(jī)級(jí)上游抽出第二進(jìn)料空氣流5，這樣就使得流5的壓力低于流2且一般地在35至75psia之間。另一種可選擇的方法是，采用兩臺(tái)單獨(dú)壓縮機(jī)把進(jìn)料空氣壓縮到兩種不同的壓力。將兩股流(流2和流5)進(jìn)行冷卻以除去壓縮熱并通過凈化器56以除去高沸點(diǎn)雜質(zhì)，例如水汽、二氧化碳和某些烴類。
隨后將第一空氣流通過第二塔60塔底再沸器63。一般地，通過塔底再沸器的第一進(jìn)料空氣流占總進(jìn)料空氣的10-50%。圖1所示實(shí)施方案中，第一進(jìn)料空氣流4的部分流7，一般地占總進(jìn)料空氣的20-36%，通過壓縮機(jī)57進(jìn)一步壓縮，再冷卻以除去壓縮熱，繼而通過主換熱器58，在其中它借助與返回流間接換熱至少部分地冷凝。生成的流16經(jīng)閥76減壓，并以流17送入相分離器69。從相分離器69出來的液流21被送入管經(jīng)19，從相分離器69出來的蒸汽20被送入管線11，后面將對此進(jìn)一步說明。
第一進(jìn)料空氣流4通過主換熱器58，在其中，它通過與返回流間接換熱而冷卻。在圖1所示的實(shí)施方案中，第一進(jìn)料空氣流4的部分流13，一般含有總進(jìn)料空氣量的5-30%，在僅僅部分地穿過主換熱58之后被抽出，然后經(jīng)透平膨脹機(jī)65進(jìn)行透平膨脹以產(chǎn)生冷量，并通過發(fā)電機(jī)66產(chǎn)生電能。生成的流43隨后被送入第二塔60，其操作壓力在15-26psia范圍。雖然通常較好地從第一進(jìn)料空氣流4抽出部分流用于透平膨脹，然而在一些情況下從第二進(jìn)料空氣流6或者從進(jìn)一步壓縮過的流8中抽取部分流送去透平膨脹可能是較好的。
第一進(jìn)料空氣流從主換熱器58出來做為流10。在圖1所示實(shí)例中，部分流33一般含有總進(jìn)料空氣的1-5%，將之送入換熱器64，在其中通過與返回流間接換熱而冷卻，然后送入第二塔60。是否使用該股流是任選的。
第一進(jìn)料空氣的剩余流11與流20匯合，生成的合并流12被送去通過第二塔60的塔底再沸器63。在塔底再沸器內(nèi)，至少有一些送入塔底再沸器的進(jìn)料空氣借助與第二塔塔底液間接換熱而冷凝。一般地，通入塔底再沸器的進(jìn)料空氣全部造這種間接換熱而冷凝。
從塔底再沸器63出來的進(jìn)料空氣即流19與流21合并生成合并流22。出自塔底再沸器的進(jìn)料空氣的部分流23通過閥72并做為流24進(jìn)入第一塔59，該塔操作壓力超過第二塔60的壓力，通常在35至75psia范圍之內(nèi)。出自塔底再沸器的進(jìn)料空氣的另一股部分流25在換熱器64內(nèi)部與流33合并生成合并流34，然后從換熱器64出來變成流41，經(jīng)閥73變成流42進(jìn)入第二塔60。
第二進(jìn)料空氣流包含總進(jìn)料空氣的25-55%。凈化第二進(jìn)料空氣流6通過主換熱器58，在其中借助與返回流間接換熱而冷卻，隨后以流14送入第一塔59。在圖示實(shí)例中，主換熱器表示成單臺(tái)。應(yīng)當(dāng)理解，主換熱器也可以包括多臺(tái)。
在第一塔59內(nèi)部，進(jìn)料空氣借助低溫精餾被分離成富氮塔頂汽和富氧塔底液。富氮塔頂汽62進(jìn)入第一塔59的塔頂冷凝器61，在其中，正如下面將更充分說明的，它與和一塔底物呈逆流而冷凝。如果需要的話，富氮塔頂汽62的部分流32可以通過主換熱器58并做為含有氮濃度一般地在95-99.999%(分子)的氮產(chǎn)品52而加以回收。冷凝的富氮流80返回第一塔59做為回流。富氮流的部分流31部分地通過換熱器64并以流37出來。如果需要的話，流37的部分流40可以做為產(chǎn)品液氮回收。剩余流38通過閥74并做為流39進(jìn)入第二塔60做為回流。
富氧塔底液以流28從第一塔59抽出，部分地通過換熱器64，并以流29出來。然后將該流通過閥75并以流30進(jìn)入第一塔59的塔頂冷凝器61。在塔頂冷凝器61內(nèi)富氧塔底液借助與上述冷凝的富氮汽間接換熱而部分蒸發(fā)。產(chǎn)生的富氧汽和剩余的富氧液分別做為流35和36從塔頂冷凝器61進(jìn)入第二塔60。
在第二塔60內(nèi)，送入塔的流體借深冷精餾分離成氮塔頂汽和低純氧。氮塔頂汽從第二塔60做為流45抽出，流經(jīng)換熱器64和58，然后從該系統(tǒng)中排出，如果需要的話，可作為流53回收，其氮濃度一般地在96-99.7%(分子)范圍內(nèi)。
低純氧從第二塔抽出，借助與第一、第二進(jìn)料空氣間接換熱而變暖(例如使之流經(jīng)主換熱器)并做為產(chǎn)品低純氧回收。在圖1所示實(shí)例中，低純氧是做為液流47從第二塔60抽出的，而需要時(shí)，可取部分流51回收，產(chǎn)品為流51中的液態(tài)低純氧。經(jīng)由液體泵70將剩余部分48升至高壓并將所得加壓液流49蒸發(fā)，方法是將其流經(jīng)主換熱器58使之與上述進(jìn)料空氣流間接換熱。部分流48的升壓可以采用任何其他適當(dāng)手段，例如通過重力頭，從而不再需要液泵70。生成的汽流54做為低純氧產(chǎn)品回收。
圖2、3和4表示本發(fā)明的其他較好實(shí)例。對于共同元件，圖2、3和4中的數(shù)碼與圖1中的相對應(yīng)，對于這些就不再詳述。
在圖2所示的實(shí)例中，將加壓進(jìn)料空氣流16送入產(chǎn)品鍋爐67，在其中借助與加壓低純氧液間接換熱而至少部分地冷凝。生成的進(jìn)料空氣流81通過換熱器77被冷卻，再通過閥76，變?yōu)榱?7，送入相分離器69。在該實(shí)例中，所有液流47均通過液體泵70(若采用液體泵70)。生成的加壓流49流經(jīng)換熱器77而變暖，并在產(chǎn)品鍋爐67內(nèi)部分地蒸發(fā)。從產(chǎn)品鍋爐67排出蒸汽即流50，將之通過主換熱器58借助與各進(jìn)料流間接換熱而變暖。從主換熱器58回收產(chǎn)品低純氧蒸汽54。液態(tài)低純氧是從產(chǎn)品鍋爐67做為流82回收的。
在圖3所示的實(shí)例中，沒有采用進(jìn)一步加壓的進(jìn)料空氣流。第一進(jìn)料空氣流11不經(jīng)進(jìn)一步添加而進(jìn)入塔底再沸器63，并且在進(jìn)料空氣流19進(jìn)入塔之前沒有進(jìn)一步的向其添加。由第二塔60抽出的液態(tài)低純氧流47全部做為液體產(chǎn)品回收。低純氧生產(chǎn)的大多數(shù)從第二塔60以蒸汽流83抽出，借助與諸進(jìn)料空氣流在主換熱器58內(nèi)間接換熱變暖，并在流84中做為產(chǎn)品低純氧回收。
在圖4所示的實(shí)例中，另一股進(jìn)料空氣流90通過流經(jīng)壓縮機(jī)91被壓縮，而該壓縮機(jī)直接同透平膨脹機(jī)65相聯(lián)結(jié)。該進(jìn)一步壓縮的流部分地流經(jīng)主換熱器58，然后流經(jīng)透平膨脹機(jī)65透平膨脹，從而產(chǎn)生冷量并且也驅(qū)動(dòng)壓縮機(jī)91。經(jīng)透平膨脹后形成的流88借流經(jīng)換熱器71而冷卻，而后以流44送入第二塔60。從第二塔60抽出低純氧蒸汽流83，流經(jīng)換熱器71而變暖，然后做為流86通過主換熱器58，在其中通過與諸進(jìn)料空氣流間接換熱而變暖。生成的蒸汽流87做為低純氧產(chǎn)品被回收。
實(shí)施了根據(jù)圖1所示實(shí)例的本發(fā)明計(jì)算機(jī)模擬，其結(jié)果載于表Ⅰ，只是不包括液態(tài)產(chǎn)品回收亦沒有從第一塔回收氣態(tài)氮。給出這個(gè)例子的目的在于說得更清楚而絕不對本發(fā)明構(gòu)成任何限制。表Ⅰ中物料流編號(hào)與圖1中是對應(yīng)的。
表Ⅰ流號(hào) 標(biāo)準(zhǔn)化的流量 壓力 組成(總空氣流量=100) (PSIA)14 37.5 43.4 空氣10 24.2 58.8 空氣16 25.8 188.3 空氣13 12.4 57.8 空氣12 23.3 58.8 空氣31 27.5 42.4 N2,含2.4% O245 78.9 18.1 N2,含1.2% O254 21.1 70.0 95% O,3% Ar,2% N2在表Ⅰ所報(bào)告的實(shí)例中，在可比氧回收率條件下，生產(chǎn)低純氧時(shí)與傳統(tǒng)空氣沸騰低溫精餾體系相比，單位能耗有所改進(jìn)。
表Ⅱ給出了本發(fā)明與先有技術(shù)單位功率比較，后者的例子取自美國專利號(hào)4，410，343和4，704，148所公開的循環(huán)，它們都被認(rèn)為迄今低溫低純氧循環(huán)代表當(dāng)前水平的好范例。表Ⅱ中第一行代表圖1所示發(fā)明的實(shí)例單位功率和氧回收率，第二行列出了圖4所示本發(fā)明實(shí)例的這些數(shù)據(jù)，第三行為對應(yīng)于美國專利4，704，148，第四行對應(yīng)于美國專利4，410，343所公開的循環(huán)。此外還列出了以343專利為基準(zhǔn)每種循環(huán)單位功率降低百分率。
表Ⅱ單位功率 差別 氧回收率(千瓦·時(shí)/磅分子) (%) (%)1 3.101 -7.5 95.492 3.167 -5.6 97.403 3.251 -3.0 95.954 3.353 0.0 98.30正如可以從表Ⅱ所載數(shù)據(jù)看到的，圖1所示本發(fā)明實(shí)例與所有其他循環(huán)相比雖然氧回收率較低，但具有相當(dāng)大的單位功耗的改進(jìn)。正如熟悉此項(xiàng)技術(shù)的人所知曉的，當(dāng)所有其他條件相同時(shí)，氧回收率高導(dǎo)致單位功耗降低，這是因?yàn)橐欢ㄑ醍a(chǎn)品流量所需空氣流量方面相應(yīng)的減少所致。本發(fā)明功耗方面的改進(jìn)是由于空氣壓縮機(jī)排量要求減少，而且盡管氧回收率較低情況仍然如此。低回收率是由于精餾塔內(nèi)傳質(zhì)推動(dòng)力(回流比)較低，而在這種情況下正標(biāo)志是一個(gè)低純氧生產(chǎn)的較合理工藝，因?yàn)榈屯苿?dòng)力被有效地轉(zhuǎn)換為節(jié)省功耗。圖4所示本發(fā)明實(shí)例具有比圖1所示實(shí)例高的功耗，因?yàn)樗徊捎靡貉醣盟?。由于其有回收率提高的特征，故該?shí)例具有較高氧回收率。
一般地，在實(shí)施本發(fā)明時(shí)，第一進(jìn)料空氣流的壓力會(huì)超過第二進(jìn)料空氣流至少5psia，盡管對于十分低的氧純度來說這種壓差將是較小的。由于采用雙壓力進(jìn)料空氣流，第一和第二塔被有效地解耦，從而使每只塔能夠產(chǎn)生足夠的回流和蒸出量而不至引起任何一座塔運(yùn)行在高于必要的壓力下。這就減小了總體進(jìn)料壓縮要求并有可能產(chǎn)生適量冷量而在較大設(shè)備參數(shù)范圍及裝置產(chǎn)品要求內(nèi)不致危及產(chǎn)率。
盡管已結(jié)合某些較好實(shí)例對本發(fā)明做了詳述，熟悉此項(xiàng)技術(shù)的人會(huì)認(rèn)識(shí)到，在本權(quán)利要求之精神和范圍內(nèi)尚有其他實(shí)例。
權(quán)利要求
1.一種用于生產(chǎn)低純氧的低溫精餾方法，它包括(A)提供一種低溫精裝置，它包括一個(gè)帶塔頂冷凝器的第一塔和一個(gè)帶有塔底再沸器的第二塔，所述第一塔操作壓力超過第二塔的壓力；(B)提供第一進(jìn)料空氣流，其壓力在39至100磅/平方英寸，絕壓，(psia)，并使所述進(jìn)料空氣流通過上述塔底再沸器；(C)將進(jìn)料空氣從塔底再沸器送至所述第一和第二塔中至少一個(gè)塔；(D)提供壓力低于第一進(jìn)料空氣流的第二進(jìn)料空氣流，并將所述第二進(jìn)料空氣流送入第一塔；(E)從第二塔抽出低純度氧并通過與上述第一進(jìn)料空氣流以及與上述第二進(jìn)料空氣流進(jìn)行間接換熱而提高上述所抽出的低純度氧的溫度；以及(F)將生成的、溫度提高后的低純度氧做為產(chǎn)品回收。
2.權(quán)利要求1的方法，其中低純氧從第二塔以液體形式抽出、增加壓力并蒸發(fā)再回收。
3.權(quán)利要求1的方法，其中低純氧從第二塔以蒸汽形式抽出，且進(jìn)一步包括從第二塔以液態(tài)抽出額外的低純氧并將所抽出的液體做為附加低純氧產(chǎn)品回收。
4.權(quán)利要求1的方法，進(jìn)一步包括在第一塔內(nèi)生產(chǎn)富氮汽及富氧液，借助在塔頂冷凝器內(nèi)與富氧液間接換熱使富氮汽冷凝，并且將冷凝的富氮流體做為第一和第二塔中至少一塔的回流。
5.權(quán)利要求1的方法，進(jìn)一步包括使具有高于第一進(jìn)料空氣流壓力的另外一股進(jìn)料空氣流與來自第二塔的液態(tài)低純氧間接換熱。
6.權(quán)利要求1的方法，進(jìn)一步包括從低溫精餾裝置回收含氮流體，該流體具有氮濃度超過95%(分子)。
7.一種用于生產(chǎn)低純氧的低溫精餾裝置，它包括(A)一個(gè)帶塔頂冷凝器的第一塔和一個(gè)帶有塔底再沸器的第二塔;(B)一臺(tái)主換熱器以及用于把第一進(jìn)料流送入主換熱器，并從主換熱器送至塔底再沸器的機(jī)構(gòu);(C)用于將流體從塔底再沸器送至第一和第二塔中至少一個(gè)的機(jī)構(gòu);(D)用于將壓力低于第一進(jìn)料流的第二進(jìn)料流送至主換熱器并從主換熱器送至第一塔的機(jī)構(gòu);(E)用于把產(chǎn)品流體從第二塔送至主換熱器的機(jī)構(gòu);以及(F)用于從主換熱器回收產(chǎn)品流體的機(jī)構(gòu)。
8.權(quán)利要求7的裝置，其中用于將產(chǎn)品流體從第二塔送至主換熱器的機(jī)構(gòu)還包括一臺(tái)液泵。
9.權(quán)利要求7的裝置，進(jìn)一步包括用于將流體從第一塔的上部送至塔頂冷凝器的機(jī)構(gòu)、用于將流體從第一塔下部送至塔頂冷凝器的機(jī)構(gòu)以及將流體從塔頂冷凝器送入第一和第二塔中至少一個(gè)的機(jī)構(gòu)。
10.權(quán)利要求7的裝置，進(jìn)一步包括一臺(tái)壓縮機(jī)、用于將另外一股進(jìn)料流送至主換熱器并從主換熱器送到第二塔的機(jī)構(gòu)。
全文摘要
一種用于生產(chǎn)低純氧的低溫精餾系統(tǒng)，其中使用高壓進(jìn)料空氣流使低壓塔塔底物再沸，并且低壓進(jìn)料空氣流直接加入高壓塔。
文檔編號(hào)F25J3/04GK1102473SQ94107970
公開日1995年5月10日 申請日期1994年7月21日 優(yōu)先權(quán)日1993年7月22日
發(fā)明者N·M·普羅澤 申請人:普拉塞爾技術(shù)有限公司