專利名稱：轉(zhuǎn)爐的渣殼控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐耐火物壽命的渣殼控制方法，更詳細(xì)地說(shuō)是涉及防止形成渣殼的渣在吹煉中流出的渣殼控制方法。
最近，轉(zhuǎn)爐爐容不斷擴(kuò)大，操作條件越來(lái)越嚴(yán)酷，為提高生產(chǎn)率和降低成本，延長(zhǎng)爐體壽命作為重要的課題被提出來(lái)，為解決這一嚴(yán)峻的課題，以往曾采取種種對(duì)策。
在這當(dāng)中，作為試圖用渣延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐耐火物壽命的技術(shù)，已知有以下兩種方法。
第一種方法是提高吹煉過(guò)程中渣中CaO、MgO的濃度，以抑制耐火物溶失的化學(xué)方法。
另一種已知方法是，在吹煉結(jié)束后，向殘留的渣內(nèi)吹入混有固化材料、磚屑等的混合物(以下稱作涂渣)，再通過(guò)傾動(dòng)爐體，使其溶化附著在爐壁型或爐底砌體表面的方法(稱作渣殼法，將熔化附著的層稱作渣殼層)。
就抑制耐火物損耗的效果而言，前者主要是抑制化學(xué)成分的熔化，后者則主要是通過(guò)減輕對(duì)耐火物的熱負(fù)荷來(lái)抑制熱剝落。其中，為延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐砌磚的壽命，降低砌磚急劇損耗是特別重要的，因此有必要抑制熱剝落。
作為抑制這種熱剝落的方法，過(guò)去提出了多種方法。
例如在特開(kāi)昭61-157610中，揭示了以下方法，即將固化材料添加到轉(zhuǎn)爐內(nèi)的殘留渣中之后，在轉(zhuǎn)爐內(nèi)壁面構(gòu)成渣殼，接著對(duì)渣殼層進(jìn)行強(qiáng)制冷卻。但是該方法因?yàn)閷?duì)下一爐次長(zhǎng)時(shí)間的高溫吹煉，并且渣本身也變?yōu)楦邷?，所以有以下缺點(diǎn)渣溶化流盡，使渣殼層不能保持。
特開(kāi)昭61-56223號(hào)是采用以下方法使渣殘留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)，然后通過(guò)頂吹噴槍吹入氣體，使渣飛散而附著在轉(zhuǎn)爐內(nèi)壁面上。
該方法在爐渣粘度低的場(chǎng)合能良好地飛散附著，但在后續(xù)爐次的吹煉時(shí)熔盡。相反，在渣的粘度高的時(shí)候，因?yàn)樵娘w散不充分，所以具有在轉(zhuǎn)爐內(nèi)壁面上附著量不足這樣的缺點(diǎn)。
特公昭62-24490號(hào)的方法是，在不進(jìn)行脫P(yáng)、脫S的轉(zhuǎn)爐吹煉中，在吹氧停止時(shí)控制渣的組成為CaO/SiO2＝1.6～2.5、MgO/CaO＞0.25、SiO2/(CaO＋MgO＋SiO2)≥0.25。該方法通過(guò)SiO2/(CaO＋MgO＋SiO2)≥0.25而使渣的附著得到改善，但是存在有到達(dá)后續(xù)吹煉之后不能殘留渣殼層的缺點(diǎn)。
特公平2-2992號(hào)的方法是在高鉻熔煉轉(zhuǎn)爐中于吹氧前加入鉻礦石，使渣中的Cr2O3組分成為30-50％。由于該方法控制吹煉中渣的組成，所以具有以下缺點(diǎn)渣的流動(dòng)性提高時(shí)渣化性變好，但渣殼性能變差，另外當(dāng)渣的流動(dòng)性降低渣殼性能良好時(shí)，則渣化性變差。
特公昭62-13407號(hào)的方法是向轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘留的渣中通過(guò)熔化噴射吹入以MgO作為主成份的粉末耐火物而形成渣殼。但采用該方法時(shí)吹入需要時(shí)間，所以不能適用于出鋼間隔短的鋼。
特公昭61-59364號(hào)采用向轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘留的渣中投入100-200mm的塊狀堿性耐火物，使其靜止、固化15分鐘以上進(jìn)行補(bǔ)修的方法，適用于對(duì)產(chǎn)生剝落等局部異常損傷的部位進(jìn)行補(bǔ)修，但不能對(duì)耳軸部位進(jìn)行補(bǔ)修。
另外在特開(kāi)平2-111810號(hào)中揭示了這樣一種方法為防止出鋼時(shí)上浮到鋼水表面上的渣與鋼水一起由轉(zhuǎn)爐內(nèi)流出，保持渣中的固相組分比率為30％以上。該方法是防止渣混入出鋼鋼水中使鋼水質(zhì)量降低，但該方法具有這樣的問(wèn)題過(guò)度壓低渣的流動(dòng)性時(shí)會(huì)導(dǎo)致出鋼障礙。
因此，在吹煉過(guò)程中那樣長(zhǎng)的時(shí)間并且使鋼水直接流動(dòng)時(shí)，全都不能利用渣殼法。
本發(fā)明就是為解決上述問(wèn)題，提出了一種渣殼控制方法，其目的是在轉(zhuǎn)爐爐底和/或爐壁上施加渣殼的場(chǎng)合，即使是在渣組成變動(dòng)的情況下，也能通過(guò)抑制吹煉中的渣殼層的流失以維持涂渣的保護(hù)效果直至出鋼時(shí)刻，從而延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐耐火物的壽命。
本發(fā)明人為解決上述課題，在進(jìn)行流動(dòng)性試驗(yàn)并加以研究的時(shí)候，發(fā)現(xiàn)渣流動(dòng)的臨界溫度和液相體積比例之間具有強(qiáng)的相關(guān)性。
這里所說(shuō)的液相體積比例，是以其成分組成為基礎(chǔ)，相對(duì)各溫度下析出的固相平衡的殘留液相的體積比例。
本發(fā)明是一種轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，在轉(zhuǎn)爐出鋼后使渣殘留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)，采用向其中加入渣固化材料的涂渣方法，將渣施加到轉(zhuǎn)爐爐底和/或爐壁上時(shí)a)調(diào)查出鋼時(shí)渣的組成，b)針對(duì)該渣的組成，利用熱力學(xué)數(shù)據(jù)進(jìn)行平衡計(jì)算，求出后續(xù)爐次在預(yù)定出鋼溫度下涂渣的液相體積比例成為40％以下的每單位重量部分的渣的固化材料必要量，c)由上述固化材料必要量和轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘留的渣量決定固化材料的投入量。
另外，本發(fā)明是一種轉(zhuǎn)爐渣殼控制方法，其特征在于，在上述發(fā)明中渣中的Al2O3為2％以上的場(chǎng)合，使用白云石作為固化材料，相對(duì)于單位重量部份的渣按下式?jīng)Q定其投入量。
W≥[K1＋K2×(％Al2O3)－K3×(％Al2O3)2]/(100－I)式中W白云石投入量(重量份)I所用白云石的熱燒損量(％)％Al2O3Al2O3的重量％K1、K2和K3常數(shù)，K1＝35，K2＝7.5，K3＝0.2附圖的簡(jiǎn)要說(shuō)明

圖1是表示渣的表觀粘度與溫度關(guān)系一個(gè)例子的曲線圖。
圖2是表示氧化鋁重量比例與白云石投入量關(guān)系的曲線圖。
圖3是表示相對(duì)于爐次所測(cè)定的砌磚殘余厚度推移情況的曲線圖。
本發(fā)明人針對(duì)涂渣殘留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)直到吹煉終了后的情況，以及中途由爐壁或爐底剝離、溶失的情況，調(diào)查了這一差別產(chǎn)生的原因。
為調(diào)查該原因，針對(duì)合成渣與轉(zhuǎn)爐渣，在研究作為流動(dòng)性指標(biāo)的渣的表觀粘度和溫度的關(guān)系時(shí)，觀察到下述特征現(xiàn)象。
即，隨著溫度降低粘度逐漸升高，在某一溫度以下粘度急劇上升。該溫度因渣而異，以下將該溫度稱為″臨界溫度″。
表1列出本研究工作所用渣的組成，以及各渣的臨界溫度和該溫度范圍內(nèi)渣中的液相體積比例。渣A-C是改變堿度(CaO/SiO2)、MgO含量情況的合成渣，而渣D-F是轉(zhuǎn)爐渣。
作為流動(dòng)性的指標(biāo)，測(cè)定渣A的表觀粘度并示于圖1中。該場(chǎng)合下，在1450℃和1475℃之間具有渣的流動(dòng)臨界點(diǎn)。
進(jìn)一步研究表觀粘度急劇變化的機(jī)制時(shí)，發(fā)現(xiàn)表觀粘度與在測(cè)定溫度下的渣中的液相體積比例和臨界溫度之間，不管渣的組成范圍如何均有著密切的關(guān)系。
由表1可知，雖然臨界溫度因渣而異，但液相體積比例均為30％左右。
表1
此現(xiàn)象被認(rèn)為是由下述原因引起的，即，渣的溫度降低時(shí)，因固相以懸浮在液相中的形態(tài)逐漸析出液相比例降低，所以粘度逐漸上升。到達(dá)臨界溫度時(shí)，固相和固相呈直接接觸，使粘度急劇上升。
將此情況置換到轉(zhuǎn)爐中的渣殼加以考慮。在轉(zhuǎn)爐吹煉中，渣殼層的溫度一旦超過(guò)臨界溫度，則因涂渣的表觀粘度降低，所以渣殼在吹煉中完全熔化，使渣殼層變得不能維持。相反，若控制渣的組成，使得轉(zhuǎn)爐吹煉溫度在渣的臨界溫度以下，則由于渣的表觀粘度保持在高的狀態(tài)，在吹煉過(guò)程中渣殼也不會(huì)熔失。
在以上認(rèn)識(shí)的基礎(chǔ)上完成了本發(fā)明。
在用于實(shí)際的轉(zhuǎn)爐的場(chǎng)合，如果到達(dá)出鋼溫度時(shí)轉(zhuǎn)爐內(nèi)的涂渣的液相體積比例還保留在40％以下，則即使液相體積比例在30％以上，渣殼層也不會(huì)流失而被維持作為保護(hù)層。據(jù)認(rèn)為，即使此時(shí)表面超過(guò)臨界溫度，但由于背面臨近耐火物的的部分維持在比臨界溫度低的溫度，所以即使是在吹煉結(jié)束后渣殼層也不會(huì)流失而得以殘留。但是在液相體積比例超過(guò)40％的狀態(tài)下繼續(xù)操作時(shí)，渣殼層會(huì)在吹煉中完全流失。為得到更顯著的耐火物保護(hù)效果，希望渣的液相體積比例定在30％以下。
此外在轉(zhuǎn)爐渣的場(chǎng)合，由于固相密度和液相密度大致相等，所以也可以不采用液相體積比例而按重量比例為40％以下進(jìn)行操作。
控制、管理液相體積比例的方法可按以下這樣進(jìn)行。首先調(diào)查構(gòu)成對(duì)象的渣在出鋼時(shí)的組成。然后針對(duì)上述渣的組成，求出以何種比例投入固化材料可使出鋼溫度時(shí)的液相體積比例限制在40％以下，從而確定固化材料的投入量。
作為管理值的渣的液相體積比例，一般通過(guò)以被使用的標(biāo)準(zhǔn)自由能、生成的自由能等熱力學(xué)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)的平衡計(jì)算求出。
熱力學(xué)計(jì)算可利用市售的熱力學(xué)計(jì)算軟件，例如以Thermo-Cale、MALT2、ChemSage等作為商品名銷售的計(jì)算軟件。在裝入這些計(jì)算軟件的個(gè)人電腦中輸入溫度和渣組成，可計(jì)算出該溫度下平衡存在的固相、液相等物質(zhì)的化學(xué)組成和量。由該計(jì)算值可知道渣的液相重量比例。由于各個(gè)比重均是已知數(shù)，便可求出液相體積比例。
另外，液相體積比例也可由從規(guī)定溫度急冷凝固的渣的微觀結(jié)構(gòu)解析求得。該方法是將渣在規(guī)定溫度下熔化后使其急劇冷卻。在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行時(shí)，水中急冷是簡(jiǎn)便的方法。在坩堝中使渣熔化后，將熔渣投入水中急冷。在實(shí)際的爐中進(jìn)行時(shí)，將熱容量大的銅制50mm左右直徑的棒浸漬在渣中，直接取出回收附著的渣。這樣可得到急冷的渣。將急冷渣研磨后用顯微鏡觀察其微觀結(jié)構(gòu)。在急冷的轉(zhuǎn)爐渣的情況下，由于高溫下以液相存在的部份經(jīng)急冷渣化，所以形成固相分散在渣中的組織。使用立體分析方法求出存在于急冷渣中的固相體積比例，由此可求出液相體積比例。
采用以上的方法，在事前求出在各個(gè)渣組成和出鋼溫度時(shí)的液相體積比例并制成清單，在操作時(shí)根據(jù)下一個(gè)爐次的渣組成和出鋼溫度確定液相體積比例。
其次，出鋼時(shí)渣的組成和出鋼溫度按以下方法確定。
(a)各個(gè)爐次的數(shù)值由各爐次中輔助原料投入量、吹入的氧量所推定的吹氧停止時(shí)渣的組成，或者吹氧停止后經(jīng)采樣測(cè)定的渣組成。
(b)對(duì)象轉(zhuǎn)爐在一般吹煉條件下的值以對(duì)象轉(zhuǎn)爐過(guò)去實(shí)際操作情況為基礎(chǔ)的平均的渣組成，或以對(duì)象轉(zhuǎn)爐使用計(jì)劃為基礎(chǔ)的渣組成。
(c)同一鋼種吹煉時(shí)的值用對(duì)象轉(zhuǎn)爐吹煉的各鋼種每一種的平均渣組成。
(d)最近50-100次爐料的平均值使用對(duì)象轉(zhuǎn)爐所得到的最近50-100爐次的平均渣組成。
可以使用通過(guò)這些方法所求出的渣的組成。
固化材料的投入在出鋼后或出鋼后并排出一部份渣之后進(jìn)行。
作為固化材料，除了在生白云石和輕燒白云石等白云石之外，還可使用死燒氧化鎂等。此外，過(guò)去排出的渣經(jīng)測(cè)定組成后，該渣也可再利用。
本發(fā)明的再一個(gè)目的是，在渣中Al2O3重量％(以下記作％Al2O3)即使是高的場(chǎng)合下，在吹煉中抑制轉(zhuǎn)爐內(nèi)涂渣的流失，以延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐耐火物的壽命。
在最近的轉(zhuǎn)爐操作方面，在冷鐵源中使用作為爐屑的廢鐵，因渣的改質(zhì)等使渣中的％Al2O3比過(guò)去變高，所以在用過(guò)去的方法進(jìn)行吹煉的過(guò)程中，轉(zhuǎn)爐內(nèi)的渣殼層難以維持。
其原因之一是，爐屑中Al成分的水平增高。本發(fā)明人通過(guò)對(duì)轉(zhuǎn)爐爐底測(cè)溫發(fā)現(xiàn)，當(dāng)渣中氧化鋁含量高時(shí)，風(fēng)口周圍的溫度有上升的趨勢(shì)。由此推定氧化鋁含量高時(shí)引起涂渣的剝離、變薄。
因此，本發(fā)明人著眼于渣中氧化鋁含量高時(shí)渣的流動(dòng)和渣中％Al2O3的關(guān)系，以及渣流動(dòng)的臨界溫度和液相體積比例的關(guān)系，進(jìn)行了分析和調(diào)查。
結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為施加渣殼的最佳固化材料投入量與％MgO和CaO/SiO2等沒(méi)有大的依賴關(guān)系，另外通過(guò)使用白云石作為固化材料，并且對(duì)應(yīng)于渣中％Al2O3的變化而改變白云石的量，就可得到良好的渣殼層，并進(jìn)行了以下實(shí)驗(yàn)。
圖2示出了在實(shí)際的爐子中，固化材料投入前轉(zhuǎn)爐內(nèi)渣的殘留量為3噸的情況下，對(duì)渣中％Al2O3和涂渣殘留狀況進(jìn)行調(diào)查的結(jié)果。其中，渣殼層的殘留狀況用以下方法判別觀察在生鐵水倒入前施加的渣殼層在一次吹煉終了進(jìn)行出鋼時(shí)是否附著在轉(zhuǎn)爐爐底。無(wú)論固化材料是生白云石還是輕燒白云石，根據(jù)渣中的％Al2O3改變固化材料的投入量，以使渣殼構(gòu)成良好。
這次所使用的生白云石和輕燒白云石的燒損量分別為46％、3％，但二者使渣殼層殘存附著構(gòu)成良好時(shí)投入量的區(qū)別，可按熱燒損量的不同統(tǒng)一的加以處理。然后對(duì)于渣中％Al2O3為2％以上的渣的單位重量份可按以下所列式(1)確定白云石的投入量。
W≥[K1＋K2×(％Al2O3)－K3×(％Al2O3)2]/(100－I)…(1)式中W白云石投入量(重量份)I所用白云石的熱燒損量(％)％Al2O3Al2O3的重量％K1、K2和K3常數(shù)，K1＝35，K2＝7.5，K3＝0.2控制，管理白云石投入量的方法按下述進(jìn)行。首先調(diào)查作為對(duì)象的渣在出鋼時(shí)的組成。其次將Al2O3為2％以上時(shí)渣組成中的％Al2O3代入上述計(jì)算公式，根據(jù)計(jì)算結(jié)果確定實(shí)際的白云石投入量W。
只要投入按上式求得的白云石量W，即可使涂渣不流失，保持其作為保護(hù)膜的效果。若白云石的投入量不足，則因涂渣中％Al2O3濃度升高，流動(dòng)性增大，結(jié)果涂渣在吹煉當(dāng)中全部流失。
白云石固化材料的投入，在出鋼后或出鋼后并排出部分渣之后進(jìn)行。作為固化材料投入的白云石，可用生白云石、輕燒白云石等一般的白云石。
作為吹煉用的鐵源不必全部用鐵水，部分地混有爐屑或由轉(zhuǎn)爐工序以后的制鋼工序中產(chǎn)生的渣的生鐵塊等含Al和/或％Al2O3的廢屑也可使用。廢屑的使用量不限，不過(guò)最好是在15％以下。
此處的另一課題是在渣中氧化鋁含量高的場(chǎng)合下，試著考查渣流動(dòng)的臨界溫度和液相體積比例。渣中％Al2O3增加時(shí)，渣的表觀粘度發(fā)生急劇變化的溫度降低，液相體積比例變高使渣的流動(dòng)性增加，可推定產(chǎn)生涂渣的熔化和流失。
向渣中投入作為固化材料的白云石，可以使液相體積比例降至40％以下。
另外，本發(fā)明可用于底吹或頂?shù)讖?fù)合吹煉的轉(zhuǎn)爐。
實(shí)施例1在230t(噸)的純氧底吹轉(zhuǎn)爐中實(shí)施本發(fā)明的渣殼。首先，在出鋼后排渣時(shí)殘留3t渣。由于下一爐次的鋼水全部使用生鐵水，所以Al2O3低達(dá)1.2％(重量)。出鋼溫度在1580℃-1650℃的范圍內(nèi)。
通過(guò)成為對(duì)象的轉(zhuǎn)爐試驗(yàn)，使所有爐次中下一爐次的出鋼溫度下的涂渣的液相體積比例成為40％以下。作為操作方法，渣組成使用類似操作條件下的平均渣組成。使用生白云石作為固化材料。固化材料的投入量通過(guò)利用熱力學(xué)數(shù)據(jù)的平衡計(jì)算，按預(yù)定出鋼溫度下涂渣的液相體積比例為40％以下的條件求出。根據(jù)計(jì)算結(jié)果，投入量為2.5T-3.5T。
將上述固化材料構(gòu)成渣殼，出鋼后測(cè)定砌體的殘余厚度。由于耐火物的損傷以爐底砌體為最大，所以測(cè)定爐底砌體的殘余厚度來(lái)評(píng)價(jià)損傷抑制效果。測(cè)定爐底殘余厚度的變化，求出每一爐次的損傷量，得到每-爐次的損傷量為0.45mm/爐次。
實(shí)施例2在230t純氧底吹轉(zhuǎn)爐中實(shí)施本發(fā)明的渣殼。在出鋼后排渣時(shí)殘留3t渣。作為鐵源使用平均95％的生鐵水和5％的廢鐵。由于在廢鐵中使用了生成Al2O3的爐屑和鐵水包殘留生鐵塊，所以生成的渣中Al2O3含量很高，達(dá)3.0-8.7％(重量)。出鋼溫度范圍為1590℃-1650℃。在下一爐次的出鋼溫度下涂渣的液相體積比例為40％以下。使用輕燒白云石作為固化材料，由于％Al2O3高，按計(jì)算公式求出投入量，投入2t-3t輕燒白云石。
測(cè)定爐底砌體殘余厚度的變化，求出每一爐次的損傷量時(shí)，得到的損傷量為0.47mm/爐次。
比較例1在230t的純氧底吹轉(zhuǎn)爐中實(shí)施與實(shí)施例1同樣的渣殼。在出鋼后排渣時(shí)殘留3t渣。由于下一爐次的鋼水全部使用生鐵水，所以Al2O3低達(dá)1.2％(重量)。出鋼溫度范圍為1580℃-1650℃。通過(guò)構(gòu)成為對(duì)象的轉(zhuǎn)爐試驗(yàn)，在所有爐次中，下一爐次的出鋼溫度下涂渣的液相體積比例都在65％以下，沒(méi)有滿足40％以下的爐次。使用生白云石作為固化材料，投入量低達(dá)1t-2t。
測(cè)定爐底砌體殘余厚度的變化，求出每一爐次的損傷量，得到的損傷量為0.84mm/爐次。
比較例2在230t純氧底吹轉(zhuǎn)爐中實(shí)施與實(shí)施例1同樣的渣殼。在出鋼后排渣時(shí)殘留3t渣。使用平均95％的生鐵水和5％的廢鐵作為鐵源。由于廢鐵中使用了生成Al2O3的爐屑和鐵水包殘留生鐵塊，所以生成的渣中Al203含量非常高，達(dá)3.0-8.5％(重量)。出鋼溫度范圍為1590℃-1650℃。下一爐次的出鋼溫度下涂渣的液相體積比例變成為40％以下。使用輕燒白云石作為固化材料，盡管Al2O3量很高，但輕燒白云石的投入量仍按通常的方法進(jìn)行，為0.5t-1t，與本發(fā)明相比非常少。
測(cè)定爐底殘余厚度的變化，求出每一爐次的損傷量為0.85mm/爐次。
圖3示出了本發(fā)明實(shí)施例和比較例爐底砌體殘余厚度的變化情況。曲線1和2表示本發(fā)明的實(shí)施例，曲線3和4為比較例。曲線1和2與曲線3和4相比，在同一爐次數(shù)下殘余厚度較大，可看出對(duì)耐火物損耗的抑制。此外，在出鋼結(jié)束、下次生鐵水裝入之前，觀察爐底和爐壁的涂渣殘留狀況，在實(shí)施本發(fā)明的場(chǎng)合下，看不見(jiàn)因施工留下的多個(gè)砌磚之間的縫隙，涂渣充分地殘留。與此相反，在比較例的場(chǎng)合，則明顯地辨認(rèn)出砌磚間的縫隙，在吹煉中涂渣流失，砌體明顯地直接暴露在鋼水中。
這樣，本發(fā)明的渣殼方法的顯著效果得到確認(rèn)。
使用本發(fā)明抑制了轉(zhuǎn)爐爐底和/或爐壁的涂渣流失，大幅度延長(zhǎng)耐火物的壽命，降低了轉(zhuǎn)爐作業(yè)的成本。
權(quán)利要求
1.轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，轉(zhuǎn)爐出鋼后使渣殘留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)，采用向其中加入渣固化材料的涂渣方法，將渣施加到轉(zhuǎn)爐爐底和/或爐壁上，為此a)調(diào)查出鋼時(shí)渣的組成，b)針對(duì)該渣的組成，利用熱力學(xué)數(shù)據(jù)進(jìn)行平衡計(jì)算，求出后續(xù)爐次在預(yù)定出鋼溫度下涂渣的液相體積比例成為40％以下的每單位重量份的渣所需要的固化材料量，c)根據(jù)上述固化材料需要量和轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘留的渣量確定固化材料的投入量。
2.權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，上述液相體積比例為30％以下。
3.權(quán)利要求1所述的轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，上述固化材料是生白云石、輕燒白云石、死燒氧化鎂或排出過(guò)的渣。
4.轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，權(quán)利要求1中渣內(nèi)的Al2O3為2％以上的場(chǎng)合，使用白云石作為固化材料，對(duì)于單位重量份的渣，按下式確定白云石的投入量W≥[K1＋K2×(％Al2O3)－K3×(％Al2O3)2]/(100－I)式中W白云石投入量(重量份)I所用白云石的熱燒損量(％)％Al2O3Al2O3的重量％K1、K2和K3常數(shù)，K1＝35，K2＝7.5，K3＝0.2。
5.權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法，其特征在于，轉(zhuǎn)爐是底吹或頂?shù)讖?fù)合吹煉轉(zhuǎn)爐。
全文摘要
本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐渣殼的控制方法是在出鋼后使渣殘留在轉(zhuǎn)爐內(nèi)，將已加有渣固化材料的涂料涂布于轉(zhuǎn)爐爐底和/或爐壁上。借此可延長(zhǎng)轉(zhuǎn)爐耐火物的壽命。該方法包括確知出鋼時(shí)渣的組成，求出下一爐每單位重量分渣所需要的固化材料量，根據(jù)上述固化材料需要量和轉(zhuǎn)爐內(nèi)殘留的渣量確定固化材料的投入量。
文檔編號(hào)F27D1/16GK1125772SQ9510404
公開(kāi)日1996年7月3日 申請(qǐng)日期1995年3月24日 優(yōu)先權(quán)日1994年3月24日
發(fā)明者高橋克則, 前田榮造, 鈴木一, 山田純夫, 中澤大地, 今飯?zhí)锾┓?申請(qǐng)人:川崎制鐵株式會(huì)社