專(zhuān)利名稱(chēng)：吸收式制冷機(jī)用熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及用于吸收式制冷機(jī)的吸收器、再生器和蒸發(fā)器等的熱交換管。具體說(shuō)涉及外表面有溝槽和凹凸的吸收式制冷機(jī)用熱交換管。
一般吸收式制冷機(jī)如

圖19所示，有蒸發(fā)器4、吸收器5、再生器6及冷凝器7。
在處于真空狀態(tài)的蒸發(fā)器4內(nèi)，熱交換管40被以一定間距以水平狀態(tài)，在垂直及水平方向上配置。上下方向上配置的熱交換管40互相連通。
來(lái)自具有冷凝器7或制冷劑泵的冷卻介質(zhì)管路41的冷卻介質(zhì)(水)44，通過(guò)噴淋管路43，噴淋在蒸發(fā)器用的熱交換管40。使熱交換管40內(nèi)流動(dòng)的水被順熱交換管40表面流下的冷卻介質(zhì)所冷卻。
吸收器5內(nèi)及再生器6內(nèi)各自的熱交換管50、60被以水平狀態(tài)在垂直及水平方向上以一定間距并列配置。上下方向上相鄰的各熱交換管50、60互相連通。
由噴淋管51將吸收液噴淋在吸收器用熱交換管50的外表面(溴化鋰水溶液)。在冷卻介質(zhì)熱交換管50內(nèi)部流動(dòng)，此冷卻介質(zhì)供給配置于冷凝器7內(nèi)的熱交換管70。
由熱交換管40內(nèi)流動(dòng)的水的溫度而蒸發(fā)了的冷卻介質(zhì)44的蒸汽被沿吸收器5內(nèi)熱交換管50表面流下的低溫吸收液52吸收。因吸收冷卻介質(zhì)的蒸汽而濃度下降的吸收液52被泵53送到再生器6內(nèi)的噴淋管61。
送到噴淋管61的低濃度吸收液52，由該噴淋管61向再生器用熱交換管60的表面噴淋。被吸收液52吸收的冷卻介質(zhì)當(dāng)吸收液52沿?zé)峤粨Q管60的表面流下時(shí)，被熱交換管60內(nèi)流動(dòng)的加熱介質(zhì)加熱、沸騰、從吸收液52中分離出來(lái)。
由再生器6從吸收液52中分離出來(lái)的冷卻介質(zhì)蒸汽被冷凝器7內(nèi)的熱交換管70冷卻凝縮。冷凝后的冷卻介質(zhì)44返回蒸發(fā)器4，通過(guò)噴淋管43噴淋在熱交換管40。
另一方面，由再生器再生的吸收液52被熱交換管54冷卻后返回吸收器。
由于上述循環(huán)，在蒸發(fā)器4的熱交換管40內(nèi)流動(dòng)的水被連續(xù)地冷卻。
隨著近年來(lái)制冷機(jī)小型化、高性能的要求，用于吸收式制冷機(jī)的熱交換管，不僅要求小直徑而且要求高性能。
蒸發(fā)器4、吸收器5及再生器6使用的熱交換管，因其內(nèi)部流體和與該熱交換管表面接觸流下的介質(zhì)液(吸收液52和冷卻介質(zhì)44)間進(jìn)行熱傳導(dǎo)，所以為使這些熱交換管小型化和導(dǎo)熱性能提高，必須盡量使熱交換管的表面被介質(zhì)普遍浸濕，即必須促進(jìn)在熱交換管表面的介質(zhì)的擴(kuò)散性和浸濕面積擴(kuò)大(或者提高濕潤(rùn)性)。
又、因?yàn)橐跓峤粨Q管和介質(zhì)的接觸面上進(jìn)行良好的熱傳導(dǎo)，所以必須使介質(zhì)沿?zé)峤粨Q管的表面流下時(shí)，更進(jìn)一步加強(qiáng)它們的對(duì)流(界面擾動(dòng)或液膜紊流)。
作為促進(jìn)外周面流動(dòng)介質(zhì)的濕潤(rùn)面積的擴(kuò)大及液膜紊流的結(jié)構(gòu)，例如在實(shí)開(kāi)昭57—100161號(hào)公報(bào)(Masaki Minemoto的發(fā)明)提出了管外周面形成許多小的螺旋狀溝的吸收器用熱交換管。
此公報(bào)所記載的熱交換管，使吸收液沿管表面的螺旋狀的溝流動(dòng)，通過(guò)使吸收液沿管的軸向(長(zhǎng)度方向)充分?jǐn)U散，使管表面的濕潤(rùn)面積變大，以謀求提高其性能、機(jī)器小型化。
又、作為一種促進(jìn)介質(zhì)的界面擾動(dòng)的熱交換管，例如在特開(kāi)昭63—6364號(hào)公報(bào)(GiichNagaoka等的發(fā)明)，記載著在外徑19mm的管材外表面上形成了與管軸平行高2mm的多條凸條，在各凸條間以5mm間距形成深0.5mm的切槽的吸收器用熱交換管。
發(fā)明者們制作了多個(gè)試驗(yàn)裝置。該試驗(yàn)裝置由沿垂直方向間隔6mm水平地支承5個(gè)熱交換管的一對(duì)支柱和距支承在支柱上的最上部的熱交換管的上方25mm位置外設(shè)置的噴淋管組成，在熱交換器上使用上述熱交換管和與上述以前技術(shù)試作的同樣的熱交換管，一面從上述散水管連續(xù)噴淋紅墨水，一面觀察在這些熱交換管表面的墨水的流動(dòng)狀態(tài)及這些熱交換管的濕潤(rùn)狀態(tài)。
其結(jié)果使用實(shí)開(kāi)昭57—100161號(hào)公報(bào)記載的熱交換管的情況是在從該熱交換管的上面到側(cè)面的范圍，紅墨水由于重力沿螺旋狀溝槽向管軸方向(長(zhǎng)度方向)流動(dòng)。而且確認(rèn)了流到管的側(cè)面的墨水不僅沿上述螺旋狀溝槽流動(dòng)，而且大部分在流下途中越過(guò)溝側(cè)部的凸起落下了。即發(fā)生了在管的下側(cè)相當(dāng)大部分沒(méi)有浸濕。
還有即使在管的頂上面，液體向管軸方向擴(kuò)散狀態(tài)也不理想。
另一方面，使用上述特開(kāi)昭63—6364號(hào)公報(bào)記載的熱交換管情況是墨水沿?zé)峤粨Q管的凸條向管軸方向擴(kuò)散，若墨水在相鄰的凸條之間(溝)到達(dá)其凸條的溝槽并積存，墨水就從凸條的溝槽部分沿管軸方向向下一條溝移動(dòng)。再沿其溝向管軸方向擴(kuò)散。即從整體上看，管表面濕潤(rùn)情況良好。
可是，如果對(duì)后者的熱交換管觀察其界面的擾動(dòng)面，雖然管周方向的液膜紊流良好，但因相鄰的凸條間的溝的形狀沿長(zhǎng)度方向是一定的，所以管軸方向的液膜紊流并不好。
本發(fā)明的目的是提供一種能解決上述問(wèn)題，當(dāng)介質(zhì)因重力沿管表面流下時(shí)，更好地促進(jìn)管周方向的介質(zhì)擴(kuò)散和界面擾亂，及管軸方向介質(zhì)的擴(kuò)散和界面擾亂的高性能吸收式制冷機(jī)用熱交換管。
本發(fā)明的第一種吸收式制冷機(jī)用熱交換管，為達(dá)到上述目的，在管的外周面管的長(zhǎng)度方向，以定角度間隔形成連續(xù)或斷續(xù)的多個(gè)溝槽。而且該溝槽其寬度沿該溝槽的長(zhǎng)度方向形成緩慢的變化。相鄰的溝槽以相互間的凸起距管軸心的高度沿該凸起長(zhǎng)度方向變化地形成。
上述第一種熱交換管，如將其配置于吸收器、再生器或蒸發(fā)器內(nèi)，若使吸收式制冷機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，向熱交換管上面形成上述溝槽部分落下的介質(zhì)液體，沿上述溝槽方向向管軸方向(管的長(zhǎng)度方向)移動(dòng)擴(kuò)散。同時(shí)因溝槽寬度緩慢變化，所以沿管軸方向移動(dòng)的介質(zhì)的液膜充分紊流。
一面擾亂界面，一面沿管軸方向移動(dòng)的介質(zhì)，因?yàn)橐酝蛊鸬牡偷牟糠指浇鼮橹行难毓苤芊较蛄飨蛳旅娴臏喜?，所以向周向擴(kuò)散的同時(shí)，越過(guò)凸起時(shí)液膜紊流。
這樣不僅促進(jìn)液體沿管周向的擴(kuò)散和液膜紊流，而且也能充分促進(jìn)管軸方向的液體擴(kuò)散和液膜紊流，其結(jié)果是能發(fā)揮更高的導(dǎo)熱性。
流到熱交換管下側(cè)的介質(zhì)落到下一個(gè)熱交換管上。
在溝槽寬度變化和凸起高度變化沿管長(zhǎng)度方向以幾乎相同的間距反復(fù)設(shè)置時(shí)，因熱交換管的形成有上述溝槽和凸起的部分，使沿管周方向的液體擴(kuò)散及液膜紊流和沿管軸方向的液體擴(kuò)散及液膜的紊流在熱交換管的各部分易于均勻。
因而在溝槽形成部分的導(dǎo)熱性能作為整體被平均化了。
上述溝槽寬度寬的部分和上述凸起的低的部分最好形成于上述第一種熱交換管大致相同位置的管的周向上。
如此，若溝槽寬度寬的部分和凸起低的部分形成于幾乎相同管周向位置，則落到該熱交換管上的介質(zhì)從溝槽幅為窄的方向向?qū)挼姆较蛄鲃?dòng)，從溝槽幅為寬的部分越過(guò)凸起，向管周方向擴(kuò)散。
本發(fā)明的第二種吸收式制冷機(jī)用熱交換管，在上述第一種熱交換管上，形成有上述溝槽的深度沿該溝槽的長(zhǎng)度方向緩慢地變化的上述溝槽。
根據(jù)第二種熱交換管，因?yàn)樯鲜鰷喜鄣纳疃妊仄溟L(zhǎng)度方向緩慢地變化。所以，落到熱交換管溝槽內(nèi)的介質(zhì)沿管軸方向擴(kuò)散時(shí)，在熱交換管上面，從溝槽淺的部分向深的部分流動(dòng)。另一方面，在熱交換管下側(cè)從溝槽深的部分向淺的部分流動(dòng)。
即易使介質(zhì)沿管軸方向的擴(kuò)散具有一定的方向性。
在上述第二種熱交換管的溝槽的底部上最好形成沿該溝槽長(zhǎng)度方向向管軸心方向逐漸靠近的向下的緩慢傾斜部分和不僅與該傾斜部分相連接且以與向下緩慢傾斜部分幾乎相同的斜率從管軸方向逐漸遠(yuǎn)離的向上緩慢傾斜部分。
根據(jù)此類(lèi)結(jié)構(gòu)，上述向下的緩慢傾斜部分和向上緩慢傾斜部分的邊界部分成為該溝槽的最深部分。
因此，流入該熱交換管溝槽內(nèi)的介質(zhì)，在熱交換管的上方流向上述邊界的方向，在熱交換管的下方朝遠(yuǎn)離上述邊界方向流動(dòng)。又因?yàn)?，上述向下緩慢傾斜部分和向上緩慢傾斜部分幾乎相同，所以，沿管軸方向的液體擴(kuò)散的速度相等。
在上述第二種熱交換管的上述凸起的頂部(棱部)上，反復(fù)形成沿該凸起的長(zhǎng)度方向逐漸遠(yuǎn)離管軸心方向的向上緩慢傾斜部分和不僅與該向上緩慢傾斜部分相連接且用與向下緩慢傾斜部分幾乎相同的長(zhǎng)度以及相同的斜率向管軸方向逐漸靠近的向下緩慢傾斜部分較好。因?yàn)榇藷峤粨Q管在凸起的棱部的向上緩慢傾斜部分和向下緩慢傾斜部分幾乎同長(zhǎng)度以及幾乎同斜率，所以，溝槽內(nèi)的介質(zhì)流入相鄰的下一個(gè)溝槽的位置的距離相同，向管周方向的液體的擴(kuò)散和紊流易于均勻。
上述第二種熱交換管，如果在幾乎相同的管周位置形成上述溝槽的最深部分和此溝槽的單側(cè)或兩側(cè)的凸起的低的部分，則落下到此熱交換管上的介質(zhì)在此熱交換管的上面從溝槽的最深部分移向相鄰的溝槽。
本發(fā)明的第三種吸收式制冷機(jī)用熱交換管在管的外表面上以一定角度間隔形成有沿管的長(zhǎng)度方向連續(xù)或斷續(xù)的多個(gè)溝槽，上述溝槽的寬度和深度沿其長(zhǎng)度方向緩慢地變化。
此第三種熱交換管，最好是構(gòu)成上述溝槽幅為窄的部分和此溝槽深的部分在幾乎相同的位置。
如果將上述第三種熱交換管配置于吸收器、再生器或蒸發(fā)器內(nèi)，若使吸收式制冷機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，由于落到熱交換管上面形成有上述溝槽的部分的介質(zhì)沿上述溝槽從淺的地方向深的地方流動(dòng)，所以在管軸方向(長(zhǎng)度方向)移動(dòng)擴(kuò)散的同時(shí)，隨著上述溝槽寬度和深度的變化干擾其界面。
即擾亂界面又向管軸方向擴(kuò)散的介質(zhì)，將越過(guò)凸起流到相鄰的下一個(gè)溝槽，而在管周方向擴(kuò)散、越過(guò)凸起時(shí)，其液膜紊流。
又，在熱交換管的下側(cè)，沿向管軸方向的介質(zhì)從溝槽深的方向流到淺的方向。
如此，促進(jìn)管軸方向及管周方向的液體的擴(kuò)散和液膜的紊流的結(jié)果是發(fā)揮更高的導(dǎo)熱性能。
溝槽的寬度變化和溝槽的深度變化沿管的長(zhǎng)度方向以幾乎相同的間距反復(fù)設(shè)置時(shí)，由形成在熱交換管上的上述溝槽和凸起部分，易使沿管軸方向的液體擴(kuò)散及液膜紊流在熱交換管的各部分相等。因此，在溝槽形成的部分的導(dǎo)熱性能整體上平均化了。
本發(fā)明的第一～第三種熱交換管，在用于加工該熱交換管的管材的外徑是19.5mm左右時(shí)，對(duì)應(yīng)于上述溝槽的最大寬度部分的寬度尺寸與最小寬度部分的寬度尺寸之比，最好設(shè)計(jì)在20～80％的范圍。
總之，若對(duì)應(yīng)于上述溝槽的最大寬度尺寸的最小寬度尺寸過(guò)大，則介質(zhì)流向管軸方向時(shí)阻力變大妨礙液體沿管軸方向的擴(kuò)散，另一方面，若對(duì)應(yīng)于上述溝槽的最大寬度尺寸的最小寬度尺寸過(guò)小，就不能期待介質(zhì)向管軸方向的移動(dòng)擴(kuò)散時(shí)的界面擾亂。
對(duì)于上述第一～第三種熱交換管，選擇幾條溝槽根據(jù)使用的管材的直徑和溝槽的最大寬度部分的尺寸來(lái)選擇。
例如用于加工該熱交換管的管材的外徑是19.5mm左右，設(shè)溝槽的相互間隔為等角度間隔時(shí)，最好設(shè)計(jì)溝槽數(shù)為3～12。即，如果溝槽數(shù)過(guò)多，則平均溝槽寬度變窄，阻礙介質(zhì)沿管軸方向的流動(dòng)，另一方面，如果，溝槽數(shù)過(guò)少，則又不利于促進(jìn)濕潤(rùn)面積的提高和介質(zhì)液膜的紊流。
對(duì)于上述第一～第三種熱交換管，對(duì)應(yīng)于該熱交換管的管軸方向用35°以下的扭曲角形成上述溝槽時(shí)，介質(zhì)的擴(kuò)散和液膜的紊流變得更好。
但是，對(duì)應(yīng)于管軸的溝槽如果超過(guò)35°扭曲角，就會(huì)阻礙沿管軸方向的介質(zhì)的擴(kuò)散。
本發(fā)明的第四種熱交換管，在管的外表面以一定角度間隔形成由逐漸靠近管的軸心方向沿管長(zhǎng)度方向的向下緩慢傾斜面和連接此向下緩慢傾斜面且逐漸遠(yuǎn)離管的軸心方向沿管長(zhǎng)度方向的向上緩慢傾斜面構(gòu)成多外凹部，多個(gè)凹部相互成并排狀。
對(duì)于此類(lèi)熱交換管，即使相鄰列凹陷部分相對(duì)應(yīng)的最深的部分交錯(cuò)地位于管的長(zhǎng)度方向或形成于幾乎相同位置也無(wú)防。
上述第四種熱交換管，如將其配置于吸收器、再生器或蒸發(fā)器內(nèi)使吸收式制冷機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)，因落到熱交換管上面的介質(zhì)沿管上面的凹陷部分的緩慢傾斜面流向該凹陷的最深部分(向下緩慢傾斜面和連接該向下緩慢傾斜面的向上緩慢傾斜面的邊界部分)，所以在管軸方向擴(kuò)散并擾亂界面。
沿上述凹陷部分流動(dòng)的介質(zhì)，終將從其凹陷部分流出，沿管的側(cè)部向下流動(dòng)，而向管周方向擴(kuò)散。通過(guò)介質(zhì)向管周方向的擴(kuò)散，在離開(kāi)上述凹陷部分時(shí)，介質(zhì)液膜紊流。
再者，在管的下側(cè)流動(dòng)的介質(zhì)，因沿管下側(cè)的凹陷部分的緩慢傾斜面流向從該凹陷部分最深部分離開(kāi)的方向，隨沿管軸方向擴(kuò)散而使液膜紊流，不久落到管的下方。
上述第四種熱交換管，最好在上述凹陷部分的向下緩慢傾斜面和向上緩慢傾斜面傾斜角形成為0.5～7°范圍。
緩慢傾斜面的傾斜角不足0.5°介質(zhì)難以向管軸方向擴(kuò)散，緩慢傾斜面的傾斜角超過(guò)7°，介質(zhì)向管軸方向的流動(dòng)速度增加液膜難以紊流。
上述第四種熱交換管，最好對(duì)稱(chēng)形成上述凹陷部分的向下緩慢傾斜面和上緩慢傾斜面的，或?qū)⑸鲜霭枷莶糠窒蚬艿拈L(zhǎng)度方向用大致相同的距離成型。其理由是，介質(zhì)向管軸方向以及管周方向的流動(dòng)和其液膜的紊流更均勻。
第四種熱交換管上述每條凹陷部分對(duì)于管軸方向以35°以下的扭曲角形成時(shí)，介質(zhì)的擴(kuò)散和液膜的紊流更良好。
但是，對(duì)應(yīng)于管軸的溝槽的扭曲角如超過(guò)35°則阻礙向管軸方向的介質(zhì)的擴(kuò)散。
圖1是指示應(yīng)用本發(fā)明的吸收式制冷機(jī)用熱交換管的一個(gè)實(shí)施例的剖視圖。
圖2是圖1的熱交換管沿A—A的擴(kuò)大視圖。
圖3是指示應(yīng)用本發(fā)明的熱交換管其他實(shí)施例的部分斜視圖。
圖4是指示又一個(gè)應(yīng)用本發(fā)明的熱交換管其他實(shí)施例的部分平面視圖。
圖5是圖4的熱交換管沿B—B的剖視圖。
圖6是指示為制造圖1的熱交換管的軋輥例子的平面圖。
圖7是指示加工軋輥圖6的主視圖。
圖8是指示使用由圖6及圖7指示成型熱交換管加工裝置的一個(gè)例子的概略主視圖。
圖9是應(yīng)用本發(fā)明的又一其他實(shí)施例的吸收式冷凍用熱交換管的部分展開(kāi)平面圖。
圖10是指示制造圖9的熱交換管的加工裝置的一例的概略主視圖。
圖11是應(yīng)用本發(fā)明的又一其他實(shí)施例的熱交換管的部分剖視圖。
圖12是沿圖11的熱交換管的C—C的剖視圖。
圖13是指示又一個(gè)應(yīng)用本發(fā)明的熱交換管其他實(shí)施例的部分剖視圖。
圖14是沿圖13的熱交換管的E—E的剖視圖。
圖15是指示制造圖11的熱交換管的加工裝置的一例的概略主視圖。
圖16是指示又一個(gè)應(yīng)用本發(fā)明的熱交換管其他實(shí)施例的部分展開(kāi)平面視圖。
圖17是指示比較應(yīng)用本發(fā)明的實(shí)施例的熱交換管與以前的吸收器用熱交換管的導(dǎo)熱率的試驗(yàn)結(jié)果的圖表。
圖18圖17是導(dǎo)熱率試驗(yàn)裝置的概略配管圖。
圖19是一般吸收式制冷機(jī)的概略圖。
(實(shí)施例1)圖1的吸收式制冷機(jī)用熱交換管1是用后述的外徑19，05mm，壁厚0.6mm的脫磷銅管材利用圖5的加工裝置加工而形成的熱交換管。在此熱交換管1的外表面上(外周)以等角度間隔沿長(zhǎng)度方向形成了連續(xù)的6條溝槽10。
由于如圖1及圖2所示各溝槽10，以寬處為W和窄處為w的長(zhǎng)度為L(zhǎng)的間隔互相交替反復(fù)形成的，所以，溝槽10的寬度沿長(zhǎng)度方向緩慢變化。分別形成各溝槽10的寬幅部分W的最小寬度1w(約2mm)和窄幅部分w的最大底寬1W(約4mm)。
如圖1所示相鄰的溝槽10互相間的各凸起11的其棱(頂)具有沿長(zhǎng)度方向逐漸遠(yuǎn)離管軸心的上述長(zhǎng)度L的上緩慢傾斜部分15和與上緩慢傾斜部分15呈連續(xù)的、且與上緩慢傾斜部分15具有幾乎相同的長(zhǎng)度和傾斜率，并逐漸接近管軸心方向的下緩慢傾斜部分14。
而且，因?yàn)樯鲜鲩L(zhǎng)度L的緩慢傾斜部分14、15反復(fù)形成循環(huán)，所以，凸起11到管軸中心的高度沿該凸起11的長(zhǎng)度方向緩慢地變化。
設(shè)計(jì)凸起部分11高的部分和低的部分的平均差約為0.8mm。
上述溝槽10的底部，具有沿該溝槽的長(zhǎng)度方向逐漸遠(yuǎn)離管軸心方向的長(zhǎng)度L的下緩慢傾斜部分12和與其向下緩慢傾斜部分12相連的且和該上緩慢傾斜部分12以幾乎相同的傾斜率、相同長(zhǎng)度的逐漸遠(yuǎn)離管軸心的向上緩慢傾斜部分13。
因而，由于使上述長(zhǎng)度的兩緩慢傾斜部分12、13的反復(fù)形成，所以，上述溝槽10的深度沿該溝槽10的長(zhǎng)度方向緩慢地變化。
本實(shí)施例的溝槽10，最深部分16的深度(從凸起11的棱到溝底)D平均為1.6mm，最淺部分17的深度平均為0.1mm。
溝槽10的最深部分16、最小底寬部分1w和凸起11的最低部分以及溝槽10的最淺部分16，最大底寬部分1W和凸起11的最高部分，分別置于管1的幾乎相同的圓周方向上。
本實(shí)施例，外接凸起11的最高部分的頂部的圓的直徑比管材的直徑小1～2mm。
根據(jù)本實(shí)施例的熱交換管1，將其組裝在如吸收式制冷機(jī)的吸收器上情況下，噴淋或落到該熱交換管1上的吸收液，在圖1狀態(tài)的熱交換管1上面，沿溝槽10流向該溝槽10的下傾斜方向擴(kuò)散，積存在以最深部分16為中心的地方。這樣，吸收液沿溝槽10流向下傾斜方向時(shí)，因?yàn)闇喜?0的寬度和深度的緩慢變化，使液膜充分紊流。
因?yàn)闇喜?0的下傾斜部分12和上傾斜部分13幾乎等傾斜度和幾乎等長(zhǎng)度，使向管軸方向的吸收液的擴(kuò)散和液膜紊流均勻。
在熱交換管10上面，當(dāng)吸收液在溝槽10的最深部分積存到某種程度，吸收液從此凸起11的最低位置為中心的地方沿管周向下方流動(dòng)，流入其下位溝槽。一面流向溝槽10的下傾斜方向并擴(kuò)散，另一方面主要地從以溝槽10下位相鄰的凸起11的最低位置為中心的部分流向相鄰的溝槽10。
這樣，吸收液越過(guò)凸起11流向管周方向(擴(kuò)散)時(shí)，其液膜充分紊流。
又，因?yàn)閺耐蛊?1的低位置到高位置的長(zhǎng)度和凸起11的棱部的緩慢傾斜部分14、15的斜率幾乎相同，所以向管周方向的吸收液的擴(kuò)散與液膜的紊流易于均勻。
而且，在管1的下側(cè)，對(duì)于與溝槽10傾斜相反的部分，則是吸收液從溝槽10的最深部位16流向最淺部位17的方向并落下。
如前所述，據(jù)此實(shí)施例熱交換管，介質(zhì)沿上述溝槽10的傾斜向管軸方向充分?jǐn)U散的同時(shí)，沿以上述凸起的最低位置為中心的部分充分向管周方向擴(kuò)散，熱交換管1的濕潤(rùn)面積充分?jǐn)U大。而且，因?yàn)樯鲜鰷喜?0的寬度和凸起11的高度沿長(zhǎng)度方向變化，所以促進(jìn)了管軸、管周兩方向的液膜紊流。
因此，即便是小直徑，導(dǎo)熱能力也很高，可以使吸收式制冷機(jī)的吸收器、再生器或蒸發(fā)器小型化。
圖1實(shí)施例的熱交換管，各溝槽10的最深部分16，槽底的最小寬度1w和凸起11的最低部分以及各溝槽10的最淺部分17，最大底寬部分1W和凸起11的最高部分，雖然分別被制造于各自管1幾乎相同管周方向，但它們可以相互錯(cuò)開(kāi)也無(wú)妨礙。又，相鄰的溝槽10的最深部分16及最淺部分17也可處于相互錯(cuò)開(kāi)的位置。
上述實(shí)施例的熱交換管1，用類(lèi)似圖8的加工裝置(拉模)工業(yè)性制造。
圖8的加工裝置，在圓形或多角筒狀臺(tái)座2的內(nèi)側(cè)，以指向中心的等角度間隔固定著6個(gè)U字形支撐架20，在各支撐架20上，安裝著如圖6圖7所示的結(jié)構(gòu)的在軸上自由回轉(zhuǎn)相同尺寸的加工軋輥3。相對(duì)的加工軋輥3的相互距離，設(shè)計(jì)為與上述實(shí)施例熱交換管1的截面尺寸大致相等。
加工軋輥3是這樣形成的在外接圓50mm，厚度4mm的正方形金屬板的中心加工出軸孔32，此金屬板的各角取圓形倒角的同時(shí)，切削該倒角30的兩側(cè)，加工不到2mm寬，形成與該倒角30相連續(xù)的平滑部分31。
把管材1a插入到圖8的加工裝置的6個(gè)加工軋輥3形成的空間內(nèi)，將管材向一定方向拉制，各加工軋輥3和管材1a接觸回轉(zhuǎn)，在管材的外圓形成溝槽10及凸起11，連續(xù)形成圖1的熱交換管1。
用加工軋輥3的倒角30加壓的部分形成圖1的熱交換管的溝槽10的最深部分16，用平滑部分加壓的部分的約為中心形成溝槽10的最淺部分17。
如果將各加工軋輥3的相同部分指向管材的軸心來(lái)拉制管材，則形成圖1的熱交換管1，如果將各加工軋輥3的不同部分指向管材的軸心來(lái)拉制管材，則形成各溝槽10的平面形狀及各凸起11的平面形狀互相錯(cuò)開(kāi)的狀態(tài)。
圖1的熱交換管雖然沿長(zhǎng)度方向凸起11的高度發(fā)生變化，但在圖8的加工裝置中各加工軋輥3和管材1A的接觸部分(外圓周)的寬度全變小則凸起11不能形成高的部分和低的部分。象這類(lèi)沒(méi)有高低差的凸起11也可以。
此場(chǎng)合當(dāng)吸收液落到熱交換管1上面時(shí)，吸收液沿高槽10從溝槽淺的地方向深的地方(在管軸方向)流動(dòng)并擴(kuò)散，同時(shí)由于溝槽低部寬度的變化流向管軸方向的液膜形成紊流。一面界面擾動(dòng)一面向管軸擴(kuò)散的吸收液，一旦有定量的積存就會(huì)越過(guò)凸起11沿著管軸方向流向下面的溝槽10，所以向管軸方向擴(kuò)散的同時(shí)一越過(guò)凸起11其液膜就紊流。
再者，在熱交換管的下側(cè)吸收液從溝槽深的方向向淺的方向擴(kuò)散。
(實(shí)施例2)
圖3表示本發(fā)明的熱交換管的另一個(gè)實(shí)施例。
圖3實(shí)施例的熱交換管1是沿管的長(zhǎng)度方向以等角度間隔形成的8條斷續(xù)的溝槽10在長(zhǎng)度方向上相鄰的溝槽10互相之間形成圓管18。
圖3的熱交換管其另一種構(gòu)成和圖1的熱交換管幾乎相同，再者這個(gè)圓筒管18的部分除和普通的平滑管具有相同的作用，因其作用與圖1的熱交換管大至相同，所以省略對(duì)其說(shuō)明。
用圖6至圖8所示的加工軋輥3，在其平滑部分31的中間切一定范圍的槽的加工裝置，可以制造圖3所示的熱交換管1。
(實(shí)施例3)圖4及圖5表示用本發(fā)明的熱交換管的又一個(gè)實(shí)施例。
本實(shí)施例的熱交換管1在沿管1的長(zhǎng)度方向上形成8條連續(xù)的溝槽時(shí)，各溝槽10從寬的部分W到窄的部分w的長(zhǎng)度近似相等，以其長(zhǎng)度L的間距形成寬的部分W和窄的部分w互相循環(huán)，所以各溝槽10的低部寬度沿長(zhǎng)度方向緩慢變化。
在本實(shí)施例中，各溝槽10的寬的部分W和最大低寬部分1W、窄的部分和最小低寬部分1w在各自相同的位置，在各溝槽10的低部不形成對(duì)應(yīng)圖1的實(shí)施例的緩慢傾斜的部分12、13。
溝槽10相互間的凸起11的高度在溝槽10的窄的部分w最高，在寬的部分W最低。
以圖4的熱交換管1將其裝入吸收式制冷機(jī)的吸收器使用時(shí)，吸收液一落到熱交換管1的上面，該吸收液就沿溝槽10向管軸方向流動(dòng)擴(kuò)散，同時(shí)由于溝槽10的底部寬度的變化流向管軸方向的液膜成紊流。
一面擾亂介面一面向管軸方向擴(kuò)散的液體以凸起11的最低的部分附近為中心沿管周方向流入下一溝槽并向管周方向擴(kuò)散，越過(guò)凸起11時(shí)向管周方向流動(dòng)的液膜成紊流。
再者，在熱交換管的下側(cè)吸收液多的情況下從溝槽10窄的部分w向?qū)挼牟糠謹(jǐn)U散，不久就落下。
這樣除促進(jìn)向管周方向流動(dòng)的液體的擴(kuò)散和液膜紊流外還促進(jìn)管軸方向的液體的擴(kuò)散和液膜的紊流。其結(jié)果是發(fā)揮更好的導(dǎo)熱·性能。
將圖8所示的加工裝置中的加工軋輥3變成圓形，同時(shí)設(shè)定其數(shù)量為8個(gè)，通過(guò)使各加工軋輥3的管材加壓面的寬度沿周向可變化的加工裝置，可在工業(yè)上(批量地)制造用圖4及圖5的熱交換管。
對(duì)于圖3及圖4實(shí)施例的熱交換管1，相鄰的溝槽10相互的寬的部分W和窄的部分即使互相偏離也可。此時(shí)在圖3所示的熱交換管中相鄰的溝槽10相互間的管圓周方向的位置成為偏離原來(lái)位置的狀態(tài)。
(實(shí)施例4)圖9表示應(yīng)用本發(fā)明的另一個(gè)實(shí)施例的熱交換管。
本實(shí)施例的熱交換管1表面的各溝槽10對(duì)應(yīng)于管軸1b的方向以14°的扭曲角形成。其構(gòu)成與圖1所示的熱交換管大至相同。
圖9的熱交換管1將各加工軋輥3從圖8的狀態(tài)調(diào)整到向圖10的狀態(tài)那樣對(duì)應(yīng)管材1a的管軸方向具有14°交叉角，使管材1a通過(guò)各加工軋輥3之間就可以被制造出來(lái)。
如果比較圖9的熱交換管1和圖1的熱交換管1，流向管軸方向及管周方向的吸收液的擴(kuò)散和液膜的紊流會(huì)進(jìn)一步被促進(jìn)，前者此點(diǎn)更為有利。
上述扭動(dòng)角θ在35°以下性能為更好。即如果扭曲角超過(guò)35°就會(huì)阻礙吸收液的擴(kuò)散。
對(duì)于與圖3與圖4所示的熱交換管與圖9的熱交換管1的溝槽10同樣對(duì)于管軸方向有一定的扭曲角形成它們的各溝槽時(shí)，則可進(jìn)一步促進(jìn)從其表面流下的液膜的擴(kuò)散與紊流。
對(duì)上述實(shí)施例中的熱交換管1，雖然平滑形成溝槽10的低面，但是，如果溝槽的低部形成圓弧狀界面也無(wú)妨。
再者，對(duì)于上述實(shí)施例中的熱交換管，溝槽10的平面形狀以寬度窄的部分為中心時(shí)近似鼓型，如果寬度沿長(zhǎng)度方向緩慢變化也可采用鼓型以外的平面形狀。
而且溝槽的平面形狀可以根據(jù)圖8的加工軋輥3和管材的接觸部分的形狀的變化任意選擇。
對(duì)于上述各實(shí)施例，管1的溝槽10的數(shù)量過(guò)多就使溝槽寬度變得過(guò)窄，就會(huì)阻礙流向管軸方向的液膜的流動(dòng)。如果數(shù)量過(guò)少就不利于促進(jìn)濕潤(rùn)面積的提高和擾亂界面。
一般情況下如前所述管材的外徑是19.5mm或其附近時(shí)希望設(shè)計(jì)溝槽的數(shù)量為3～12。
再者，如果溝槽10的最大低寬1W和最小低寬1w的差值過(guò)大就會(huì)使液阻增大，從而妨礙吸收液沿管軸方向的流動(dòng)。另一方面，如果其差值過(guò)小就不能期望吸收液移動(dòng)時(shí)管軸方向上界面的擾動(dòng)。因此，管材的外徑是15mm左右時(shí)最好設(shè)定對(duì)應(yīng)溝槽10的最大低部寬度1W的最小低部寬度1w的比例為20％～80％。
(實(shí)施例5)圖11及圖12表示本發(fā)明的熱交換管的另一個(gè)實(shí)施例。
圖11的熱交換管是最大外徑19.05mm，壁厚0.6mm的脫磷銅管。在熱交換管1的表面形成數(shù)條沿長(zhǎng)度方向逐漸靠近管1軸心方向的向下緩慢傾斜面1d和與該下緩慢傾斜面1d相連并逐漸遠(yuǎn)離管1軸心方向的向上緩慢傾斜面1e的凹陷部分1c。
上述凹陷部分1c沿?zé)峤粨Q管1的長(zhǎng)度方向在約90°角度間隔上形成4列，上下列的凹陷部分1c和左右側(cè)面條紋的凹陷部分1c不在相同管周方向上，而相對(duì)于管1的長(zhǎng)度方向彼此交錯(cuò)構(gòu)成。
而且，凹陷部分1c的向下緩慢傾斜面1d和向上緩慢傾斜面1e的長(zhǎng)度L1都是75mm，各凹陷部分的最深部分1f的深度D1是3mm，各緩慢傾斜面1d和1d的傾斜角θ1約1.5°，相鄰的凹陷部分1c從1c間的頂部1g到相鄰的頂部1g的間隔150mm。
如果以圖11實(shí)施例的熱交換管1例，將其裝入吸收式制冷機(jī)的吸收器使用時(shí)，由上方散落的吸收液沿緩慢傾斜面1d、1e在管軸方向易于擴(kuò)散，且，由于緩慢傾斜面1d、1e其液膜易紊流。
再者，由于寬度沿長(zhǎng)度方向變化的緩慢傾斜面1d、1e當(dāng)吸收液向管周方向擴(kuò)散時(shí)，液膜充分紊流。
這樣，因?yàn)榇龠M(jìn)吸收液向管軸方向以及管周方向的擴(kuò)散和紊流，可得到導(dǎo)熱性能高的熱交換管。
根據(jù)實(shí)驗(yàn)，判明緩慢傾斜面1d，1e的傾斜角度θ1最好是0.5°～7°，又，凹陷部分1c的列數(shù)最好是3～8。
在緩慢傾斜面1d，1e的傾斜角度θ1比上述值小的時(shí)侯，介質(zhì)難向管軸方向流動(dòng)；比上述值大時(shí)，介質(zhì)的流動(dòng)變快液膜難以紊流。
圖11實(shí)施例的熱交換管，用如圖15所示的加工裝置可進(jìn)行工業(yè)制造。
圖15的加工裝置的以90°角度間隔向中央設(shè)置的四組框架22上安裝了可自由轉(zhuǎn)動(dòng)的加工軋輥2a、2a，2b、2b。
而且，各加工軋輥2a、2b的軸23從加工軋輥2a、2b的中心24各自偏離一定的L2(本例約2mm)，圖的左右的各加工軋輥2b由于上述偏心向?qū)Ψ缴斐鰰r(shí)，上下加工軋輥2a從相對(duì)方面后退，由于使管材1G通過(guò)加工軋輥2a、2a，2b、2b之間，來(lái)制造圖8的熱交換管。
(實(shí)施例6)在圖11的實(shí)施例中，雖然熱交換管1的上下列的凹陷1c和左右列的凹陷1c交錯(cuò)地配置，不過(guò)也可以如圖13以及圖14那樣將他們置于熱交換管1的管周方向上的同位置處。
圖13以及圖14所示熱交換管也可用圖15所示加工裝置進(jìn)行工業(yè)制造。此時(shí)，設(shè)加工軋輥2a、2a和2b、2b回轉(zhuǎn)中同時(shí)向?qū)Ψ缴斐龌蚝笸?，使管?a通過(guò)各加工軋輥2a、2a，2b、2b之間。
用圖11的實(shí)施例的熱交換管即使各列的凹陷部分逐漸偏離長(zhǎng)度方向也可以。
再者，在向下緩慢傾斜面1d和向上緩慢傾斜面1e上可以形成多個(gè)，沿該緩慢傾斜面1d、1e的長(zhǎng)度方向平行的圖中未示的小溝。如果緩慢傾斜面1d、1e形成這類(lèi)溝，則在緩慢傾斜面1d、1e液體易單層流動(dòng)，同時(shí)，由于配管狀態(tài)，在熱交換管1的側(cè)面的凹陷部分1c，也使液體宜于流向凹陷部分1c的最深部分1f的方向。有這類(lèi)溝槽的熱交換管用圖15所示的加工裝置的軋輥2a、2b的表面加工未圖示的旋輪線(xiàn)來(lái)制造。
(實(shí)施例7)圖16表示本發(fā)明的熱交換管的另一個(gè)實(shí)施例。
本實(shí)施例的熱交換管1是由表面的各凹陷部分1c具有對(duì)管軸1b方向14°扭曲角θ2而形成的。其他構(gòu)成與圖11所示熱交換管大致相同。
圖16的熱交換管可由將圖15所示的各加工軋輥2a、2a，2b、2b從圖15的狀態(tài)傾斜14°，使管材1a通過(guò)各加工軋輥2a、2a，2b、2b之來(lái)制造。
圖16的熱交換管1比圖11的熱交換管1更進(jìn)一步地促進(jìn)向管軸方向和管周方向的液體的擴(kuò)散和液膜紊流，有管表面的保持液膜狀態(tài)良好的優(yōu)點(diǎn)，因此其性能進(jìn)一步提高。
上述扭曲角θ2從性能上講最好在35°以下。即，如果扭曲角θ2超過(guò)35°則吸收液的擴(kuò)散受阻。
(試驗(yàn)例)以下熱交換管標(biāo)品Ex1～Ex3各制造5個(gè)，由以下試驗(yàn)條件，使用圖18的試驗(yàn)裝置，進(jìn)行使用各樣品Ex1～Ex3的熱交換管用于吸收器的熱交換試驗(yàn)。
熱交換管樣本Ex1圖1的實(shí)施例的熱交換管Ex2圖11的實(shí)施例的熱交換管Ex3使用“實(shí)開(kāi)昭57—100161號(hào)”的熱交換管且，溝槽對(duì)管軸的扭轉(zhuǎn)角＝30°溝槽深度0.35mm溝槽數(shù)61外徑19.05mm
壁厚0.6mm材質(zhì)脫磷銅試驗(yàn)條件LiBr水溶液入口濃度58±0.5wt％入口溫度40±1℃流量50～150kg/h表面活性劑添加無(wú)吸收器冷卻水入口溫度28±0.3℃流速1m/s吸收器、蒸發(fā)器內(nèi)壓力15±0.5mmHg熱交換管的配置長(zhǎng)度500mm的熱交換管上下方向5行1排吸收液噴淋裝置孔徑1.5mm、間隔24mm圖18的試驗(yàn)裝置的說(shuō)明4是蒸發(fā)器，內(nèi)部配置熱交換管40，2排5行，上下熱交換管40互通并通水，對(duì)熱交換管40由噴淋泵43噴淋介質(zhì)。
5是和聯(lián)通蒸發(fā)器4的吸收器，內(nèi)部配置樣品管1h，1排5行，連通上下管1h通過(guò)冷卻水，對(duì)樣品管1h由噴淋泵51噴淋吸收液(溴化鋰水溶液)。
56是在吸收器5內(nèi)存放吸收蒸汽被稀釋的吸收液的稀溶液槽，該稀溶液槽56內(nèi)的稀溶液供給濃溶液槽57，在該濃溶液槽57加熱溴化鋰調(diào)整濃度，把濃度調(diào)整后的吸收液由泵53配管58噴淋管51噴淋向樣本管1h。
由以上試驗(yàn)的結(jié)果得到各熱交換管的樣本的導(dǎo)熱率如圖12所示。
如根據(jù)此結(jié)果用本發(fā)明的熱交換管樣本Ex1和Ex2比以前的螺旋溝槽樣本Ex3導(dǎo)熱性能優(yōu)良。
以上熱交換管主要對(duì)用于吸收式制冷機(jī)的吸收器情況下說(shuō)明的，但是，也可用于吸收式制冷機(jī)的再生器和蒸發(fā)器。
本發(fā)明的制冷機(jī)熱交換管促進(jìn)介質(zhì)的擴(kuò)散和液膜的紊流不僅在管軸方向而且在管周方向同樣適用。
因而，即使用小尺寸的管也能發(fā)揮高的導(dǎo)熱率，所以，可使吸收式制冷機(jī)進(jìn)一步小型化。
權(quán)利要求
1.一種吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于在管(1)的外周面上具有以一定的角度間隔沿管(1)的長(zhǎng)度方向連續(xù)或斷續(xù)的多個(gè)溝槽(10)，上述溝槽(10)的寬度沿其長(zhǎng)度方向緩慢變化，相鄰的溝槽(10)間的凸起(11)至管(1)軸心的高度沿該凸起(11)的長(zhǎng)度方向變化。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)的寬度變化和凸起(11)的高度變化沿其長(zhǎng)度方向以幾乎相同的距離循環(huán)。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管1，其特征在于上述溝槽(10)的深度沿其長(zhǎng)度方向緩慢變化。
4.根據(jù)權(quán)利要求3上述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)的底部包括沿其長(zhǎng)度方向逐漸接近管軸心方向的下緩慢傾斜部分(12)和與該下緩慢傾斜部分(12)連接的與該下緩慢傾斜部分斜率相同地逐漸遠(yuǎn)離管軸心方向上緩慢傾斜部分(13)。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述凸起(11)的頂部包括沿其長(zhǎng)度方向逐漸遠(yuǎn)離管1軸心方向的上緩慢傾斜部分(15)和與該上緩慢傾斜部分(15)連接的與該上緩慢傾斜部分15以相同長(zhǎng)度和相同斜率逐漸接近管軸心方向下緩慢傾斜部分(14)。
6.根據(jù)權(quán)利要求3—5中任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)的最深部分(16)和上述凸起(12)的最低部分形成于管周的相同位置。
7.一種吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于管的外周上設(shè)有以一定的角度間隔沿管的長(zhǎng)度方向連續(xù)或斷續(xù)的多個(gè)溝槽(10)，上述溝槽(10)的寬度及其深度沿其長(zhǎng)度方向緩慢變化。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)的寬度及深度的變化沿其長(zhǎng)度方向以相同的距離循環(huán)。
9.根據(jù)權(quán)利要求1—8任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)的最小寬度部分是其最大寬度部分的20～80％。
10.根據(jù)權(quán)利要求1—9任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述溝槽(10)相對(duì)于管軸具有35°以下的扭曲角。
11.一種吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于在管1的外表面以所定角度間隔成為條紋形成由逐漸靠近管心方向的且沿管長(zhǎng)度方向的向下緩慢傾斜面(1d)和與此向下緩慢傾斜面(1d)相連續(xù)的逐漸遠(yuǎn)離軸心方向的管長(zhǎng)度方向的向上緩慢傾斜面(1e)構(gòu)成的多個(gè)凹陷部分(1c)。
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述凹陷部分(1c)的向下緩慢傾斜面(1d)和向上緩慢傾斜面(1e)的傾斜角度是0.5°～7°。
13.根據(jù)權(quán)利要求11或12所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述凹陷部分(1c)的向下緩慢傾斜面(1d)和向上緩慢傾斜面(1e)是對(duì)稱(chēng)的。
14.根據(jù)權(quán)利要求11—13任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述凹陷部分(1c)沿管長(zhǎng)度方向以幾乎相同的間距形成的。
15.根據(jù)權(quán)利要求11—14任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于相鄰列的凹陷部分(1c)的相互間對(duì)應(yīng)的最深部分沿管的長(zhǎng)度方向交錯(cuò)地設(shè)置。
16.根據(jù)權(quán)利要求11—14任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于相鄰的列的凹陷部分(1c)的相互間對(duì)應(yīng)的最深部分形成于管周的相同部位。
17.根據(jù)權(quán)利要求11—14任一項(xiàng)所述的吸收式制冷機(jī)用熱交換管，其特征在于上述凹陷部分的列相對(duì)于管軸方向具有35°以下扭曲角。
全文摘要
本發(fā)明之一涉及在管1的外周面以一定的角度間隔沿管1的長(zhǎng)度方向形成連續(xù)或斷續(xù)的多個(gè)溝槽10，上述溝槽10其寬度和深度沿該溝槽10的長(zhǎng)度方向緩慢變化，相鄰的溝槽10相互間的凸起11的管心的高度沿該凸起的長(zhǎng)度方向緩慢變化，制成吸收式制冷機(jī)用熱交換管。用本發(fā)明的熱交換管因?yàn)樵诠艿耐庵苄纬扇缟纤龅亩鄠€(gè)的溝槽和凸起或多個(gè)的凹陷部分辨，所以進(jìn)一步進(jìn)時(shí)沿管軸方向的界質(zhì)的擴(kuò)散和界面的擾亂以及管軸方向的界質(zhì)的擴(kuò)散和界面擾亂從而發(fā)揮更高的導(dǎo)熱性能。
文檔編號(hào)F28F1/00GK1124347SQ9411350
公開(kāi)日1996年6月12日 申請(qǐng)日期1994年12月28日 優(yōu)先權(quán)日1993年12月30日
發(fā)明者大場(chǎng)和彥, 吉末龍夫, 西澤武史, 磯部剛 申請(qǐng)人:古河電氣工業(yè)株式會(huì)社