專利名稱：熱交換器的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種具備供熱介質(zhì)流通的流路管且使流路管外的熱交換對象物與熱介質(zhì)進行熱交換的熱交換器。
背景技術(shù)：
以往，公知有一種熱交換器，其構(gòu)成為以從兩面夾持發(fā)熱體的方式配設(shè)流路管，以進行內(nèi)置有半導(dǎo)體元件的半導(dǎo)體模塊等發(fā)熱體的散熱。在這樣的熱交換器中，形成發(fā)熱體與流路管交替層疊的結(jié)構(gòu)，層疊的多個流路管通過連通構(gòu)件連通，冷卻介質(zhì)在各流路管中流通。在這種熱交換器中，公開有如下結(jié)構(gòu)，S卩，在流路管內(nèi)配設(shè)分隔構(gòu)件，從而在一個流路管內(nèi)沿流路管的厚度方向形成兩層熱介質(zhì)流路，并且，在形成為兩層的熱介質(zhì)流路中分別配置有內(nèi)翅片(4 >于一 7 4 >)，以提高熱交換性能(例如，參照日本特開 2005-191527 號公報)。然而，在這種熱交換器中，由于形成為從連通構(gòu)件向各流路管分配熱介質(zhì)的結(jié)構(gòu)， 因此流路管內(nèi)的熱介質(zhì)的流速變慢。為了實現(xiàn)這樣的流路管內(nèi)的微小流量區(qū)域的熱交換性能的提高，公開有如下結(jié)構(gòu)，即，使用具有流路管內(nèi)的熱介質(zhì)的混合促進功能的波形翅片 (,工一吁” ^ > )作為內(nèi)翅片，并沿流路管的厚度方向多層層疊該波形翅片(例如，參照日本特開2010-10418號公報)。并且，為了提高基于內(nèi)翅片的熱傳導(dǎo)率，還通常使用如下這樣的實現(xiàn)促進紊流的方法，即，采用偏置翅片(才7卜7 4 作為內(nèi)翅片且在內(nèi)翅片的側(cè)面形成突出部或
狹縫等。然而，通過內(nèi)翅片促進紊流在流路管內(nèi)的熱介質(zhì)的流速快、即雷諾數(shù)大于1000且熱介質(zhì)流動成為過渡區(qū)域或紊流區(qū)域的情況下會發(fā)揮效果。并且，雖然熱介質(zhì)為高速時可提高促進紊流效果，實現(xiàn)高性能化，但熱介質(zhì)的流通阻力變得非常大。另外，在將熱交換器用于冷卻混合動力機動車的變換器的情況下，當(dāng)實現(xiàn)用于使熱介質(zhì)在變換器冷卻回路中循環(huán)的泵的小型化、低流量化或者熱介質(zhì)流路的并列化時，在熱交換器的流路管中流通的熱介質(zhì)流量變小。并且，在熱介質(zhì)流量小的情況下，無法利用上述的促進紊流效果。具體而言，例如在使用偏置翅片作為內(nèi)翅片時，熱介質(zhì)流動與翅片的壁面碰撞而本應(yīng)該實現(xiàn)促進紊流，但由于熱介質(zhì)擦過碰撞的壁面而進行流動，因此無法得到期待的性能提高效果(R/AP)。即，雖然通常都知道當(dāng)使用偏置翅片或釘狀翅片等時，對實現(xiàn)促進紊流有效，但既使使用上述的翅片，在流路管內(nèi)的熱介質(zhì)流量為微少流量區(qū)域的情況下，也無法得到能夠消除流通阻力的上升那么大的性能提高效果。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明鑒于上述方面，其目的在于，在熱介質(zhì)在雷諾數(shù)為1000以下的層流區(qū)域流通的熱交換器中，確保熱交換量。為了達成上述目的，在本發(fā)明的一例中，熱交換器具備流路管，流路管具有供熱介質(zhì)流通的熱介質(zhì)流路，在流路管中層疊多個內(nèi)翅片，內(nèi)翅片將熱介質(zhì)流路分割成多個細流路，并且使熱介質(zhì)與流路管的傳熱面積增大，在雷諾數(shù)為1000以下的層流區(qū)域，熱介質(zhì)在細流路中流通，所述熱交換器的特征在于，內(nèi)翅片為波形翅片，其具有沿著流路管的長度方向延伸的板部和將相鄰的板部之間相連的頂部，且與長度方向正交的截面形狀為波狀，并且從內(nèi)翅片的層疊方向觀察時，板部在長度方向上折曲成波形，相對于流路管的長度方向及內(nèi)翅片的層疊方向都正交的方向為流路管寬度方向，在內(nèi)翅片的與層疊方向正交且通過細流路的層疊方向的中心部的截面中，在板部的波形狀的間距為波間距WP[mm]、板部的波形狀的振幅方向的尺寸為波深度WD [mm]、相鄰的板部之間的流路管寬度方向的距離為流路寬度H[mm]時，波間距WP及波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式1及數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系，(數(shù)學(xué)式1)2. 2 ^ WP/WD ^ 4. 28(數(shù)學(xué)式2)0. 5 < WD/H < 1. 8。如此，在流路管中的熱介質(zhì)流量為微少流量區(qū)域、即流路管中的熱介質(zhì)流成為雷諾數(shù)1000以下的層流區(qū)域的熱交換器中，通過將波間距WP及波深度WD設(shè)定為滿足上述數(shù)學(xué)式1及數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系，從而能夠提高流路管中的熱介質(zhì)的混合促進效果。因此，能夠確保熱交換器中的熱交換量。進而，能夠確保內(nèi)翅片的加工性，并且也能夠抑制流路管內(nèi)的孔眼堵塞。另外，在上述熱交換器中，其特征在于，所述波間距WP及所述波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式3及數(shù)學(xué)式4所示的關(guān)系，(數(shù)學(xué)式3)2. 2 ^ WP/WD ^ 3(數(shù)學(xué)式4)0. 5 < WD/H < 1. 8。由此，能夠更加可靠地提高流路管內(nèi)的熱介質(zhì)的熱介質(zhì)混合促進效果，從而能夠更加可靠地確保熱交換器中的熱交換量。然而，在雷諾數(shù)為500 1000的區(qū)域中，還存在因為熱介質(zhì)的特性等而形成熱介質(zhì)流過渡區(qū)域的情況。與此相對，在上述熱交換器中，其特征在于，在細流路流通的熱介質(zhì)的雷諾數(shù)為 500以下。由此，能夠使在細流路流通的熱介質(zhì)流可靠地成為層流。另外，在上述熱交換器中，可以構(gòu)成為，流路管設(shè)置有多個，多個流路管通過連通構(gòu)件連通，在多個流路管的外側(cè)配置有與熱介質(zhì)進行熱交換的熱交換對象物。


圖1是表示本發(fā)明的實施方式涉及的熱交換器的主視圖。圖2是圖1的II-II截面圖。圖3A是表示內(nèi)翅片的與流路管長度方向正交的截面形狀的截面圖，圖:3B是從流路管層疊方向觀察到的內(nèi)翅片的俯視圖。圖4是圖3A的IV-IV截面圖。圖5是表示Re ^ 1500的情況下的波形翅片的熱交換性能的說明圖。圖6是表示Re ( 500的情況下的波形翅片的熱交換性能的說明圖。
具體實施例方式以下，基于圖1 圖6，說明本發(fā)明的一實施方式。圖1是表示本實施方式涉及的熱交換器1的主視圖。如圖1所示，本實施方式的熱交換器1為從兩面冷卻作為與熱介質(zhì)進行熱交換的熱交換對象物的多個電子部件2的層疊型熱交換器。本實施方式的電子部件2為從兩面進行散熱的兩面散熱結(jié)構(gòu)。熱交換器1具備扁平形狀的多個流路管3和連通多個流路管3的連通構(gòu)件4，其中，流路管3具有使熱介質(zhì)流通的熱介質(zhì)流路30(參照圖2、。多個流路管3以能夠從兩面夾持電子部件2的方式多個層疊配置。在本實施方式中，作為電子部件2，使用內(nèi)置有IGBT等半導(dǎo)體元件和二極管的半導(dǎo)體模塊。該半導(dǎo)體模塊可以用于機動車用變換器、工業(yè)設(shè)備的電動機驅(qū)動變換器、大樓空調(diào)用的空調(diào)變換器等。需要說明的是，作為電子部件2，除了上述半導(dǎo)體模塊以外，例如還可以使用功率晶體管、功率FET、IGBT等。圖2是圖1的II-II截面圖。如圖2所示，本實施方式的流路管3為所謂的沖壓外圈(κ 口 >力y 7。)結(jié)構(gòu)。g卩，流路管3構(gòu)成為具有一對外殼板31，在一對外殼板31之間形成有熱介質(zhì)流路30。在流路管3中設(shè)置有內(nèi)翅片33，其將熱介質(zhì)流路30分割成多個細流路333，增大熱介質(zhì)與流路管3的傳熱面積。在本實施方式中，內(nèi)翅片33在一對外殼板31之間、即在熱介質(zhì)流路30中沿流路管3的層疊方向(以下，稱為流路管層疊方向)配置成三層重疊。對于該內(nèi)翅片33的詳細情況后述。需要說明的是，由于內(nèi)翅片33在熱介質(zhì)流路30中沿流路管層疊方向?qū)盈B配置三層，因此流路管層疊方向與內(nèi)翅片33的層疊方向一致。返回圖1，電子部件2相對于流路管3的一對外殼板31分別各設(shè)置有兩個。在各外殼板31設(shè)置的兩個電子部件2分別在熱介質(zhì)的流動方向上串聯(lián)配置。另外，在流路管3的外殼板31中的長度方向兩端部形成有向外側(cè)、即向相鄰的另一流路管3側(cè)突出的大致圓筒狀的凸緣部300。并且，通過釬焊使相鄰的流路管3的凸緣部 300彼此接合，由此形成連通多個流路管3的連通構(gòu)件4。在多個流路管3中配置在層疊方向最外側(cè)的流路管3設(shè)為外側(cè)流路管3a時，在兩個外側(cè)流路管3a中的一方的外側(cè)流路管3a的長度方向兩端部分別連接用于將熱介質(zhì)向熱交換器1導(dǎo)入的熱介質(zhì)導(dǎo)入口 401和用于將熱介質(zhì)從熱交換器1排出的熱介質(zhì)排出口 402。 熱介質(zhì)導(dǎo)入口 401及熱介質(zhì)排出口 402通過釬焊接合于一方的外側(cè)流路管3a。需要說明的是，本實施方式的流路管3、連通構(gòu)件4、熱介質(zhì)導(dǎo)入口 401以及熱介質(zhì)排出口 402為鋁制。從熱介質(zhì)導(dǎo)入口 401導(dǎo)入的熱介質(zhì)通過連通構(gòu)件4而從長度方向上的一方的端部向各流路管3流入，在各個熱介質(zhì)流路30中朝向另一方的端部流動。之后，熱介質(zhì)通過連通構(gòu)件4而被從熱介質(zhì)排出口 402排出。如此，熱介質(zhì)在熱介質(zhì)流路30中流通的期間與電子部件2進行熱交換，從而對電子部件2進行冷卻。本實施方式的熱交換器1中，在雷諾數(shù)為1000以下的層流區(qū)域使熱介質(zhì)在細流路 333中流通。需要說明的是，作為熱介質(zhì)，在本實施方式中使用混入有乙撐二醇(- ★ > > 7 1J 系的防凍液的水。然而，由于熱介質(zhì)的特性等，也有在雷諾數(shù)為500 1000的區(qū)域中熱介質(zhì)流成為過渡區(qū)域的情況。因此，優(yōu)選在細流路333中流通的熱介質(zhì)的雷諾數(shù)為500以下。由此，能夠使在細流路333中流通的熱介質(zhì)流可靠地成為層流。圖3A及圖;3B表示本實施方式涉及的熱交換器1的內(nèi)翅片33，圖3A是表示流路管3的與長度方向(以下，稱為流路管長度方向)正交的截面形狀的截面圖，圖:3B是從流路管層疊方向觀察到的俯視圖。如圖3A及圖:3B所示，分別使用波形翅片來作為在一個流路管3內(nèi)層疊配置的三層的內(nèi)翅片33。具體而言，內(nèi)翅片33具有沿著流路管長度方向延伸并且分割細流路333的板部331和將相鄰的板部331間相連的頂部332，且與流路管長度方向正交的截面形狀形成為梯形波狀，并且從流路管層疊方向觀察時，板部331形成為在流路管長度方向上折曲成三角波形。圖4是圖3A的IV-IV截面圖，即是內(nèi)翅片33的與流路管層疊方向正交且通過細流路33中的流路管層疊方向中心部的截面圖。在此，將相對于流路管長度方向及流路管層疊方向都正交的方向作為流路管寬度方向。另外，在內(nèi)翅片33的與流路管層疊方向正交且通過細流路33中的流路管層疊方向中心部的截面(以下，稱為中心截面)中，板部331的三角波形狀的折曲角度為波角度 α ]。即，波角度α可以說是在中心截面中在一個板部331的流路管長度方向上相鄰的直線部分331a彼此所成的角度。另外，在中心截面中，板部331的三角波形狀的振幅方向的尺寸為波深度WD [mm]。 即，波深度WD可以說是在中心截面中在一個板部331中的相鄰的頂點部331b之間的流路
管寬度方向的距離。另外，在中心截面中，板部331的波形狀的間距為波間距WP[mm]。另外，在中心截面中，在流路管寬度方向上相鄰的板部331間的流路管寬度方向上的距離為流路寬度 H [mm] ο然而，如本實施方式所示，在通過熱介質(zhì)冷卻電子部件2的層疊型的熱交換器1 中，距電子部件2的距離越遠，則流路管3內(nèi)的熱介質(zhì)的溫度越低，基于內(nèi)翅片33的熱交換效率降低。在此，雖然熱交換器1的熱交換性能與傳熱面積成比例，但若熱交換效率降低， 則無法得到與基于內(nèi)翅片33的傳熱面積擴大效果相應(yīng)的性能提高效果。與此相對，若熱交換介質(zhì)的流量大，則在促進紊流效果上能夠?qū)崿F(xiàn)性能提高，但在雷諾數(shù)為1000以下的微小流量區(qū)域，由于熱介質(zhì)在不與障礙物(內(nèi)翅片33的板部331)碰撞的情況下通過，因此無法得到所期望的熱交換性能。為了改善該問題，本發(fā)明者通過實驗研究清楚知道使流路管3內(nèi)的熱介質(zhì)強制地運動的方法有效，在微小流量區(qū)域中，使用波形翅片作為內(nèi)翅片33最適合。然而，提及到波形翅片的最佳規(guī)格的文獻非常少。并且，由于波形翅片本來作為促
6進紊流的機構(gòu)使用，因此對在雷諾數(shù)為1500以上的過渡區(qū)域 紊流區(qū)域中的最佳規(guī)格進行了研究(參照導(dǎo)熱工學(xué)資料(修訂第四版)(日本機械學(xué)會))，但未提及微少流量區(qū)域 (Re ^ 1000)中的最佳規(guī)格。圖5是表示Re ^ 1500的情況下的波形翅片的熱交換性能的說明圖。圖5的橫軸表示W(wǎng)P/WD，圖5的縱軸表示R(熱阻力)/ Δ P (流路管3內(nèi)的壓力損失)。需要說明的是， R/Δ P越小，熱交換性能越高。在此，在流入流路管3中的熱介質(zhì)的溫度為Tin[°C ]、電子部件2的表面即與流路管3的外表面接觸的面的溫度為T1 [°C ]、電子部件2的發(fā)熱量為Q[W]時，熱阻力R[°C /W] 可以由下面的數(shù)學(xué)式Fl表示。R = (T1-Tin) /Q …(Fl)如圖5所示，在Re ^ 1500的情況下，由于波形翅片引起的流動剝離、熱介質(zhì)的流通阻力增加而使R/Δ P具有某一極小值。S卩，WP/WD越小，熱介質(zhì)的流通阻力越小，但基于波形翅片的熱交換性能提高效果降低。另一方面，WP/WD越大，基于波形翅片的熱交換性能提高效果越高，但熱介質(zhì)的流通阻力變大。并且，根據(jù)上述導(dǎo)熱工學(xué)資料，在WD/H為0. 25、 WP/WD為4. 28時能夠得到該極小值(最佳規(guī)格)。與此相對，如本實施方式所示，在流路管3中的熱介質(zhì)流為微少流量區(qū)域 (Re ^ 1000)的情況下，熱介質(zhì)沿著板部331的壁面流動，因此流路管3內(nèi)的壓力損失(Δ P) 的變動變少。并且，在流路管3內(nèi)使熱介質(zhì)運動的頻率越高，就越促進熱介質(zhì)的混合，使流路管3內(nèi)的熱介質(zhì)的溫度差變小。因此，在微小流量區(qū)域中，為了增加熱介質(zhì)的混合的頻率，優(yōu)選無限制地縮小波間距WP。因此，考慮現(xiàn)狀的加工界限，將波間距WP設(shè)定為2. 2mm以上。然而，若相對于流路寬度H，越增大內(nèi)翅片33的波深度WD，則流路管3內(nèi)的熱介質(zhì)的移動越激烈、即混合促進效果越高，因此優(yōu)選相對于流路寬度H盡可能地增大波深度WD。 然而，在波間距WP接近上述最小值(2. 2mm)的情況下，若波深度WD比流路寬度H的1. 8倍大，則在波成形時，作為材料的金屬板可能破損。因此，需要將波深度WD設(shè)定為流路寬度H 的1.8倍以下。考慮孔眼堵塞性而需要將流路寬度H設(shè)定為0. 9mm以上。因此，為了同時實現(xiàn)熱介質(zhì)的混合促進效果和抗孔眼堵塞性，優(yōu)選波深度WD為1mm。并且，在波間距WP為2. 2mm、波深度WD為Imm的情況下，WP/WD 2. 2，因此在本實施方式中將WP/WD設(shè)定為2. 2以上。另一方面，如果波間距WP超過4mm，則在波深度WD為0. 9mm的情況下，波彎曲角度α最大約為20°，因此在微小流量區(qū)域的混合促進效果顯著降低。在此，在波間距WP為 4mm、波深度WD為0. 9mm 的情況下，WP/WD = 4 4. 4。因此，在本實施方式中，WP/WD 設(shè)定為上述導(dǎo)熱工學(xué)資料中公開的值4. 28以下。圖6是表示Re ( 500的情況下的波形翅片的熱交換性能的說明圖。圖6的橫軸表示W(wǎng)P/WD，圖6的縱軸表示R/AP0如圖6所示，波間距WP及波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式1所示的關(guān)系。(數(shù)學(xué)式1)2. 2 彡 WP/WD 彡 4. 28
需要說明的是，根據(jù)本發(fā)明者的實驗，清楚可知WP/WD為3以下的情況下，混合促進效果尤其提高。因此，優(yōu)選將WP/WD設(shè)定為2.4以上且3以下的范圍。然而，如上所述，由于內(nèi)翅片33的波深度WD越大，流路管3中的熱介質(zhì)的混合促進效果越高，因此優(yōu)選盡可能地增大波深度WD。因此，在本實施方式中，波深度WD設(shè)定為流路寬度的1/2以上。另一方面，如上所述，在波間距WP接近上述的最小值0.2mm)的情況下，若波深度WD比流路寬度H的1. 8倍大，則在成形時金屬板可能破損，因此在本實施方式中，波深度WD設(shè)定為流路寬度H的1. 8倍以下。S卩，波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系。(數(shù)學(xué)式2)0. 5 彡 WD/H 彡 1. 8在以往的熱交換器、即利用平直翅片(；^卜 >一卜7 4 > )或偏置翅片作為內(nèi)翅片的情況下，通過紊流促進效果來實現(xiàn)內(nèi)翅片的熱交換性能的提高。與此相對，在本實施方式中，通過使用波形翅片作為內(nèi)翅片33，從而實現(xiàn)內(nèi)翅片 33的與熱介質(zhì)的傳熱面積的擴大。并且，在本實施方式中，通過在熱介質(zhì)流動慢的層流區(qū)域配置內(nèi)翅片(波形翅片)33，并且將波間距WP及波深度WD規(guī)定成上述數(shù)學(xué)式1及數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系，由此促進流路管3中的熱介質(zhì)的混合，容易向流路管3中的與電子部件2對應(yīng)的部分供給低溫的熱介質(zhì)。S卩，在本實施方式中，不是基于內(nèi)翅片33的促進紊流效果，而通過熱介質(zhì)的混合促進效果來確保作為熱交換器1的熱交換量。因此，在流路管3中的熱介質(zhì)流量為微少流量區(qū)域、即雷諾數(shù)為1000以下的層流區(qū)域使熱介質(zhì)在流路管3的細流路333中流通的熱交換器中，通過將波間距WP及波深度WD 設(shè)定成滿足上述數(shù)學(xué)式1及數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系，從而能夠在確保內(nèi)翅片33 (波形翅片) 的加工性的同時抑制流路管3的孔眼堵塞，并且通過提高流路管3中的熱介質(zhì)的混合促進效果，能夠確保熱交換量。本發(fā)明不局限于上述的實施方式，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內(nèi)能夠如以下這樣進行各種變形。在上述的實施方式中，說明了在一個流路管3中層疊配置三層內(nèi)翅片33的例子， 但不局限于此，也可以在一個流路管3中層疊配置兩層內(nèi)翅片33。在上述的實施方式中，說明了采用從兩面進行散熱的兩面散熱結(jié)構(gòu)的電子部件2 作為熱交換對象物的例子，但不局限于此，也可以采用僅從一面進行散熱的單面散熱結(jié)構(gòu)的電子部件。圖1記載的符號Q’意味著電子部件2的發(fā)熱量[W]，其與Q [W]可以相同，也可以不同。
權(quán)利要求
1.一種熱交換器，其具備流路管(3)，該流路管C3)具有供熱介質(zhì)流通的熱介質(zhì)流路 (30)，在所述流路管(3)中層疊多個內(nèi)翅片(33)，該內(nèi)翅片(3 將所述熱介質(zhì)流路(30)分割成多個細流路(333)，并且使所述熱介質(zhì)與所述流路管(3)的傳熱面積增大， 在雷諾數(shù)為1000以下的層流區(qū)域，所述熱介質(zhì)在所述細流路(333)中流通， 所述熱交換器的特征在于，所述內(nèi)翅片(3 為波形翅片，其具有沿著所述流路管(3)的長度方向延伸的板部 (331)和將相鄰的所述板部(331)之間相連的頂部(332)，且與所述長度方向正交的截面形狀為波狀，并且從所述內(nèi)翅片(3 的層疊方向觀察時，所述板部(331)在所述長度方向上折曲成波形，相對于所述流路管(3)的長度方向及所述內(nèi)翅片(3 的層疊方向都正交的方向為流路管寬度方向，在所述內(nèi)翅片(3 的與所述層疊方向正交且通過所述細流路(333)的所述層疊方向的中心部的截面中，在所述板部(331)的波形狀的間距為波間距WP[mm]、所述板部(331)的波形狀的振幅方向的尺寸為波深度WD[mm]、相鄰的所述板部(331)之間的所述流路管寬度方向的距離為流路寬度H[mm]時，所述波間距WP及所述波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式1及數(shù)學(xué)式2所示的關(guān)系， 數(shù)學(xué)式12.2 彡 WP/WD 彡 4. 28 數(shù)學(xué)式20. 5 彡 WD/H 彡 1. 8。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱交換器，其特征在于，所述波間距WP及所述波深度WD設(shè)定為滿足下面的數(shù)學(xué)式3及數(shù)學(xué)式4所示的關(guān)系， 數(shù)學(xué)式32.2 彡 WP/WD 彡 3 數(shù)學(xué)式40. 5 彡 WD/H 彡 1. 8。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述熱交換器，其特征在于， 在所述細流路(33 流通的所述熱介質(zhì)的雷諾數(shù)為500以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項所述的熱交換器，其特征在于， 所述流路管( 設(shè)置有多個，所述多個流路管( 通過連通構(gòu)件(4)連通，在所述多個流路管(3)的外側(cè)配置有與所述熱介質(zhì)進行熱交換的熱交換對象物O)。
全文摘要
本發(fā)明提供一種熱交換器，該熱交換器中，內(nèi)翅片(33)為波形翅片，其具有沿著流路管長度方向延伸的板部(331)和將相鄰的板部(331之間相連的頂部(332)，且與長度方向正交的截面形狀為波狀，并且從流路管層疊方向觀察時，板部(331)在流路管長度方向上折彎成波形，波間距(WP)[mm]、波深度(WD)[mm]、流路寬度H[mm]設(shè)定為滿足2.2≤WP/WD≤4.28且0.5≤WD/H≤1.8的關(guān)系。
文檔編號F28F1/40GK102297612SQ20111012947
公開日2011年12月28日 申請日期2011年5月11日 優(yōu)先權(quán)日2010年5月21日
發(fā)明者杉本尚規(guī) 申請人:株式會社電裝