專利名稱：垃圾滲瀝液處理系統(tǒng)及方法
技術領域：
本發(fā)明涉及垃圾處理的技術領域，尤其涉及一種垃圾滲浙液處理系統(tǒng)及方法。
背景技術：
隨著我國經濟的發(fā)展，城市人口的增加、人民生活水平的提高，垃圾產生量也在不斷地增加，生活垃圾的無害化、減量化、資源化就顯得很迫切。近幾年來生活垃圾焚燒發(fā)電技術得到了快速地發(fā)展。但由于我國生活垃圾的分類不很嚴格、受季節(jié)、地域、垃圾收集方式等影響，垃圾的含水率高，嚴重影響垃圾焚燒工藝的處理能力和能量的有效回收利用。垃圾滲浙液主要產生于垃圾貯坑內，是垃圾外水份流出和垃圾在堆放發(fā)酵腐爛后內水份排出形成的。垃圾滲浙液污水有機污染物濃度高，氨氮含量高，BOD5* 10000-50000mg/l, COD 為 20000_80000mg/l，SS 為 500_10000mg/l，此外還含有較多重金屬如Fe，Mn, Zn, Hg等，如不經處理直接排入水體將造成嚴重污染。現(xiàn)有生活垃圾焚燒發(fā)電廠垃圾滲浙液的處理，工程應用上主要有以下兩種方法第一、建污水處理廠生化處理。生化處理垃圾滲浙液，由于滲浙液中含有較多難降解有機物，一般在生化處理后，COD濃度仍在500-2000mg/l范圍內，嚴重超過了國家的排放標準，一般污水處理廠能接受處理的城市生污水COD原始濃度最高不超過上述處理后的最低濃度，雖然垃圾滲浙液的量相對于城市污水處理廠的處理規(guī)模所占的比重小，但由于滲浙液的濃度高，在處理過程中不可能得到較好的稀釋、無害化處理，最終還是增加了 COD、 BOD5，氨氮對水體的排放總量，其中的重金屬也得不到處理直接排放。第二、爐內噴霧燃燒法。入爐焚燒消耗大量的有效能量，滲浙液入爐焚燒會降低垃圾焚燒溫度，需要增加燃料(如煤、油)來補充。2005年后由于燃料價格不斷上漲，已經不能平衡用來焚燒蒸發(fā)滲浙液的成本，采用爐內噴燒滲浙液的企業(yè)出現(xiàn)了嚴重的虧損。

發(fā)明內容
本發(fā)明的目的在于提供一種垃圾滲浙液處理系統(tǒng)及方法，充分利用多余熱能處理掉部分垃圾滲浙液，減輕污水處理量、平衡尾部排煙溫度，使整個系統(tǒng)運行更可靠、更經濟。一方面，本發(fā)明公開了一種垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，所述處理系統(tǒng)與循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)相連接；所述循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括爐膛、分離器和對流受熱面，所述分離器的進口與所述爐膛出口相連接；所述分離器包括第一出口和第二出口，所述第一出口通過返料器與所述爐膛相連接；所述第二出口與所述對流受熱面相連接，所述滲浙液處理系統(tǒng)包括 用于存放垃圾滲浙液的第一貯存裝置和噴灑裝置，所述第一貯存裝置和所述噴灑裝置相連通，所述噴灑裝置的噴嘴位于所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中，優(yōu)選溫度大于850°C的位置處。所述垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，優(yōu)選所述第一貯存裝置包括第一進口和第一出口 ；并且所述第一進口與垃圾坑的底部相連通，使垃圾坑的滲浙液流入所述第一貯存裝置；且所述第一貯存裝置內部設置有第一過濾器，所述第一出口設置有第一水泵，所述第一水泵的出口通過管道與所述噴灑裝置相連接。 所述垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，優(yōu)選所述第一水泵和所述噴灑裝置之間，還依次連接有第二貯存裝置、第二過濾器和第二水泵，所述第二水泵的出口通過管道與所述噴灑裝置相連接。 所述垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，優(yōu)選所述分離器為旋風分離器。另一方面，本發(fā)明還提供了一種垃圾滲浙液處理方法，所述方法基于循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)，所述循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括爐膛、分離器和對流受熱面，所述分離器的進口與所述爐膛出口相連接；所述分離器包括第一出口和第二出口，所述第一出口通過返料器與所述爐膛相連接；所述第二出口與所述對流受熱面相連接，所述方法包括噴灑步驟，該步驟將垃圾滲浙液噴灑至所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中，優(yōu)選溫度大于850°C的位置處。上述垃圾滲浙液處理方法，優(yōu)選所述噴灑步驟之前，還包括過濾步驟，該步驟將垃圾滲浙液進行至少一級過濾處理。綜上所述，本發(fā)明具有如下優(yōu)勢第一、由于本發(fā)明將垃圾滲浙液噴入分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中(優(yōu)選溫度大于850°C的位置處)，因此克服了背景技術中所提及的爐內噴霧燃燒法入爐焚燒消耗有效能量影響垃圾處理量的問題；進而，可以提高垃圾焚燒爐的垃圾處理量。第二、現(xiàn)有技術中，垃圾焚燒爐從安裝后運行一段時間后，排煙溫度運行特點大體是分為快速升溫階段、緩慢升溫保持階段和加快升溫嚴重堵塞煙風道階段；而第一階段后期和第二階段是鍋爐正常運行期，上述期間實際排煙溫度往往高于設計20-30°C左右。而本發(fā)明通過本發(fā)明將垃圾滲浙液噴入分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中(優(yōu)選溫度大于850°C的位置處)，使垃圾焚燒爐的排煙溫度得到穩(wěn)定。并且，高于設計20-30°C左右的煙氣熱量被充分利用而不會白白放出。第三、相對于現(xiàn)有技術中的爐內噴霧燃燒法，本發(fā)明可以減少了二噁英的生成機石。第四、通過將滲浙液噴入分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中(優(yōu)選溫度大于850°C 的位置處)，降低了高溫煙氣在后續(xù)煙氣凈化裝置(如布袋除塵設備)中的溫度，進而避免了煙氣凈化裝置因煙氣溫度過高被燒壞。第五、噴灑裝置滲浙液噴灑至第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處， 利用分離器中的煙氣熱量蒸發(fā)垃圾滲浙液，滲浙液中的氨被分離器中的鹽酸(HCL)、氮氧化物(NOx)吸收生成氯化氨等固體鹽類，余下的BOD5, COD有機物脫水成固體物質被煙氣凈化設備收集，絕大部分的重金屬被飛灰吸附，這樣剩余有機固體物質和絕大部分重金屬同飛灰一道做固化掩埋處理即可，解決了高濃度B0D5、COD、氨氮滲浙液污水生化處理不徹底、重金屬得不到處理造成對水體的二次污染的問題。


圖1為本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實施例的結構框圖；圖2為本發(fā)明根據(jù)本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實例的結構框圖；圖3為本發(fā)明根據(jù)本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實施例的結構示意圖；圖4為根據(jù)本發(fā)明垃圾滲浙液處理方法實施例的步驟流程圖。
具體實施例方式為使本發(fā)明的上述目的、特征和優(yōu)點能夠更加明顯易懂，下面結合附圖和具體實施方式
對本發(fā)明作進一步詳細的說明。垃圾滲瀝液處理系統(tǒng)參照圖1，圖1為本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實施例的結構框圖。該實施例中，包括第一貯存裝置11、噴灑裝置13和循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)12。其中，循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng) 12包括依次連接的爐膛121、分離器122、尾部對流受熱面123和煙氣凈化設備124 ；分離器 122的第一出口還通過返料器125與爐膛121相連通；分離器122的第二出口與所述對流受熱面123相連接，并且，第一貯存裝置11和噴灑裝置13相連通，噴灑裝置13的噴嘴位于所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。在該實施例中，噴灑裝置13將第一貯存裝置11中的滲浙液噴灑至第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處，利用分離器122中的煙氣熱量蒸發(fā)垃圾滲浙液，滲浙液中的氨被分離器122中的鹽酸(HCL)、氮氧化物(NOx)吸收生成氯化氨等固體鹽類，余下的BOD5, COD有機物脫水成固體物質被煙氣凈化設備IM收集，絕大部分的重金屬被飛灰吸附，這樣剩余有機固體物質和絕大部分重金屬同飛灰一道做固化掩埋處理即可，解決了高濃度B0D5、COD、氨氮滲浙液污水生化處理不徹底、重金屬得不到處理造成對水體的二次污染的問題。一般情況下，分離器122采用旋風分離器。同時，由于將垃圾滲浙液噴入分離器122中，因此，降低了分離器122出口煙氣的溫度，進入煙氣凈化設備124中煙氣溫度降低，進而避免煙氣凈化裝置(如布袋除塵設備) 因煙氣溫度過高而被燒壞。并且，本實施例克服了背景技術中所提及的爐內噴霧燃燒法入爐焚燒消耗有效能量影響垃圾處理量的問題；進而，可以提高垃圾焚燒爐的垃圾處理量。而且，本實施例通過將垃圾滲浙液噴入分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于 850°C的位置處，使垃圾焚燒爐的排煙溫度得到穩(wěn)定，高于設計20-30°C左右的煙氣熱量被充分利用而不會白白放出。同時，本實施例也減少了二噁英的生成機會。實例一參照圖2，圖2為根據(jù)本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實例的結構框圖。該實例中，垃圾滲浙液處理系統(tǒng)包括用于存儲垃圾滲浙液的相連接的第一貯存裝置210、噴灑裝置209和循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)，循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括依次連接的爐膛201、旋風分離器202、尾部對流受熱面204、反應塔206和布袋除塵裝置207 ；布袋除塵裝置207的一端設置有煙氣出口 208 ；分離器202的第一出口通過返料器203與爐膛201相連通；旋風分離器202的第二出口與尾部對流受熱面204相連接；并且，第一存貯裝置210和旋風分離器202通過管道相連通；第一存貯裝置210中的垃圾滲浙液經過管道噴至分離器202噴灑至所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處，即噴灑裝置209的噴嘴位于旋風分離器202第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。在爐膛201上設置有垃圾進料口 a、輔助燃料進料口 b，爐膛201底部設置有風室 205。原生垃圾經過破碎、金屬分選等處理，進入爐膛201開始燃燒；燃燒產生的高溫煙氣(850 900°C )經過爐膛201上部的爐膛出口進入旋風分離器202，與噴入的、來自于從第一存貯裝置210中垃圾滲浙液混合，絕大多數(shù)的飛灰顆粒經由返料器203回到爐膛201繼續(xù)循環(huán)焚燒，高溫煙氣除去大顆?；液蟮臒煔馀c滲浙液被蒸發(fā)后的煙氣一同進入尾部對流受熱面204中。一般情況下，尾部對流受熱面204中，設置有過熱器、對流管束、省煤器、空氣預熱器等。煙氣通過與尾部對流受熱面204換熱完成其降溫過程后，進入反應塔206和布袋除塵裝置207，經過布袋除塵裝置207的一端設置有煙氣出口 208排出。旋風分離器202中的煙氣熱量蒸發(fā)垃圾滲浙液，滲浙液中的氨被旋風分離器202 中的鹽酸(HCL)、氮氧化物(NOx)吸收生成氯化氨等固體鹽類，余下的BOD5, COD有機物脫水成固體物質經反應塔206被布袋除塵裝置207收集，絕大部分的重金屬被飛灰吸附，這樣剩余有機固體物質和絕大部分重金屬同飛灰一道做固化掩埋處理即可。同時，由于將垃圾滲浙液噴入旋風分離器202中，因此，降低了旋風分離器202出口煙氣的溫度，進入煙氣凈化設備(包括反應塔206和布袋除塵裝置207)中煙氣溫度降低，進而避免煙氣凈化裝置(如布袋除塵設備)因煙氣溫度過高而被燒壞。并且，本實施例克服了背景技術中所提及的爐內噴霧燃燒法入爐焚燒消耗有效能量影響垃圾處理量的問題；進而，可以提高垃圾焚燒爐的垃圾處理量。而且，本實施例通過將垃圾滲浙液噴入旋風分離器202第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處，使垃圾焚燒爐的排煙溫度得到穩(wěn)定，同時，高于設計20-30°C左右的煙氣熱量被充分利用而不會白白放出。另外，本實施例也減少了二噁英的生成機會。實例二參照圖3，圖3為根據(jù)本發(fā)明垃圾滲浙液處理系統(tǒng)實施例的結構示意圖。該實施例包括存放垃圾滲浙液的滲浙液儲坑(對應第一貯存裝置)303、設置于滲浙液儲坑303 中的第一過濾器304，與該滲浙液儲坑303的出口依次連接的第一水泵305、滲浙液貯存箱 (第二貯存裝置)306、第二過濾器307和第二水泵308，并且第二水泵308通過滲浙液管道 309與噴嘴(對應噴灑裝置)310相連接。噴嘴310將滲浙液噴至旋風分離器313第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。(旋風分離器313包括一個進口和兩個出口，進口與循環(huán)流化床垃圾焚燒爐的爐膛出口相連接，第一出口通過返料器與爐膛相連接，第二出口與尾部對流煙道相連接)。該實施例中，垃圾車301將收集到的垃圾運送至垃圾坑302中，垃圾坑302中產生滲浙液，經垃圾坑302的底部滲透到滲浙液儲坑303中，經過第一過濾器304，去除了滲浙液中大部分的機械固體、膠體及部分有機雜質后，經第一水泵305流入滲浙液貯存箱306中。 流出滲浙液貯存箱306的滲浙液經過第二過濾器307和第二水泵308，進一步除去滲浙液中的相關雜質，處理后的滲浙液經滲浙液管道309，由噴嘴310噴灑至旋風分離器313第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。另外，該實施例中，還設置有沼氣通道311。垃圾坑302內產生的沼氣經過沼氣通道311進入循環(huán)流化床的爐膛內，起到助燃的作用。此外，該實施例中，在對流煙道的出口處還設置有溫度傳感器312，滲浙液的噴入量由在線顯示的排煙溫度決定及噴水降溫參數(shù)關系決定，當排煙溫度高出設計標準值時開啟噴射裝置，并隨溫度的變化在線自動調節(jié)滲浙液噴入量，使系統(tǒng)在可能的條件下能夠噴入更多的滲浙液。
此實施例著重描述了與上一實例的不同之處，對于將垃圾滲浙液噴入旋風分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處所產生的技術效果，本實施例與上述實施例相同，在此再贅述。下面以日焚燒500噸生活垃圾的鍋爐為例，對本實施例所產生的經濟效益分析1、煙氣量=16萬方/小時2、對于16萬方的煙氣量，排煙溫度達到190°C時，一般可以有190°C -150°C = 40°C降溫幅度；3、理論上，排煙溫度降低40°C所需常溫水量約為1. 5噸。那么，每天需要的常溫水量達 1. 5X24 = 36 噸；因此，理論上，1)若生活垃圾中，滲浙液的含量為10%，則日產生滲浙液=500X10%= 50噸； 由本發(fā)明提供的實施例，可以處理掉36/50 = 72%的滲浙液；2)若采用背景技術中的爐內噴霧燃燒法處理垃圾滲浙液，假設蒸發(fā)1噸水約需要0. 2噸標準煤，則采用爐內噴霧燃燒法蒸發(fā)36噸垃圾滲浙液需要36X0. 2噸煤；如果按700元/噸的標準煤價錢計算，則需要36X0.2X700 = 5040 元的成本；換句話說，本實施例每天可節(jié)約36X0. 2X700 = 5040元。3)若采用送污水處理廠處理垃圾滲浙液按100元/噸的處理費用計算，每天可節(jié)約1. 5X24X100 = 3600元。上述簡單的數(shù)據(jù)分析可以看出，一個日焚燒500噸生活垃圾的鍋爐顯現(xiàn)了很好的經濟效益；因此，若推廣開來，本發(fā)明將具有巨大的經濟效益，因此有很好的商業(yè)前景。垃圾滲瀝液處理方法實施例另一方面，本發(fā)明的實施例還提供了一種垃圾滲浙液處理方法，方法循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括爐膛、分離器和對流受熱面，所述分離器的進口與所述爐膛出口相連接；所述分離器包括第一出口和第二出口，所述第一出口通過返料器與所述爐膛相連接；所述第二出口與所述對流受熱面相連接，所述方法包括噴灑步驟，該步驟將垃圾滲浙液噴灑至所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。參照圖4，圖4為本發(fā)明垃圾滲浙液處理方法優(yōu)選實施例，包括如下步驟過濾步驟S410，將垃圾滲浙液進行至少一級過濾處理，去除滲浙液中大部分的機械固體、膠體及部分有機雜質；噴灑步驟S420，將過濾后的垃圾滲浙液噴灑至分離器第二出口所覆蓋的區(qū)域中溫度大于850°C的位置處。在該實施例將垃圾滲浙液噴至分離器，利用分離器中的高溫煙氣熱量蒸發(fā)垃圾滲浙液，滲浙液中的氨被分離器中的鹽酸(HCL)、氮氧化物(NOx)吸收生成氯化氨等固體鹽類，余下的BOD5, COD有機物脫水成固體物質被煙氣凈化設備收集，絕大部分的重金屬被飛灰吸附，這樣剩余有機固體物質和絕大部分重金屬同飛灰一道做固化掩埋處理即可，解決了高濃度B0D5、COD、氨氮滲浙液污水生化處理不徹底、重金屬得不到處理造成對水體的二次污染的問題。另外，該實施例的好處是，由于將垃圾滲浙液噴入分離器中，因此，降低了分離器出口中過高的煙氣溫度，使進入煙氣凈化設備中煙氣溫度合適，進而避免煙氣凈化裝置 (如布袋除塵設備)因煙氣溫度過高而被燒壞。
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并且，該實施例還克服了爐內噴霧燃燒法入爐焚燒消耗有效能量，影響垃圾的處理量的問題，并且使垃圾焚燒溫度的溫度得到穩(wěn)定；減少了二噁英的生成機會。在一個具體的實施例中，垃圾滲浙液經過濾處理后，噴入分離器中，具體而言，垃圾滲浙液通過第一污水泵、第一污水箱、過濾器、第二污水箱、給水泵和滲濾液噴嘴噴至分離器中。更為優(yōu)選的一個實施例是，將所述垃圾滲浙液噴至所述分離器之前，還可以對滲浙液進行混凝處理，降低滲浙液中機械固體、膠體及有機雜質的含量。具體而言，相對于上一實施例，將垃圾滲浙液通過污水泵后，經過凝結液泵和凝結液箱進行混凝反應后，再經過第一污水箱、過濾器、第二污水箱、給水泵和滲濾液噴嘴噴至所述分離器中。下面以日焚燒500噸生活垃圾的鍋爐為例，對本實施例所產生的經濟效益分析1、煙氣量=16萬方/小時2、對于16萬方的煙氣量，排煙溫度達到190°C時，一般可以有190°C -150°C = 40°C降溫幅度；3、理論上，排煙溫度降低40°C所需常溫水量約為1. 5噸。那么，每天需要的常溫水量達 1. 5X24 = 36 噸；因此，理論上，1)若生活垃圾中，滲浙液的含量為10%，則日產生滲浙液=500X10%= 50噸； 由本發(fā)明提供的實施例，可以處理掉36/50 = 72%的滲浙液；2)若采用背景技術中的爐內噴霧燃燒法處理垃圾滲浙液，假設蒸發(fā)1噸水約需要0. 2噸標準煤，則采用爐內噴霧燃燒法蒸發(fā)36噸垃圾滲浙液需要36X0. 2噸煤；如果按700元/噸的標準煤價錢計算，則需要36X0.2X700 = 5040 元的成本；換句話說，本實施例每天可節(jié)約36X0. 2X700 = 5040元。3)若采用送污水處理廠處理垃圾滲浙液按100元/噸的處理費用計算，每天可節(jié)約1. 5X24X100 = 3600元。上述簡單的數(shù)據(jù)分析可以看出，一個日焚燒500噸生活垃圾的鍋爐顯現(xiàn)了很好的經濟效益；因此，若推廣開來，本發(fā)明將具有巨大的經濟效益，因此有很好的商業(yè)前景。以上對本發(fā)明所提供的一種垃圾滲浙液處理系統(tǒng)及方法進行詳細介紹，本文中應用了具體實施例對本發(fā)明的原理及實施方式進行了闡述，以上實施例的說明只是用于幫助理解本發(fā)明的方法及其核心思想；同時，對于本領域的一般技術人員，依據(jù)本發(fā)明的思想， 在具體實施方式
及應用范圍上均會有改變之處。綜上所述，本說明書內容不應理解為對本發(fā)明的限制。
權利要求
1.一種垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述處理系統(tǒng)與循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)相連接；所述循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括爐膛、分離器和對流受熱面，所述分離器的進口與所述爐膛出口相連接；所述分離器包括第一出口和第二出口，所述第一出口通過返料器與所述爐膛相連接；所述第二出口與所述對流受熱面相連接，所述滲浙液處理系統(tǒng)包括用于存放垃圾滲浙液的第一貯存裝置和噴灑裝置，所述第一貯存裝置和所述噴灑裝置相連通，所述噴灑裝置的噴嘴位于所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中。
2.根據(jù)權利要求1所述的垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述噴灑裝置的噴嘴位于所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中，且溫度大于850°C的位置處。
3.根據(jù)權利要求2所述的垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述第一貯存裝置包括第一進口和第一出口 ；并且所述第一進口與垃圾坑的底部相連通，使垃圾坑的滲浙液流入所述第一貯存裝置；且所述第一貯存裝置內部設置有第一過濾器，所述第一出口設置有第一水泵，所述第一水泵的出口通過管道與所述噴灑裝置相連接。
4.根據(jù)權利要求3所述的垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述第一水泵和所述噴灑裝置之間，還依次連接有第二貯存裝置、第二過濾器和第二水泵，所述第二水泵的出口通過管道與所述噴灑裝置相連接。
5.根據(jù)權利要求1至4中任一項所述的垃圾滲浙液處理系統(tǒng)，其特征在于，所述分離器為旋風分離器。
6.一種垃圾滲浙液處理方法，所述方法基于循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)，所述循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)包括爐膛、分離器和對流受熱面，所述分離器的進口與所述爐膛出口相連接；所述分離器包括第一出口和第二出口，所述第一出口通過返料器與所述爐膛相連接；所述第二出口與所述對流受熱面相連接，其特征在于，所述方法包括噴灑步驟，該步驟將垃圾滲浙液噴灑至所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中。
7.根據(jù)權利要求6所述的垃圾滲浙液處理方法，其特征在于，所述噴灑步驟將垃圾滲浙液噴灑至所述第二出口所覆蓋的區(qū)域中，且溫度大于850°C的位置處。
8.根據(jù)權利要求6或7所述的垃圾滲浙液處理方法，其特征在于，所述噴灑步驟之前， 還包括過濾步驟，該步驟將垃圾滲浙液進行至少一級過濾處理。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種垃圾滲瀝液處理系統(tǒng)及方法。其中，垃圾滲瀝液處理系統(tǒng)與循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)相連接；垃圾滲瀝液處理系統(tǒng)包括第一貯存裝置和噴灑裝置，第一貯存裝置和噴灑裝置相連通，噴灑裝置的噴嘴設置于循環(huán)流化床焚燒系統(tǒng)的分離器的出口區(qū)域處。本發(fā)明利用垃圾焚燒爐排煙溫度不穩(wěn)定的現(xiàn)象，解決了滲瀝液處理的問題；克服了滲瀝液入爐焚燒影響垃圾的處理量的問題；并且，通過將滲瀝液噴入分離器中，適當?shù)慕档土藷煔庠诓即龎m設備中的溫度，避免布袋除塵設備因煙氣溫度過高而被燒壞。
文檔編號F23G7/04GK102183028SQ201110128820
公開日2011年9月14日 申請日期2011年5月18日 優(yōu)先權日2011年5月18日
發(fā)明者姜鴻安, 王福核, 趙建強, 韓小武 申請人:北京中科通用能源環(huán)保有限責任公司