本發(fā)明涉及納米技術(shù)和光熱轉(zhuǎn)化材料領(lǐng)域,具體涉及一種三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置及其應(yīng)用。
背景技術(shù):
近幾年,可再生能源引起了社會各界的廣泛關(guān)注,太陽能因其充足,易得,無污染等優(yōu)勢成為可再生能源領(lǐng)域研究的重點之一。通過以氧化石墨烯,金納米顆粒等為代表的光熱轉(zhuǎn)化材料可以有效的捕獲太陽能并使之轉(zhuǎn)換為可利用熱能并加熱納米流體、產(chǎn)生高溫蒸汽,這為太陽能的廣泛利用,比如從大規(guī)模的太陽能光熱發(fā)電、海水淡化和污水處理產(chǎn)業(yè),到小規(guī)模的水提純和滅菌系統(tǒng)等應(yīng)用提供了可能。優(yōu)良的光熱轉(zhuǎn)化材料可以提高太陽能轉(zhuǎn)化效率,因此從根本上推動能源系統(tǒng)和產(chǎn)業(yè)的改善和升級。
碳基納米材料具有非常大的比表面積(2600m2g-1)和大的共軛體系,可以通過表面的π-π相互作用以及分子間的范德華力,協(xié)同吸附各種功能納米材料形成復(fù)合/雜化材料。一方面,碳基光熱轉(zhuǎn)換材料對整個紫外可見(uv-vis)直至近紅外光區(qū)域有明顯的吸收作用(高的吸收率α),碳材料的電子具有明顯的等離子共振效應(yīng)。同時碳材料有很高的化學(xué)和熱穩(wěn)定性,長時間激光照射不會發(fā)生性能衰減。因此,被近紅外光激發(fā)的碳材料能產(chǎn)生明顯的熱效應(yīng),使周圍的介質(zhì)溫度迅速升高。另一方面,碳納米材料基本上是紅外惰性的(irinactive),可以大大降低紅外熱輻射損失(低的發(fā)射率ε),是一類性能優(yōu)異、應(yīng)用前景廣闊的光熱轉(zhuǎn)換材料。
目前,國內(nèi)外學(xué)者對光熱轉(zhuǎn)換納米材料的基礎(chǔ)和應(yīng)用研究主要集中在光熱治療及熱成像等生物醫(yī)藥領(lǐng)域。光熱轉(zhuǎn)換納米材料通過吸收波長為700-1400nm的近紅外光產(chǎn)生熱效應(yīng),而近紅外激光對生物組織的穿透能力非常強,并且穿透過程中光衰減特別小,在生物醫(yī)療上是一種重要的“生物窗口”,因此近紅外激光驅(qū)動的光熱治療技術(shù)研究相當(dāng)廣泛和深入,而光熱轉(zhuǎn)換納米材料和技術(shù)在太陽能利用領(lǐng)域的開發(fā)和應(yīng)用研究才剛剛起步。
常見的光熱轉(zhuǎn)化材料主要分為兩種,一種為含有金屬納米顆粒、碳材料及高分子材料等的納米流體,另一種為局部加熱的光熱轉(zhuǎn)化薄膜。與納米流體相比,光熱轉(zhuǎn)化薄膜可以將光照限制在薄膜層而不照射下層水體,從而減少了熱量由水體向環(huán)境中的耗散,提高了光熱轉(zhuǎn)化效率。然而,目前的光熱轉(zhuǎn)化薄膜多數(shù)直接放置在水面上,由于薄膜材料本身導(dǎo)熱率較高,仍然存在薄膜向下層水體傳熱的熱損情況發(fā)生,使光熱轉(zhuǎn)化效率無法突破這一瓶頸。
技術(shù)實現(xiàn)要素:
本發(fā)明提供一種三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置及其應(yīng)用,旨在一定程度上解決現(xiàn)有技術(shù)中存在的不足。
本發(fā)明解決上述技術(shù)問題的技術(shù)方案如下:一種三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置,其包括盛水容器、光熱轉(zhuǎn)化薄膜、隔熱板和輸水管道,所述盛水容器中裝有水,所述隔熱板整體位于水面上方或僅下部浸入水中,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜位于所述隔熱板的上方或覆蓋在所述隔熱板上部的外表面,所述輸水管道包括插入所述隔熱板的若干毛細(xì)管,所述毛細(xì)管的下端開口浸入水中,所述毛細(xì)的上端開口靠近或接觸所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜。
在上述技術(shù)方案的基礎(chǔ)上,本發(fā)明還可以做如下改進(jìn)。
具體的,所述盛水容器為上部敞口的玻璃容器或透明塑料容器。
具體的,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜為碳基光熱轉(zhuǎn)化薄膜。
具體的,所述碳基光熱轉(zhuǎn)化薄膜為還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜。
所述的還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜可通過如下方法制備:還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜通過如下方法制備得到:(1)還原氧化石墨烯的合成:將200mg氧化石墨烯和50mg抗壞血酸加入到200ml去離子水中,磁力攪拌10分鐘。將上述分散液置于微波反應(yīng)器中,200w,95℃反應(yīng)10分鐘。將生成液過濾干燥得到還原氧化石墨烯;(2)還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜的制備:將100mg定型濾紙加入到100ml溶劑中,在100℃溫度下磁力攪拌2小時,得到纖維素分散液。將60mg還原氧化石墨烯加入到纖維素分散液中,繼續(xù)攪拌0.5小時,真空抽濾得到重塑纖維膜,經(jīng)35℃真空干燥30分鐘得到還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜。
可以理解的是,除上述光熱轉(zhuǎn)化薄膜外,還可以為通過其它方法獲得的光熱轉(zhuǎn)化薄膜,均適用于本發(fā)明提供的裝置。
具體的,所述隔熱板由發(fā)泡隔熱材料制成。
優(yōu)選的,所述發(fā)泡隔熱材料為發(fā)泡聚乙烯、發(fā)泡聚氯乙烯、發(fā)泡聚丙烯和發(fā)泡聚苯乙烯中的一種或多種混合,所述隔熱板漂浮于水面上方且其周邊側(cè)壁與所述盛水容器的內(nèi)側(cè)壁抵接。除漂浮外,隔熱板可以通過與盛水容壁內(nèi)壁卡接或擱置在環(huán)狀擱板上(環(huán)狀擱板與容器內(nèi)壁固定連接)的方式整體位于水面上方。
具體的,所述毛細(xì)管為玻璃質(zhì)毛細(xì)管或塑料質(zhì)毛細(xì)管。
具體的,所述隔熱板的厚度為1.5-20cm。隔熱板為圓盤狀,厚度是指其平放時豎直方向的尺寸。
具體的,所述毛細(xì)管的內(nèi)徑為0.1-2mm,所述隔熱板上均勻豎直密集插入有所述毛細(xì)管。
本發(fā)明還提供了上述的三元復(fù)合太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置的應(yīng)用,其應(yīng)用于太陽能發(fā)電、海水淡化或污水處理。
與現(xiàn)有技術(shù)相比,本發(fā)明的有益效果是:
提供了一種新型太陽能光熱轉(zhuǎn)化蒸汽產(chǎn)生裝置,其通過引入隔熱板和輸水管道(毛細(xì)管),將高溫光熱轉(zhuǎn)化薄膜(約50℃)與低溫水體(約20℃)隔離,阻斷其熱傳導(dǎo)從而減少熱損,同時輸水裝置可自動為光熱轉(zhuǎn)化薄膜持續(xù)供水以汽化;在光熱轉(zhuǎn)化薄膜、隔熱板及輸水裝置三者協(xié)同作用下,太陽光被限制在薄膜表面用于光熱轉(zhuǎn)化并產(chǎn)生蒸汽,同時由光熱轉(zhuǎn)化薄膜向下方水體傳遞的熱量被有效抑制,光熱轉(zhuǎn)化生成的熱得到了有效的利用,實質(zhì)上等同于光熱轉(zhuǎn)化效率得到很大提高;該裝置結(jié)構(gòu)獨特而簡單,光熱轉(zhuǎn)化效率高,在太陽能發(fā)電、海水淡化和污水處理等領(lǐng)域具有較大商業(yè)價值和應(yīng)用前景。
附圖說明
圖1為本發(fā)明提供的三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置的結(jié)構(gòu)示意圖;
圖2為實施例3至14中制備還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)變薄膜時還原劑用量不同時得到的還原氧化石墨烯中碳/氧元素原子比的變化情況;
圖3為實施例3制備的還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)變薄膜的掃描電子顯微鏡圖和原子力顯微鏡圖;
圖4為實施例3、6、10相應(yīng)的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置在照射光光強為1kw/m2下的質(zhì)量損失曲線;
圖5為實施例3、6、10相應(yīng)的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置在照射光光強為1kw/m2下的光熱轉(zhuǎn)化效率;
圖6為實施例3對應(yīng)的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置在照射光光強為1kw/m2下的紅外圖像。
附圖中,各標(biāo)號所代表的部件列表如下:
1.盛水容器;2.光熱轉(zhuǎn)化薄膜;3.隔熱板;4.毛細(xì)管。
具體實施方式
以下結(jié)合附圖及具體實施例對本發(fā)明的原理和特征進(jìn)行描述,所舉實例只用于解釋本發(fā)明,并非用于限定本發(fā)明的范圍。
實施例1
如圖1所示,本發(fā)明提供一種三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置,其包括盛水容器1、光熱轉(zhuǎn)化薄膜2、隔熱板3和輸水管道,所述盛水容器1中裝有水,所述隔熱板3僅下部浸入水中,上部位于水面上方,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2覆蓋在所述隔熱板3上部的上表面,所述輸水管道包括插入所述隔熱板3的均勻密集的毛細(xì)管4,所述毛細(xì)管4的下端開口浸入水中,所述毛細(xì)的上端開口靠近或接觸所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2。
具體的,所述盛水容器1為上部敞口的玻璃容器,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2為還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜,所述隔熱板3由發(fā)泡聚乙烯、發(fā)泡聚氯乙烯、發(fā)泡聚丙烯或發(fā)泡聚苯乙烯制成,所述隔熱板3漂浮于水面上方且其周邊側(cè)壁與所述盛水容器1的內(nèi)側(cè)壁抵接比如所述隔熱板呈圓柱體狀,圓柱體狀隔熱板的高度為3-20cm,所述盛水容器為燒杯,所述毛細(xì)管4為玻璃質(zhì)毛細(xì)管且其內(nèi)徑為0.1-2mm。
實施例2
如圖1所示,本發(fā)明提供一種三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置,其包括盛水容器1、光熱轉(zhuǎn)化薄膜2、隔熱板3和輸水管道,所述盛水容器1中裝有水,所述隔熱板3整體位于水面上方下表面與水面隔開,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2位于隔熱板3上方隔熱板與光熱轉(zhuǎn)化薄膜不接觸,所述輸水管道包括插入所述隔熱板3的均勻密集的毛細(xì)管4,所述毛細(xì)管4的下端開口浸入水中,所述毛細(xì)的上端開口靠近或接觸所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2。上述結(jié)構(gòu)中,隔熱板3及光熱轉(zhuǎn)化薄膜2通過本領(lǐng)域技術(shù)人員可以想到的任何方法進(jìn)行固定,比如通過與盛水容器內(nèi)壁粘接或卡接的方式,或在盛水容器內(nèi)壁上設(shè)置用于放置所述隔熱板或光熱轉(zhuǎn)化薄膜的環(huán)狀擱板等。
具體的,所述盛水容器1為上部敞口的透明塑料容器,所述光熱轉(zhuǎn)化薄膜2為還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜,所述隔熱板3由發(fā)泡聚乙烯、發(fā)泡聚氯乙烯、發(fā)泡聚丙烯或發(fā)泡聚苯乙烯制成。
實施例3
與實施例1基本相同,更具體的:玻璃容器為燒杯,隔熱板為圓柱體且其直徑與燒杯的內(nèi)徑相同,隔熱板的直徑為40mm、高度為15mm,毛細(xì)管長度為30mm、內(nèi)徑為0.5mm,其中還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜通過如下方法制備得到:
(1)還原氧化石墨烯的合成:將200mg氧化石墨烯和50mg抗壞血酸加入到200ml去離子水中,磁力攪拌10分鐘。將上述分散液置于微波反應(yīng)器中,200w,95℃反應(yīng)10分鐘。將生成液過濾干燥得到還原氧化石墨烯。
(2)還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜的制備:將100mg定型濾紙加入到100ml溶劑中,在100℃溫度下磁力攪拌2小時,得到纖維素分散液。將60mg還原氧化石墨烯加入到纖維素分散液中,繼續(xù)攪拌0.5小時,真空抽濾得到重塑纖維膜,經(jīng)35℃真空干燥30分鐘得到還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜。
將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:1時,碳/氧原子個數(shù)比約為3.93。
圖3為實施例3得到的還原氧化石墨烯基光熱轉(zhuǎn)化薄膜在掃描電子顯微鏡(sem)和原子力顯微鏡(afm)觀察下的形貌特征,在還原氧化石墨烯堆積到膜的一側(cè),形成密集層(圖3中a和b),膜的另一側(cè)為多孔結(jié)構(gòu)(圖3中d和e)。在原子力顯微鏡觀察下,還原氧化石墨烯堆積層一側(cè)的相對粗糙度為0.413微米(圖3中c),而具有多孔結(jié)構(gòu)的一側(cè)的相對粗糙度為2.248微米(圖3中f)。造成纖維素基光熱轉(zhuǎn)化薄膜兩面不同結(jié)構(gòu)的主要原因是,氧化石墨烯與纖維素之間通過范德華力(弱的電性吸引力)結(jié)合,在抽濾過程中,受吸力影響,部分氧化石墨烯從纖維上脫落并且沉積到膜的一側(cè)形成“密集層”,另一側(cè)的纖維由于被較少氧化石墨烯包裹而形成“多孔層”,從而形成了光熱轉(zhuǎn)化薄膜的兩面性。同時,“多孔層”由于其含有無數(shù)微觀開孔而具有較好的吸水性,可以吸收輸水裝置提供的常溫水,并輸送至“密集層”,后者在光照條件下,因其含有致密的光熱轉(zhuǎn)化層而具有優(yōu)秀的光熱轉(zhuǎn)化效率,從而實現(xiàn)太陽能驅(qū)動下的常溫水汽化過程。
實施例4
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為100mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為2:1時,碳/氧原子個數(shù)比約為5.16。
實施例5
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為150mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:3時,碳/氧原子個數(shù)比約為5.70。
實施例6
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為200mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為1:1時,碳/氧原子個數(shù)比約為6.84。
實施例7
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為250mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:5時,碳/氧原子個數(shù)比約為7.54。
實施例8
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為300mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為2:3時,碳/氧原子個數(shù)比約為8.66。
實施例9
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為350mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:7時,碳/氧原子個數(shù)比約為9.80。
實施例10
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為400mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為1:2時,碳/氧原子個數(shù)比約為10.14。
實施例11
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為450mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:9時,碳/氧原子個數(shù)比約為10.17。
實施例12
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為500mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為2:5時,碳/氧原子個數(shù)比約為10.26。
實施例13
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為550mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為4:11時,碳/氧原子個數(shù)比約為10.51。
實施例14
按實施例1的制備步驟和反應(yīng)過程,只是將抗壞血酸用量改為600mg,制得還原氧化石墨烯。將制得的還原氧化石墨烯粉末通過eds能譜儀測試其碳/氧元素含量比,如圖2所以,從結(jié)果可以看出,氧化石墨烯與抗壞血酸比例為1:3時,碳/氧原子個數(shù)比約為11.08。
由圖2可以看出,控制氧化石墨烯用量一定的情況下,還原氧化石墨烯的還原程度(碳元素含量比重)隨著抗壞血酸用量增加而提高。但是當(dāng)抗壞血酸用量為氧化石墨烯用量的兩倍時,達(dá)到還原極限,此時碳/氧元素原子個數(shù)比維持在10.2左右。
以實施例3、6、10得到的三元復(fù)合的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置為測試對象,以1kw/m2氙燈照射所述太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置以模擬太陽光照射下其汽化效率,測試時將含有200ml去離子水的燒杯置于可實時記錄質(zhì)量數(shù)據(jù)的電子天平上,在光強為1kw/m2的氙燈照射下,測試3000秒內(nèi)的質(zhì)量變化,繪制質(zhì)量變化曲線,測試結(jié)果如圖4所示,從圖中可見,3000s時間的照射下實施例3、6、10相應(yīng)的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置的汽化量依次為0.765kg/m2、0.836kg/m2、0.931kg/m2,為同等情況下直接照射純水時汽化率的25倍以上;此外,若將實施例3制得的還原氧化石墨烯光熱轉(zhuǎn)化薄膜直接置于水面上,同等情況下3000s時間照射后其汽化量約為0.481kg/m2,僅為實施例3相應(yīng)汽化量的62.88%,即本發(fā)明因有隔熱板的存在光熱轉(zhuǎn)化薄膜與杯中水基本隔開,產(chǎn)熱基本不向杯中水?dāng)U散,故其汽化效率更高;進(jìn)一步的,經(jīng)過實施例3、6、10的汽化量變化可知,隨著相應(yīng)的還原氧化石墨烯還原度的增加,對應(yīng)的太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置的光熱轉(zhuǎn)化效率(光熱轉(zhuǎn)化效率由蒸發(fā)損失的水變?yōu)槠盏哪芰亢拖牡碾娔苓M(jìn)行計算得到)也有明顯提升,如圖5所示,由74.1%提升至90.2%。
此外,為了反映本發(fā)明提供的三元復(fù)合太陽能蒸汽產(chǎn)生裝置的工作性能,使用紅外熱成像儀拍攝了該裝置在不同照射時間下的紅外圖像,結(jié)果如圖6所示。氙燈(1kw/m2)照射之前,光熱轉(zhuǎn)化薄膜的溫度約為20.3℃,隔熱板的溫度約為18.1℃。照射1分鐘之后,光熱轉(zhuǎn)化薄膜的溫度約為33.5℃,隔熱板的溫度約為22.5℃。照射40分鐘之后,光熱轉(zhuǎn)化薄膜的溫度約為38.0℃,隔熱板的溫度約為22.7℃。照射90分鐘之后,光熱轉(zhuǎn)化薄膜的溫度約為39.5℃,板的溫度約為24.9℃。由此可見,在照射1分鐘之內(nèi),光熱轉(zhuǎn)化薄膜迅速升溫進(jìn)入工作狀態(tài),而隔熱板在照射90分鐘之后仍然保持在25℃左右,有效的隔絕了高溫薄膜向低溫水體的散熱,提高了光能利用率。由此可見,該裝置具有卓越的光熱轉(zhuǎn)化性能。
以上所述僅為本發(fā)明的較佳實施例,并不用以限制本發(fā)明,凡在本發(fā)明的精神和原則之內(nèi),所作的任何修改、等同替換、改進(jìn)等,均應(yīng)包含在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。