本發(fā)明涉及充氣輪胎。

背景技術：

通常地，在充氣輪胎中，為了改善wet性能(在濕路面上的行駛性能)，應用的方法是將由沿胎面周向連續(xù)地延伸的周向主槽劃分的陸部的輪胎徑向外輪廓設定為在輪胎徑向上的凸形狀等(參見例如專利文獻1)。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：日本特開2012-116410號公報。

技術實現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

近來，作為wet時的安全性指標，特別需要改善wet制動性能。通過在陸部布置槽能夠改善wet制動性能，但由于輪胎和路面之間的空氣路徑使槽成為噪音出現(xiàn)的原因，因而導致靜音性的降低。在形成刀槽而不是槽的情況下，雖然能夠抑制靜音性的降低，但是存在不能充分改善wet制動性能的情況。因此，期望即使當改善wet制動性能時還保持高度的靜音性的方法。

本發(fā)明的目的是為了解決該問題，在于提供一種能夠改善wet制動性能并且同時保持高度的靜音性的充氣輪胎。

用于解決問題的方案

本發(fā)明的主題如下。

本發(fā)明的充氣輪胎在胎面表面包括由在輪胎周向上連續(xù)地延伸的多個周向主槽夾著的一個以上的陸部，其中至少一個陸部形成為其在輪胎寬度方向上的截面中的輪胎徑向外輪廓向輪胎徑向外側凸出的凸形狀，在輪胎寬度方向上的截面中，外輪廓至少包括：在陸部的輪胎寬度方向上的中央的第一圓弧面，第一圓弧面具有曲率半徑；以及第二圓弧面，第二圓弧面具有比第一圓弧面的曲率半徑小的曲率半徑并且位于陸部的輪胎寬度方向上的兩端，形成為凸形狀的陸部中的至少一個陸部形成有在輪胎寬度方向上延伸的刀槽，刀槽在胎面表面開口位置處具有倒角部，并且倒角部在輪胎寬度方向上的兩端中的至少一端具有比在輪胎寬度方向上的中央的倒角寬度大的倒角寬度。

這里，“胎面表面”是指在輪胎安裝于適用輪輞、充填規(guī)定內壓以及施加對應于最大負荷能力的負荷后，當輪胎轉動時與路面相接觸的繞著輪胎的整周的外周面。這里，“適用輪輞”是指依據(jù)輪胎尺寸通過以下標準規(guī)定的標準輪輞(以下tra的年鑒中的“設計輪輞”，以及以下etrto的標準手冊中的“測量輪輞”)?！耙?guī)定內壓”是指依據(jù)最大負荷能力由以下標準規(guī)定的空氣壓力?！白畲筘摵赡芰Α笔侵父鶕?jù)以下標準允許輪胎承受的最大質量。這些標準由生產或者使用輪胎的地區(qū)有效的工業(yè)標準確定，諸如美國的“輪胎輪輞協(xié)會(tra)”的“年鑒”、歐洲的“歐洲輪胎輪輞技術組織(etrto)”的“標準手冊”以及日本的日本機動車輪胎制造者協(xié)會(jatma)的“jatma年鑒”。

“刀槽”是指從陸部的表面到陸部內部的薄的切口，其中在充氣輪胎安裝于適用輪輞、充填規(guī)定內壓以及施加對應于最大負荷能力的負荷的接觸條件下的接觸狀態(tài)下刀槽的壁面的至少一部分彼此接觸。

“在胎面寬度方向上延伸”指的不是精確地在胎面寬度方向上延伸，而是指在具有輪胎寬度方向分量的方向上延伸。

“在胎面周向上連續(xù)地延伸”的周向主槽是指朝向胎面周向連續(xù)地延伸，包括以曲折形狀朝向胎面周向連續(xù)地延伸的狀態(tài)以及以彎曲形狀朝向胎面周向連續(xù)地延伸的狀態(tài)。

“倒角寬度”和/或“倒角部分寬度”是指在輪胎安裝于適用輪輞、充填規(guī)定內壓以及施加對應于最大負荷能力的負荷的接觸條件下的接觸狀態(tài)中在刀槽的任意位置處的在與刀槽的延伸方向正交的方向上的倒角部和/或倒角部分的尺寸。

此外，“倒角部的在輪胎寬度方向上的端部區(qū)域上的倒角寬度大于倒角部的在輪胎寬度方向上的中央?yún)^(qū)域的倒角寬度”的定義包括僅端部區(qū)域具有倒角部、而中央?yún)^(qū)域不具有倒角部的情況。

發(fā)明的效果

根據(jù)本發(fā)明可以提供一種能夠改善wet制動性能并且同時保持高度的靜音性的充氣輪胎。

附圖說明

圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的充氣輪胎的胎面花紋的展開圖；以及

圖2是示出根據(jù)圖1的本發(fā)明的一實施方式的充氣輪胎的胎面的外輪廓的、充氣輪胎的輪胎寬度方向的局部截面圖。

具體實施方式

以下將參照附圖說明本發(fā)明的實施方式。

圖1是示出根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的充氣輪胎(以下僅稱為輪胎)的胎面花紋的展開圖，該展開圖示出了當輪胎安裝于適用輪輞并且充填規(guī)定內壓時在無負荷狀態(tài)下展開的胎面表面。

如圖1所示，根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的輪胎在胎面表面1上具有以在胎面周向上連續(xù)地延伸的方式形成的周向主槽2。圖1的示例具有四個周向主槽21、22、23、24。這些周向主槽2能夠確保輪胎的排水性能。在如圖1所示的示例中，四個周向主槽2相對于輪胎赤道面cl對稱地布置，在由輪胎赤道面cl劃分的各胎面寬度方向半部上分別布置兩個周向主槽2。

如圖1所示，由這四個周向主槽2和胎面端te1、te2劃分多個陸部3。具體地，在輪胎寬度方向上的一側的最外側陸部31由在輪胎寬度方向上的一側的最外側周向主槽21和在一側的胎面端te1劃分而成，在一側的中間陸部32由最外側周向主槽21和布置成在輪胎寬度方向上的另一側與最外側周向主槽21相鄰的周向主槽22劃分而成，在圖示示例中的位于輪胎赤道面cl的中央陸部33由周向主槽22和布置成的在輪胎寬度方向上的另一側與周向主槽22相鄰的周向主槽23劃分而成，在輪胎寬度方向上的另一側的中間陸部34由周向主槽23和在輪胎寬度方向上的另一側的最外側周向主槽24劃分而成，在輪胎寬度方向上的另一側的最外側陸部35由在輪胎寬度方向上的另一側的最外側周向主槽24和在另一側的胎面端te2劃分而成。這里，在本說明書中的“胎面端”是指前述“胎面表面”的在輪胎寬度方向上的最外側位置。本實施方式的輪胎以使得胎面端te2在車輛內側的方式安裝。

本實施方式的最外側周向主槽21和24具有9.3mm的槽寬和8.0mm的槽深，周向主槽22和23具有12.9mm的槽寬和8.4mm的槽深。另外，在圖示的示例中，最外側陸部31和最外側陸部35形成為具有相同的輪胎寬度方向尺寸。另外，中間陸部32和中間陸部34形成為具有相同的輪胎寬度方向尺寸。

本實施方式的最外側陸部31上形成有第一橫向花紋槽41和第二橫向花紋槽42，其中第一橫向花紋槽41的兩端均終止在最外側陸部31內，第二橫向花紋槽42的一端開口至周向主槽21并且另一端終止在最外側陸部31內。

圖2是示出根據(jù)圖1的本發(fā)明的一實施方式的充氣輪胎的胎面的外輪廓的、充氣輪胎的輪胎寬度方向的局部截面圖。這里，圖2示出的是沒有形成橫向花紋槽和刀槽的陸部或者是省略了橫向花紋槽和刀槽的陸部。如圖2所示，中間陸部32、34和中央陸部33形成為如下凸形狀：使得在輪胎寬度方向上的截面中的輪胎徑向外輪廓向輪胎徑向外側凸出。本實施方式的中間陸部32、34和中央陸部33形成有例如1mm的輪胎徑向尺寸(寬度差)h1，輪胎徑向尺寸h1是在中間陸部32、34和中央陸部33的在輪胎寬度方向上的截面中的形成為凸形狀的陸部外輪廓的頂點與中間陸部32、34和中央陸部33的在輪胎寬度方向上的兩端之間的尺寸。

在本實施方式的中間陸部32的在輪胎寬度方向上的截面中，中間陸部32的外輪廓包括第一圓弧面r1和第二圓弧面r2、r3，第一圓弧面r1具有中間陸部32的在輪胎寬度方向上的中央的曲率半徑，第二圓弧面r2、r3具有比第一圓弧面r1小的曲率半徑并且位于中間陸部32的在胎面寬度方向上的兩端。特別地，在本實施方式中，當中間陸部32的外輪廓在輪胎寬度方向上被三等分時，包括在輪胎寬度方向上的中央的中央?yún)^(qū)域形成為第一圓弧面r1，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。另外，在本實施方式中，中央?yún)^(qū)域的兩端的區(qū)域形成為第二圓弧面r2、r3，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。這里，在本實施方式中，各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線是一致的，而各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線也可以不一致。

本實施方式的中間陸部32上形成有在胎面寬度方向上延伸的刀槽51。本實施方式的刀槽51具有開口至周向主槽21的一端以及開口至周向主槽22的另一端。另外，本實施方式的中間陸部32上沒有形成槽。因此，本實施方式的中間陸部32僅經由刀槽51而形成為花紋塊狀。本實施方式的刀槽51的刀槽寬度是0.5mm。

如圖1所示，本實施方式的刀槽51以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸。例如，刀槽51可以以相對于輪胎寬度方向傾斜10°至60°的方式延伸。如果刀槽51以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸，則能夠增加刀槽51的延伸長度，因而能夠改善在陸部中獲得的邊緣效應，并且能夠進一步改善wet制動性能。本實施方式的刀槽51以相對于輪胎寬度方向傾斜大約30°的方式延伸。因此，在本實施方式中，用于形成中間陸部32的各花紋塊32a經由由周向主槽21、22劃分的在胎面周向上延伸的一對邊和由刀槽51劃分的一對邊形成為近似平行四邊形。即，本實施方式的花紋塊32a具有刀槽51與周向主槽21、22的夾角是銳角的角部32b、32c(以下也稱為“銳角角部”)以及刀槽51與周向主槽21、22的夾角是鈍角的角部32d、32e(以下也成為“鈍角角部”)。

本實施方式的刀槽51在胎面表面開口位置處具有倒角部61。本實施方式的刀槽51僅在比中間陸部32的在輪胎寬度方向上的中央靠周向主槽22的一側具有倒角部61。本實施方式的倒角部61由倒角部分61a、61b、61c和61d形成。

本實施方式的倒角部分61a形成于中間陸部32的外輪廓的包括花紋塊32a的周向主槽22所在側的銳角角部32b的第二圓弧面r3，并且具有是刀槽51的寬度的1倍至5倍的倒角部分寬度，優(yōu)選地具有是刀槽51的寬度的3倍至5倍的倒角部分寬度。本實施方式的倒角部分61a具有例如2.5mm的倒角部分寬度。

本實施方式的倒角部分61b形成于中間陸部32的外輪廓的包括在與形成有倒角部分61a的花紋塊塊32a相鄰的花紋塊塊32a的周向主槽22所在側的鈍角角部32d的第二圓弧面r3，并且具有是刀槽51的寬度的1倍至5倍的倒角部分寬度，優(yōu)選地具有是刀槽51的寬度的3倍至5倍的倒角部分寬度。在本實施方式中，倒角部分61a、61b以如下方式形成：使得角部32b中的倒角部分61a的倒角部分寬度比角部32d中的倒角部分61b的倒角部分寬度大。本實施方式的倒角部分61b具有例如1.5mm的倒角部分寬度。

另外，本實施方式的倒角部分61a、61b以如下方式形成：使得倒角部分61a、61b的倒角高度、即倒角部分61a、61b的輪胎徑向尺寸在刀槽51的延伸方向上是恒定的，并且在倒角部分61a中和倒角部分61b中是恒定的。另外，在本實施方式中，倒角部分61a、61b以如下方式形成：使得在輪胎寬度方向上的截面中倒角部61的輪胎徑向尺寸比在輪胎寬度方向上的截面中形成為凸形狀的中間陸部32的外輪廓的頂點和中間陸部32的在輪胎寬度方向上的兩端之間的輪胎徑向尺寸(寬度差)h1大。本實施方式的倒角部分61a、61b的倒角高度為例如1.5mm。

本實施方式的倒角部分61c形成于中間陸部32的外輪廓的中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r1、與倒角部分61a相鄰。另外，本實施方式的倒角部分61d形成于中間陸部32的外輪廓的中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r1、與倒角部分61b相鄰。本實施方式的倒角部分61c、61d以如下方式形成：使得倒角部分寬度朝向中間陸部32的在輪胎寬度方向上的中央逐漸減小。因此，倒角部分61c、61d以如下方式形成：使得在輪胎寬度方向上的兩端中的至少一端(第二圓弧面r3所在側)的倒角寬度比在輪胎寬度方向上的中央的倒角寬度大。

另外，本實施方式的倒角部分61c、61d以如下方式形成：使得倒角部分61c、61d的倒角高度、即倒角部分61c、61d的輪胎徑向尺寸恒定。在本實施方式中，倒角部分61a、61b形成為具有相同的倒角高度(1.5mm)。在本實施方式中，倒角部分61c、61d以如下方式形成：使得倒角部分61c的倒角部分寬度比倒角部分61d的倒角部分寬度大。

在本實施方式中，倒角部分61c、61d以如下方式形成：使得中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r1具有其上沒有形成倒角部分61c、61d的倒角部分未形成區(qū)域(chamferpartnonformationarea)。

與中間陸部32同樣地，在中央陸部33的在輪胎寬度方向上的截面中，本實施方式的中央陸部33的外輪廓包括第一圓弧面r4和第二圓弧面r5、r6，第一圓弧面r4具有中央陸部33的在輪胎寬度方向上的中央的曲率半徑，第二圓弧面r5、r6具有比第一圓弧面r4小的曲率半徑并且位于中央陸部33的在胎面寬度方向上的兩端。特別地，在本實施方式中，當中央陸部33的外輪廓在輪胎寬度方向上被三等分時，包括輪胎寬度方向上的中央的中央?yún)^(qū)域形成為第一圓弧面r4，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。另外，在本實施方式中，中央?yún)^(qū)域的兩端的區(qū)域形成為第二圓弧面r5、r6，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。這里，在本實施方式中，各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線是一致的，而各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線也可以不一致。

本實施方式的中央陸部33上形成有以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸的刀槽52。本實施方式的刀槽52具有開口至周向主槽23的一端以及終止在中央陸部33內的另一端。本實施方式的刀槽52的刀槽寬度為例如0.5mm。

在本實施方式的中間陸部34的在輪胎寬度方向上的截面中，中間陸部34的外輪廓包括第一圓弧面r7和第二圓弧面r8、r9，第一圓弧面r7具有中間陸部34的在輪胎寬度方向上的中央的曲率半徑，第二圓弧面r8、r9具有比第一圓弧面r7小的曲率半徑并且位于中間陸部34的在胎面寬度方向上的兩端。特別地，在本實施方式中，當中間陸部34的外輪廓在輪胎寬度方向上被三等分時，包括輪胎寬度方向上的中央的中央?yún)^(qū)域形成為第一圓弧面r7，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。另外，在本實施方式中，中央?yún)^(qū)域的兩端的區(qū)域形成為第二圓弧面r8、r9，其中整個外輪廓具有相同的曲率半徑。這里，在本實施方式中，各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線是一致的，而各區(qū)域的分界線和圓弧面的分界線也可以不一致。

本實施方式的中間陸部34上形成有在輪胎寬度方向上延伸的刀槽53。本實施方式的刀槽53具有開口至周向主槽23的一端以及開口至周向主槽24的另一端。另外，本實施方式的中間陸部34上沒有形成槽。因此，本實施方式的中間陸部34僅經由刀槽53而形成為花紋塊塊狀。本實施方式的刀槽53的刀槽寬度為例如0.5mm。

如圖1所示，本實施方式的刀槽53以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸。例如，刀槽53可以以相對于輪胎寬度方向傾斜10°至60°的方式延伸。如果刀槽53以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸，能夠增加刀槽53的延伸長度，因而能夠改善在陸部中獲得的邊緣效應，并且進一步改善wet制動性能。本實施方式的刀槽53以相對于輪胎寬度方向傾斜大約30°的方式延伸。因此，在本實施方式中，用于形成中間陸部34的各花紋塊34a經由由周向主槽23、24劃分的在胎面周向上延伸的一對邊和由刀槽53劃分的一對邊形成為近似平行四邊形。即，本實施方式的花紋塊34a具有刀槽51與周向主槽23、24的夾角是銳角的角部34b、34c(以下也稱為“銳角角部”)以及刀槽51與周向主槽23、24的夾角是鈍角的角部34d、34e(以下也成為“鈍角角部”)。

本實施方式的刀槽53在胎面表面開口位置處具有倒角部62。本實施方式的倒角部62由倒角部分62a、62b、62c和62d形成。

本實施方式的倒角部分62a形成于中間陸部34的外輪廓的包括花紋塊34a的銳角角部34b、34c的第二圓弧面r8、r9，并且具有是刀槽53的寬度的1倍至5倍的倒角部分寬度，優(yōu)選地具有是刀槽53的寬度的3倍至5倍的倒角部分寬度。本實施方式的倒角部分62a具有例如2.5mm的倒角部分寬度。

本實施方式的倒角部分62b形成于中間陸部34的外輪廓的包括在與形成有倒角部分62a的花紋塊34a相鄰的花紋塊34a的鈍角角部34d、34e的第二圓弧面r8、r9，并且具有是刀槽53的寬度的1倍至5倍的倒角部分寬度，優(yōu)選地具有是刀槽53的寬度的3倍至5倍的倒角部分寬度。在本實施方式中，倒角部分62a、62b以如下方式形成：使得角部34b、34c中的倒角部分62a的倒角部分寬度比角部34d、34e中的倒角部分62b的倒角部分寬度大。本實施方式的倒角部分62b具有例如1.5mm的倒角部分寬度。

另外，本實施方式的倒角部分62a、62b以如下方式形成：使得倒角部分62a、62b的倒角高度、即倒角部分62a、62b的輪胎徑向尺寸在刀槽53的延伸方向上是恒定的，并且在倒角部分62a中和倒角部分62b中是恒定的。另外，在本實施方式中，倒角部分62a、62b以如下方式形成：使得在輪胎寬度方向上的截面中的倒角部62的輪胎徑向尺寸比在輪胎寬度方向上的截面中形成為凸形狀的中間陸部34的外輪廓的頂點和中間陸部34的在輪胎寬度方向上的兩端之間的輪胎徑向尺寸(寬度差)h1大。本實施方式的倒角部分62a、62b的倒角高度為例如1.5mm。

本實施方式的倒角部分62c形成于中間陸部34的外輪廓的中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r7、與兩個倒角部分62a相鄰。另外，本實施方式的倒角部分62d形成于中間陸部34的外輪廓的中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r7、與兩個倒角部分62b相鄰。本實施方式的倒角部分62c、62d以如下方式形成：使得倒角部分寬度朝向中間陸部34的在輪胎寬度方向上的中央逐漸減小。因此，倒角部分62c、62d以如下方式形成：使得在輪胎寬度方向上的兩端(第二圓弧面r8、r9的兩端)的倒角寬度比在輪胎寬度方向上的中央的倒角寬度大。

另外，本實施方式的倒角部分62c、62d以如下方式形成：使得倒角部分62c、62d的倒角高度、即倒角部分62c、62d的輪胎徑向尺寸恒定。在本實施方式中，倒角部分62a、62b形成為具有相同的倒角高度(1.5mm)。在本實施方式中，倒角部分62c、62d以如下方式形成：使得倒角部分62c的倒角部分寬度比倒角部分62d的倒角部分寬度大。

在本實施方式中，倒角部分62c、62d以如下方式形成：使得中央?yún)^(qū)域的第一圓弧面r7具有其上沒有形成倒角部分62c、62d的倒角部分未形成區(qū)域。

本實施方式的最外側陸部35上形成有第三橫向花紋槽43，其中第三橫向花紋槽43的一端開口至胎面端te2并且另一端終止在最外側陸部35內。本實施方式的最外側陸部35上還形成有刀槽54，刀槽54的一端開口至周向主槽24并且另一端終止在最外側陸部35內。

以這種方式，根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的輪胎在胎面表面1上包括由多個在輪胎周向上連續(xù)地延伸的周向主槽2夾著的中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34，其中中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34形成為如下凸形狀：使得在輪胎寬度方向上的截面中的輪胎徑向外輪廓向輪胎徑向外側凸出，在輪胎寬度方向上的截面中的外輪廓至少包括具有中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34的在輪胎寬度方向上的中央的曲率半徑的第一圓弧面r1、r4和r7以及具有比第一圓弧面r1、r4和r7小的曲率半徑并且位于中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34的在輪胎寬度方向上的兩端的第二圓弧面r2、r5、r8和r3、r6、r9，在輪胎寬度方向上延伸的刀槽51、53形成于在形成為凸形狀的中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34之中的中間陸部32和中間陸部34，刀槽51、53在胎面表面開口位置具有倒角部61、62，并且倒角部61、62在輪胎寬度方向上的兩端中的至少一端具有比在輪胎寬度方向上的中央的倒角寬度大的倒角寬度。

下面說明根據(jù)本實施方式的輪胎的效果。

通過在陸部上布置槽能夠改善wet制動性能，但槽成為輪胎和路面之間的空氣路徑因而引起噪音，這導致靜音性的下降。在形成刀槽而不形成槽的情況中，雖然能夠抑制靜音性的下降，但是存在不能充分改善wet制動性能的情況。

據(jù)此，根據(jù)本發(fā)明的一實施方式的輪胎，首先，通過將中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34設置成凸形狀，在中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34的中央的附近接地壓力增大，水膜被切斷并且輪胎可能接觸路面，同時，胎面表面1附近的水很可能流向中間陸部32、中央陸部33和中間陸部34的外側，這能夠改善wet制動性能。另外，因為通過在刀槽51、53上布置倒角部61、62改善了排水效果，所以不會使成為噪音出現(xiàn)的原因的、用于形成諸如槽的液體的路徑的空間的體積增加，并且不會與布置槽時同樣地使靜音性劣化。此外，通過布置倒角部61、62，使制動時的邊緣成分加倍，能夠進一步切斷水膜，因而能夠進一步改善wet制動性能。另外，因為倒角部61、62在輪胎寬度方向上的兩端中的至少一端具有比在輪胎寬度方向上的中央的倒角寬度大的倒角寬度，所以不會減小通過設置成凸形狀而增大的中間陸部32、34的中央的附近的接地壓力。

因此，根據(jù)本實施方式的充氣輪胎能夠改善wet制動性能并且同時保持高度的靜音性。

這里，在本發(fā)明的一實施方式的輪胎中，刀槽51、53優(yōu)選地以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸。根據(jù)該構造，相比于刀槽51、53不以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸的情況，能夠增加刀槽51、53的延伸長度。因此，增加了在中間陸部32、34中獲得的邊緣效應，并能夠進一步改善wet制動性能。

在本發(fā)明的一實施方式的輪胎中，倒角部61、62的倒角寬度優(yōu)選地從在輪胎寬度方向上的兩端至在輪胎寬度方向上的中央逐漸減小。根據(jù)該構造，中間陸部32、34的剛性不會迅速變化，因而能夠抑制偏磨耗的產生。

在本發(fā)明的一實施方式的輪胎中，如上所述，優(yōu)選的是中間陸部32、34通過以相對于輪胎寬度方向傾斜的方式延伸的刀槽51、53形成為花紋塊狀，并且在中間陸部32、34的各花紋塊塊32a、34a的角部中，刀槽51、53與周向主槽22、23、24之間的夾角是銳角的角部32b、34b和34c的倒角部分寬度比刀槽51、53與周向主槽22、23、24之間的夾角是鈍角的角部32d、34d和34e的倒角部分寬度大。

根據(jù)該構造，通過相對地增加呈銳角的角部32b、34b和34c的倒角部分寬度，能夠避免對銳角的角部32b、34b和34c施加大的力，并且避免在銳角的角部32b、34b和34c中發(fā)生的花紋塊的碎裂等。另外，即使增加呈銳角的角部32b、34b和34c的倒角部分寬度，通過減小呈鈍角的角部32d、34d和34e的倒角部分寬度，也能夠抑制成為噪音的原因的整個倒角部的倒角量的增加，并且由此保持靜音性。

在本發(fā)明的一實施方式的輪胎中，如上所述，在輪胎寬度方向上的截面中的倒角部61、62的輪胎徑向尺寸優(yōu)選地大于在輪胎寬度方向上的截面中形成為凸形狀的陸部的外輪廓的頂點和陸部的在輪胎寬度方向上的兩端之間的輪胎徑向尺寸。

根據(jù)該構造，確保了用于將水排出到輪胎胎面表面的外側的足夠的空間，因而能夠進一步改善wet制動性能。

在本發(fā)明中，倒角部分62c、62d優(yōu)選地以如下方式形成：使得中央?yún)^(qū)域的圓弧面具有其上沒有形成倒角部分62c、62d的倒角部分未形成區(qū)域。

根據(jù)該結構造，能夠將wet制動性能和操縱穩(wěn)定性設置為高水平。

在本發(fā)明中，倒角部分61a、61b優(yōu)選地在刀槽的延伸方向上具有恒定的倒角高度(輪胎徑向尺寸)。

根據(jù)該構造，能夠保持wet制動性能直到倒角部磨耗到某種程度。

以上說明了本發(fā)明的優(yōu)選的實施方式，而本發(fā)明不限于上述實施方式。例如，在胎面表面上可以形成有3個、5個或者更多個周向主槽。另外，各陸部的外輪廓可以由4個或者更多個區(qū)域形成。此外，其上形成有倒角部的刀槽可以僅具有開口至周向槽的一端或者具有均終止在陸部內的兩端。此外，各陸部的中央?yún)^(qū)域可以完全不形成倒角部。也可以使用其它改變或者變型。

實施例

為了證明本發(fā)明的效果，試制根據(jù)發(fā)明例1至5的輪胎和根據(jù)比較例1至3的輪胎，并對根據(jù)發(fā)明例1至5和根據(jù)比較例1至3的輪胎進行試驗以評價這些輪胎的性能。各輪胎的尺寸如下面的表1所示。將輪胎尺寸為225/45r17的各上述輪胎安裝至8.0j的適用輪輞、將內壓設定為240kpa并且安裝至車輛而進行試驗。這里，如圖1所示，根據(jù)發(fā)明例1至5和比較例1至3的輪胎的胎面表面具有四個周向槽，并且形成如下凸形狀：各陸部的在輪胎寬度方向上的截面中的輪胎徑向外輪廓向輪胎徑向外側凸出。

<wet制動性能>

測量在濕路面上從80km/h的速度到靜止狀態(tài)的完全制動的制動距離，并且由完全制動前的速度和制動距離計算出平均減速度。這里，比較例1的輪胎的平均減速度被指數(shù)化為100。在表中，數(shù)值越大表示wet制動性能越好。

<靜音性>

當時速為80km/h時，在jasoc606標準中定義的條件下測量在室內轉鼓試驗機上行駛時的輪胎側音，并評價了氣柱共鳴音。以根據(jù)比較例1的輪胎的評價結果的相對值為100來進行評價，其中數(shù)值越大所表示的靜音性越好。

<偏磨耗性>

<磨耗轉鼓試驗>

通過在傾斜路面上行駛時施加同樣的負荷進行轉鼓試驗而進行該試驗，并在在室內再現(xiàn)磨耗狀態(tài)。具體地，車輛在相對于從路面端到路面中央的水平方向具有0.2°的傾斜角度的傾斜路面上以70km/h的恒定速度行駛5000km。另外，在輪胎中央?yún)^(qū)域和肩側區(qū)域的各主槽中，測量新輪胎的槽深和磨耗后的槽深，并由該結果計算了各槽的磨耗壽命，取平均值，并進行了耐磨耗性評價。這里，輪胎中央?yún)^(qū)域的主槽是指位于輪胎中央側的周向上的周向主槽，肩側區(qū)域的槽是指在輪胎寬度方向最外側的橫向花紋槽。

[表1]

如表1所示，理解的是，與根據(jù)比較例1的輪胎相比，發(fā)明例1至發(fā)明例5的各輪胎即使在改善了wet制動性能時還具有高度的靜音性。

在比較例1中，因為形成了槽而沒有形成刀槽，所以與發(fā)明例1至發(fā)明例5相比，不能夠改善靜音性和wet制動性能。

在比較例2中，因為中央?yún)^(qū)域的倒角部分61c、61d、62c和62d的倒角寬度比端部區(qū)域的倒角部分61a、61b、62a和62b的倒角寬度大，所以與發(fā)明例1至發(fā)明例5相比，能夠改善靜音性和wet制動性能。

在比較例3中，因為刀槽沒有形成倒角部61、62，所以降低了wet制動性能。

將發(fā)明例1和發(fā)明例2比較，具有比寬度差大的倒角高度的發(fā)明例1能夠進一步改善wet制動性能。

將發(fā)明例2和發(fā)明例3比較，具有比鈍角角部32d、34d和34e的倒角寬度大的銳角角部32b、34b和34c的倒角寬度的發(fā)明例2具有較好的靜音性。

將發(fā)明例1至發(fā)明例3和發(fā)明例4比較，理解的是，在輪胎寬度方向上的中央的中央部具有倒角部分61c、61d、62c和62d的發(fā)明例1至發(fā)明例3能夠保持耐偏磨耗性。

將發(fā)明例4和發(fā)明例5比較，具有傾斜的刀槽51、53的發(fā)明例4具有較好的wet制動性能。

產業(yè)上的可利用性

根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種能夠改善wet制動性能并且同時能夠保持高度的靜音性的充氣輪胎。

附圖標記說明

1胎面表面

2周向主槽

21最外側周向主槽

22、23周向主槽

24最外側周向主槽

3陸部

31最外側陸部

32中間陸部

32a花紋塊

32b、32c、32d、32e角部

33中央陸部

34中間陸部

34a花紋塊

34b、34c、34d、34e角部

35最外側陸部

41第一橫向花紋槽

42第二橫向花紋槽

43第三橫向花紋槽

51、52、53、54刀槽

61倒角部

61a、61b、61c、61d倒角部分

62倒角部

62a、62b、62c、62d倒角部分

cl輪胎赤道面

te1、te2胎面端