本發(fā)明涉及可以用于搭載于車輛的氣囊裝置的、使用加壓氣體的氣體發(fā)生器。

背景技術(shù)：

在us-ano.5242194的圖1中，示出了使用加壓氣體的充氣機(jī)的發(fā)明，在圖2～圖5中，示出了工作前(圖2)、工作中(圖3、圖4)、工作后(圖5)的狀態(tài)。

通過點(diǎn)火器177的工作開始，如圖3所示，利用活塞132的前端部155破壞了破裂板52的中心部。

隨后，如圖4所示，保持活塞132的前端部155插入破裂板52的中心部的狀態(tài)，利用活塞132的環(huán)狀前端部194將破裂板52保持為切取成面包圈狀的狀態(tài)。

隨后，如圖5所示，活塞132的環(huán)狀前端部194，以保持切取成面包圈狀的破裂板52的狀態(tài)與座(holder)86碰撞。此時(shí)，由于活塞132的前端部155嵌入于座86的孔102，因此，切取成面包圈狀的破裂板52被保持在活塞132的環(huán)狀前端部194和座86之間。

加壓氣體通過開口部92，并在通過圓形開口部66與活塞132(活塞桿154)之間的環(huán)狀空間后，從排出口62排出。

與此同時(shí)進(jìn)行，點(diǎn)火器177的火焰等通過活塞132內(nèi)部的圓柱狀通路156，殼體(body)46內(nèi)的傳火藥44和氣體發(fā)生劑42著火并產(chǎn)生高溫氣體，高溫氣體從孔116流入室22內(nèi)。該高溫氣體與剩余部分的加壓氣體一起從排出口62排出。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明的發(fā)明1提供一種氣體發(fā)生器，其中，

筒狀殼體在第1端部側(cè)的開口部固定有點(diǎn)火機(jī)構(gòu)、且沿軸向的相反側(cè)的第2端部側(cè)被封閉，在該筒狀殼體內(nèi)，從第1端部側(cè)依次配置有：具備點(diǎn)火機(jī)構(gòu)的點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室、具有氣體排出口的氣體流入室、及加壓氣體室，

在加壓氣體室和氣體流入室之間，利用固定在從筒狀殼體的內(nèi)周壁面向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀固定部的破裂板進(jìn)行封閉，

在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室與氣體流入室之間，配置有破裂板的破壞機(jī)構(gòu)，

所述破壞機(jī)構(gòu)包括基底部和桿部，基底部的外周面與所述筒狀殼體的內(nèi)周壁面抵接，且工作時(shí)可以沿軸向僅移動(dòng)給定長度(長度l)，桿部從基底部向破裂板側(cè)延伸而成，

所述桿部具有桿主體部和擴(kuò)徑部，桿主體部從所述基底部延伸而成，擴(kuò)徑部為桿主體部的前端部沿半徑方向擴(kuò)徑而成，

所述破裂板相對于所述環(huán)狀固定部固定，

并且，所述擴(kuò)徑部的前端面與所述破裂板對置，

在工作時(shí)，在所述破壞機(jī)構(gòu)的基底部沿軸向僅移動(dòng)了長度l時(shí)，所述破壞機(jī)構(gòu)的擴(kuò)徑部從所述環(huán)狀固定部沖裁所述破裂板，之后位于加壓氣體室內(nèi)，所述桿主體部在與所述環(huán)狀固定部沿半徑方向?qū)χ玫奈恢茫?/p>

加壓氣體在從所述加壓氣體室到所述氣體排出口進(jìn)行流動(dòng)時(shí)，通過氣體通路之后，從所述氣體排出口排出，所述氣體通路包含所述擴(kuò)徑部與所述環(huán)狀固定部之間的寬度變化的第1環(huán)狀通路、和所述桿主體部與所述環(huán)狀固定部之間的第2環(huán)狀通路，

所述第2環(huán)狀通路的截面面積，是第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積與所述氣體排出口的總開口面積中最小的，

當(dāng)所述第2環(huán)狀通路的截面面積為q，沖裁出的破裂板的面積為a1，所述第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積為a2時(shí)，滿足q<(a2-a1)。

在所述發(fā)明1的氣體發(fā)生器中，優(yōu)選在第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積、所述第2環(huán)狀通路的截面面積、所述氣體排出口的總開口面積中，所述第2環(huán)狀通路的截面面積最小。

本發(fā)明的發(fā)明2提供一種氣體發(fā)生器，其中，

筒狀殼體在第1端部側(cè)的開口部固定有點(diǎn)火機(jī)構(gòu)、且沿軸向的相反側(cè)的第2端部側(cè)被封閉，在該筒狀殼體內(nèi)，從第1端部側(cè)依次配置有：具備點(diǎn)火機(jī)構(gòu)的點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室、具有多個(gè)氣體排出口的氣體流入室、及加壓氣體室，

在加壓氣體室和氣體流入室之間，利用固定在從筒狀殼體的內(nèi)周壁面向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀固定部的破裂板進(jìn)行封閉，

在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室與氣體流入室之間，配置有破裂板的破壞機(jī)構(gòu)，

所述破壞機(jī)構(gòu)包括基底部和桿部，基底部的外周面與所述筒狀殼體的內(nèi)周壁面抵接，且工作時(shí)可以沿軸向僅移動(dòng)給定長度(長度l)，桿部從基底部向破裂板側(cè)延伸而成，

所述桿部具有桿主體部和擴(kuò)徑部，桿主體部從所述基底部延伸而成，擴(kuò)徑部為桿主體部的前端部沿半徑方向擴(kuò)徑而成，

所述破裂板相對于所述環(huán)狀固定部固定，

并且，所述擴(kuò)徑部的前端面與所述破裂板對置，

在工作時(shí)，在所述破壞機(jī)構(gòu)的基底部沿軸向僅移動(dòng)了長度l時(shí)，所述破壞機(jī)構(gòu)的擴(kuò)徑部從所述環(huán)狀固定部沖裁所述破裂板，之后位于加壓氣體室內(nèi)，所述桿主體部在與所述環(huán)狀固定部沿半徑方向?qū)χ玫奈恢茫?/p>

加壓氣體在從所述加壓氣體室到所述氣體排出口進(jìn)行流動(dòng)時(shí)，通過氣體通路之后，從所述氣體排出口排出，所述氣體通路包含所述擴(kuò)徑部與所述環(huán)狀固定部之間的寬度變化的第1環(huán)狀通路、和所述桿主體部與所述環(huán)狀固定部之間的第2環(huán)狀通路，

所述第2環(huán)狀通路的截面面積，是第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積與所述氣體排出口的總開口面積中最小的，

當(dāng)所述第2環(huán)狀通路的截面面積為q，所述氣體排出口的總開口面積為a3，被沖裁出的破裂板封閉的氣體排出口的面積為z時(shí)，滿足q<(a3-z)。

在所述發(fā)明2的氣體發(fā)生器中，優(yōu)選在第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積、所述第2環(huán)狀通路的截面面積、所述氣體排出口的總開口面積中，所述第2環(huán)狀通路的截面面積最小。

附圖說明

本發(fā)明通過下面詳細(xì)的說明和附圖進(jìn)一步完全得到理解，但這些僅用于說明本發(fā)明，本發(fā)明不受其限制。

[圖1]為本發(fā)明的氣體發(fā)生器的x軸方向的截面圖。

[圖2]為圖1的部分放大圖，示出了工作前的狀態(tài)。

[圖3]就圖3而言，在(a)、(b)、(c)各圖中，示出了包含圖1、2使用的破壞機(jī)構(gòu)的不同實(shí)施方式的破壞機(jī)構(gòu)的部分平面圖。

[圖4]為圖2的一部分立體圖，示出了工作后的狀態(tài)。

[圖5]為圖1的部分放大圖，示出了工作后的狀態(tài)。

[圖6]為圖1的部分放大圖，示出了圖5所示的狀態(tài)后的工作狀態(tài)。

[圖7]為圖1的部分放大圖，示出了與圖6不同的工作狀態(tài)。

[圖8]為與圖1不同的實(shí)施方式的氣體發(fā)生器的部分放大截面圖，示出了工作狀態(tài)。

[圖9]為圖8的部分放大截面圖，示出了圖8所示的狀態(tài)之后的工作狀態(tài)。

[圖10]為與圖8不同的實(shí)施方式的氣體發(fā)生器的部分放大截面圖，示出了工作狀態(tài)。

發(fā)明詳述

就us-ano.5242194的充氣機(jī)而言，需要以2個(gè)步驟的動(dòng)作將破裂板52切取成面包圈狀，進(jìn)一步，保持切取成面包圈狀的破裂板52的狀態(tài)，將活塞132的前端部155緊密地嵌入至座86的孔102。像這樣，動(dòng)作較為復(fù)雜，從動(dòng)作的可靠性的觀點(diǎn)考慮，存在改善的余地。

本發(fā)明提供使用加壓氣體的、可以用于搭載于車輛的氣囊裝置的氣體發(fā)生器，該氣體發(fā)生器在車輛的耐用年數(shù)期間可以保持工作的可靠性。

點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室是在氣囊裝置的氣體發(fā)生器中使用的包括眾所周知的電氣式點(diǎn)火器的那些，可以根據(jù)需要組合使用傳火藥、氣體發(fā)生劑。

由氣體發(fā)生劑產(chǎn)生的氣體可用于氣囊展開。

在加壓氣體室中，以所需壓力填充有氬、氦、氮?dú)獾葰怏w。

在形成氣體流入室的筒狀殼體形成有氣體排出口，可以從內(nèi)側(cè)被密封帶封閉。需要說明的是，也可以在從內(nèi)側(cè)覆蓋氣體排出口的位置配置筒狀過濾器。

點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室和氣體流入室為大氣壓，加壓氣體室保持高壓。

破裂板被固定于從筒狀殼體的內(nèi)周壁面向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀固定部。

對破裂板而言，

可以包括從加壓氣體室側(cè)相對于環(huán)狀固定部焊接固定的環(huán)狀的焊接部、和在環(huán)狀的焊接部的內(nèi)側(cè)的圓形的非焊接部，

也可以是環(huán)狀固定部與破裂板一體形成且形成有脆弱部。

對環(huán)狀固定部與破裂板一體形成的情況而言，利用破壞機(jī)構(gòu)沖裁的部分相當(dāng)于破裂板，殘存的部分作為環(huán)狀固定部。

上述環(huán)狀固定部也可以是具有：從筒狀殼體的內(nèi)周壁面向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀板面部，和從上述環(huán)狀板面部的內(nèi)周部向上述氣體流入室側(cè)延伸的筒狀壁部。

在環(huán)狀固定部具有環(huán)狀板面部和筒狀壁部時(shí)，破裂板焊接固定于環(huán)狀板面部，在工作后，桿主體部與筒狀壁部之間作為第2環(huán)狀通路。

破壞機(jī)構(gòu)包括基底部和桿部，桿部包括桿主體部和擴(kuò)徑部。

就基底部而言，其外周面與筒狀殼體的內(nèi)周壁面抵接，且以工作時(shí)可以沿軸向僅移動(dòng)給定長度(長度l)的方式形成。

就基底部而言，在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室內(nèi)填充有氣體發(fā)生劑時(shí)，可以形成用于供工作時(shí)燃燒氣體通過的貫通孔、槽等。這些貫通孔、槽，在工作前事先利用密封帶等封閉機(jī)構(gòu)進(jìn)行封閉。

就擴(kuò)徑部而言，為桿主體部的前端部沿半徑方向擴(kuò)徑而成，對形狀沒有特別的限制，例如可以為如下形狀的擴(kuò)徑部。

(i)擴(kuò)徑部，從桿主體部的前端部到擴(kuò)徑部的前端面(與破裂板對向的面)為圓錐臺形狀。

(ii)擴(kuò)徑部，擴(kuò)徑部的前端面(與破裂板對向的面)為圓板形狀，從上述圓板形狀部分到桿主體部的前端部為圓錐臺形狀。

(iii)擴(kuò)徑部，桿主體部的前端部具有圓板形狀的擴(kuò)徑部。

對基底部而言，在工作前，利用例如從筒狀殼體的內(nèi)周壁面突出的低突起等限制其沿軸向的移動(dòng)。

對基底部而言，在由于在工作時(shí)受到具備點(diǎn)火機(jī)構(gòu)的點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室施加的較大壓力，因此越過上述低突起沿軸向移動(dòng)，但僅移動(dòng)了長度l時(shí)，例如利用從筒狀殼體的內(nèi)周壁面突出的突起、縮小筒狀殼體的內(nèi)徑而形成的臺階部而移動(dòng)停止。隨后，被固定并阻止逆行。

桿主體部從基底部到擴(kuò)徑部為均一外徑，在移動(dòng)后被固定的狀態(tài)下，形成截面面積通常恒定的第2環(huán)狀通路。

然后，在基底部沿軸向僅移動(dòng)了長度l時(shí)，存在于桿主體部的前端的擴(kuò)徑部在沖裁破裂板之后，位于加壓氣體室內(nèi)。

此時(shí)，桿主體部為與固定有破裂板的環(huán)狀固定部(或筒狀壁部)沿半徑方向?qū)χ玫奈恢谩?/p>

通過如上所述沖裁破裂板，使得從加壓氣體室到氣體流入室的氣體排出口的氣體排出路徑開放。

然后，加壓氣體在從加壓氣體室到氣體排出口進(jìn)行流動(dòng)時(shí)，通過存在于加壓氣體室內(nèi)的擴(kuò)徑部與環(huán)狀固定部之間的環(huán)狀通路(第1環(huán)狀通路)，進(jìn)一步通過桿主體部與環(huán)狀固定部之間的環(huán)狀通路(第2環(huán)狀通路)之后，流入氣體流入室內(nèi)，并從氣體排出口排出。

由于第1環(huán)狀通路為擴(kuò)徑部與環(huán)狀固定部(或筒狀壁部)之間的環(huán)狀通路，所述擴(kuò)徑部為桿主體部的前端部沿半徑方向擴(kuò)徑而成，所述環(huán)狀固定部(或筒狀壁部)從筒狀殼體的內(nèi)周壁面向半徑方向內(nèi)側(cè)延伸，而擴(kuò)徑部的形狀并不特定(例如：上述(i)～(iii))，所以除了擴(kuò)徑部的表面與環(huán)狀固定部的間隔(寬度)在多個(gè)部位不同以外，環(huán)狀通路的方向也存在與殼體的軸向不一致的部分。

因此，對第1環(huán)狀通路而言，從擴(kuò)徑部到環(huán)狀固定部的寬度存在最小的部分和最大的部分、具有介于它們之間的寬度的部分，它們各自的環(huán)狀通路方向也不同，因此，第1環(huán)狀通路利用最小寬度部分的“面積”來表示。

由于第2環(huán)狀通路的寬度是恒定的，環(huán)狀通路的方向與殼體的軸向一致，因此，第2環(huán)狀通路利用殼體半徑方向的“截面面積”來表示。

對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，第2環(huán)狀通路的截面面積，是第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積與上述氣體排出口的總開口面積中最小的。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器通過使第2環(huán)狀通路的截面面積最小，來控制第2環(huán)狀通路中的加壓氣體流的流出量。

對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，在第2環(huán)狀通路的截面面積為q，沖裁出的破裂板的面積為a1，上述第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的面積為a2時(shí)，滿足q<(a2-a1)。

在工作時(shí)破裂板沖裁成圓形，沖裁出的破裂板進(jìn)入加壓氣體室內(nèi)。此時(shí)，可認(rèn)為破裂板保持沖裁后時(shí)的圓形狀態(tài)，也可認(rèn)為沖裁時(shí)發(fā)生變形。

進(jìn)而，也可認(rèn)為一旦進(jìn)入加壓氣體室的破裂板伴隨加壓氣體的流出，向第1環(huán)狀通路移動(dòng)時(shí)，會(huì)阻塞通路的一部分，使氣體流量減少。

此時(shí)，如果第1環(huán)狀通路的氣體流量變得小于第2環(huán)狀通路的氣體流量，則會(huì)變得小于設(shè)計(jì)的氣體流量，因此輸出性能會(huì)變差，在使用于氣囊裝置中的情況下，氣囊的膨脹速度會(huì)變慢。

但是，如上所述，通過滿足q<(a2-a1)，即使在沖裁出的破裂板會(huì)阻塞第1環(huán)狀通路的一部分的情形時(shí)，也可以控制第2環(huán)狀通路中的加壓氣體的流出量。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器優(yōu)選在上述點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室內(nèi)容納有作為點(diǎn)火機(jī)構(gòu)的電氣式點(diǎn)火器和氣體發(fā)生劑，

上述點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室與上述氣體流入室之間是利用上述破壞機(jī)構(gòu)的基底部進(jìn)行劃分的，

上述基底部具有被密封帶封閉的沿厚度方向的貫通孔，

上述貫通孔的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體的總表面積b滿足y<b的關(guān)系，并且上述貫通孔的總開口面積y和上述氣體排出口的總開口面積a3滿足y<a3的關(guān)系。

進(jìn)一步，對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，優(yōu)選使得形成于破壞機(jī)構(gòu)的基底部的貫通孔、槽等的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體的總表面積b為滿足y<b，且y<a3(氣體排出口的總開口面積)的關(guān)系。

如上所述地，通過使得滿足y<b且y<a3的關(guān)系，使得可以獨(dú)立控制點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室內(nèi)的氣體發(fā)生劑的燃燒性能。

對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，代替上述q<(a2-a1)，在使第2環(huán)狀通路的截面面積為q，上述氣體排出口的總開口面積為a3，被沖裁出的破裂板封閉了的氣體排出口的面積為z時(shí)，滿足q<(a3-z)。

即使在沖裁出的破裂板會(huì)通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路，進(jìn)入氣體流入室并封閉氣體排出口的一部分的情況下，通過滿足q<(a3-z)，也可以控制第2環(huán)狀通路中的加壓氣體的流出量。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器可以為滿足上述q<a2-a1和q<(a3-z)這兩者。即，除了q<(a2-a1)以外，還可以使得當(dāng)上述第2環(huán)狀通路的截面面積為q，上述氣體排出口的總開口面積為a3，被沖裁出的破裂板封閉的氣體排出口的面積為z時(shí)，滿足q<(a3-z)。

在工作時(shí)，即使在沖裁出的破裂板阻塞第1環(huán)狀通路的一部分后，通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路，進(jìn)入氣體流入室并封閉氣體排出口的一部分那樣的情況下，也可以控制第2環(huán)狀通路中的加壓氣體的流出量。

另外，在工作時(shí)，即使在沖裁出的破裂板發(fā)生破裂，破裂的一部分阻塞第1環(huán)狀通路的一部分，破裂的剩余部分通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路，進(jìn)入氣體流入室并封閉氣體排出口的一部分那樣的情況下，也可以控制第2環(huán)狀通路中的加壓氣體的流出量。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器優(yōu)選在上述點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室內(nèi)容納有作為點(diǎn)火機(jī)構(gòu)的電氣式點(diǎn)火器和氣體發(fā)生劑，

上述點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室與上述氣體流入室之間是利用上述破壞機(jī)構(gòu)的基底部進(jìn)行劃分的，

上述基底部具有被密封帶封閉的沿厚度方向的貫通孔，

上述貫通孔的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體的總表面積b滿足y<b的關(guān)系，并且上述貫通孔的總開口面積y和上述氣體排出口的總開口面積a3滿足y<(a3-z)的關(guān)系。

進(jìn)一步，對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，優(yōu)選使得形成于破壞機(jī)構(gòu)的基底部的貫通孔、槽等的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體總表面積b為滿足y<b，且y<(a3－z)的關(guān)系。

如上所述，通過使得y<b且滿足y<(a3-z)的關(guān)系，使得可以獨(dú)立控制點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室內(nèi)的氣體發(fā)生劑的燃燒性能。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器在用于車輛的氣囊裝置時(shí)，可以在車輛的耐用年數(shù)期間保持工作的可靠性。

具體實(shí)施方式

(1)圖1的氣體發(fā)生器

圖1所示的氣體發(fā)生器1在筒狀殼體10內(nèi)配置有點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30、氣體流入室40、及加壓氣體室50。

雖然筒狀殼體10包括點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11和加壓氣體室殼體12，但也可以為整體形式的1個(gè)殼體。

點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11在第1端部11a側(cè)的開口部固定有電氣式點(diǎn)火器25。

加壓氣體室殼體12的第2端部12a側(cè)被封閉(封閉面13)。

點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的第2端部11b與加壓氣體室殼體12的第1端部12b在接合部14焊接一體化。

筒狀殼體10(點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11和加壓氣體室殼體12)由鐵、不銹鋼等形成。

在加壓氣體室50內(nèi)，利用高壓填充了氬、氦等氣體。

氣體從加壓氣體室殼體12的封閉面13的氣體填充孔進(jìn)行填充。氣體填充孔可以形成于加壓氣體室殼體12的周壁面。

氣體填充孔在填充氣體后插入銷15的狀態(tài)下，通過銷15和封閉面13一起焊接而得以封閉。

在加壓氣體室50與氣體流入室40之間，利用焊接固定于固定部(環(huán)狀固定部)42的破裂板47進(jìn)行封閉。

固定部42具有：從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的第2端部11b向殼體的半徑方向內(nèi)側(cè)延伸的環(huán)狀板面部43、從環(huán)狀板面部43的內(nèi)周部向氣體流入室40側(cè)延伸的筒狀壁部44，破裂板47從加壓氣體室50側(cè)焊接固定于環(huán)狀板面部43。

破裂板47由鐵、不銹鋼等形成，包括焊接固定于環(huán)狀板面部43的環(huán)狀的焊接部47a、和在環(huán)狀的焊接部47a的內(nèi)側(cè)的圓形的非焊接部47b。

破裂板47由于受到來自加壓氣體室50的壓力而以向氣體流入室40側(cè)突出的方式變形。

氣體流入室40是工作時(shí)氣體從加壓氣體室50流入、燃燒氣體從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30流入的空間。

圖2中，在面向氣體流入室40的點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11中形成有多個(gè)氣體排出口29，從內(nèi)側(cè)利用金屬制的密封帶28進(jìn)行封閉。

多個(gè)氣體排出口29雖然是沿點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的周方向隔開均等間隔形成的，但也可以以在x軸方向上為2列的方式沿周方向排列，也可以是沿周方向交叉排列。

可以在氣體流入室40內(nèi)的面向氣體排出口29的位置，配置筒狀過濾器。

對氣體流入室40而言，在從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30到破裂板47之間形成有臺階部17。

雖然臺階部17是通過使點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的內(nèi)徑在從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30到破裂板47之間減小而形成的，但也可以用從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的內(nèi)周壁面11c向內(nèi)側(cè)突出的多個(gè)突起來代替臺階部17。

在氣體流入室40和點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30之間配置有破壞機(jī)構(gòu)31，破壞機(jī)構(gòu)31包括：基底部32、和從基底部32向破裂板47側(cè)延伸的桿部33。

雖然圖1、圖2所示的破壞機(jī)構(gòu)31是將基底部32與桿部33形成為一體的破壞機(jī)構(gòu)，但也可以是如圖8～圖10所示的那樣，桿主體部137嵌入基底部32、以工作時(shí)不會(huì)脫離的方式形成為一體的破壞機(jī)構(gòu)。

基底部32包括：沿厚度方向具有多個(gè)貫通孔34的圓板部35、和從圓板部35的外周向點(diǎn)火器25側(cè)延伸的筒狀壁面部36。

貫通孔34利用由選自鋁、鐵、不銹鋼、樹脂的材質(zhì)形成的密封帶從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30側(cè)進(jìn)行封閉。

對于基底部32而言，筒狀壁面部36的外周面36a以沿x軸方向可以滑動(dòng)的方式與點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的內(nèi)周壁面11c抵接。由于筒狀壁面部36的x軸方向的長度大于圓板部35的厚度，因此桿部33不會(huì)相對于x軸傾斜，基底部32與x軸平行地滑動(dòng)。

對筒狀壁面部36而言，被從點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的內(nèi)周壁面11c向內(nèi)側(cè)沿軸向隔開間隔突出的2個(gè)部位的突起16a、16b從厚度方向的兩側(cè)夾持。

需要說明的是，在筒狀壁面部36的外周面36a與點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體11的內(nèi)周壁面11c之間，涂布有用于保持氣密性的密封劑。

桿部33具有：從基底部32延伸的桿主體部37、和從桿主體部37向半徑方向外側(cè)進(jìn)行擴(kuò)徑而成的擴(kuò)徑部38。

桿部33可以使用圖3(a)～(c)所示那樣的形狀的桿部。

對圖3(a)所示的桿部33而言，具有從桿主體部37的前端部37a延伸的圓錐臺形狀的擴(kuò)徑部38。對擴(kuò)徑部38的前端面39而言，與破裂板47對置進(jìn)行配置。

圖3(b)所示的桿部33具有擴(kuò)徑部38，擴(kuò)徑部38包含從桿主體部37的前端部37a延伸的圓錐臺部38a、和與其連續(xù)的圓板部38b。對擴(kuò)徑部38(圓板部38b)的前端面39而言，與破裂板47對置進(jìn)行配置。

對圖3(c)所示的桿部33而言，在桿主體部37的前端部37a具有圓板形狀的擴(kuò)徑部38。對擴(kuò)徑部38的前端面39而言，與破裂板47對置進(jìn)行配置。

在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30中，點(diǎn)火器25固定于第1端部11a側(cè)，x軸方向的相反側(cè)利用基底部32進(jìn)行劃分。

在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30內(nèi)，填充有所需量的氣體發(fā)生劑成型體26。

對點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30中的氣體發(fā)生劑成型體26的燃燒性能而言，通過使得形成于基底部32的貫通孔34的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體26的總表面積b為y<b來進(jìn)行控制。此時(shí)，滿足y<a3(氣體排出口29的總開口面積)的關(guān)系。

下面，根據(jù)圖4～圖7說明將圖1、圖2所示的氣體發(fā)生器1用作車輛的氣囊系統(tǒng)用的氣體發(fā)生器時(shí)的致動(dòng)。需要說明的是，作為破壞機(jī)構(gòu)31，氣體發(fā)生器1使用了具有圖3(b)所示的擴(kuò)徑部38的破壞機(jī)構(gòu)。

如圖1、圖2所示，在工作前的狀態(tài)中，對作為桿部33的前端部的擴(kuò)徑部38而言，配置為被環(huán)狀固定部42的筒狀壁部44包圍的方式。此時(shí)，在擴(kuò)徑部38的外周部與筒狀壁部44的內(nèi)周面44a之間形成少許間隙。

點(diǎn)火器25工作而產(chǎn)生的燃燒產(chǎn)物導(dǎo)致氣體發(fā)生劑成型體26著火燃燒，產(chǎn)生高溫的燃燒氣體。

在燃燒氣體導(dǎo)致點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30內(nèi)的壓力升高時(shí)，破壞機(jī)構(gòu)31的基底部32越過突起16b，一邊在點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室殼體的內(nèi)周壁面11c沿x軸方向滑動(dòng)一邊移動(dòng)。

隨后，基底部32與內(nèi)徑減小的臺階部17碰撞并停止。此時(shí)，基底部32及擴(kuò)徑部38沿x軸方向僅移動(dòng)了長度l。

當(dāng)基底部32僅移動(dòng)了長度l時(shí)，桿部33的擴(kuò)徑部38的前端面39與破裂板47的非焊接部47b碰撞，沖裁圓形的非焊接部47b，焊接至環(huán)狀板面部43的環(huán)狀的焊接部47a殘留。在該狀態(tài)下，面向點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30側(cè)的筒狀壁面部36的周緣與突起16b碰撞，阻止破壞機(jī)構(gòu)31的逆行。

筒狀壁面部36的x軸方向的長度、突起16a、16b及臺階部17的位置被調(diào)整為使得可以進(jìn)行這樣的動(dòng)作的長度、位置。

對圖4及圖5而言，示出了破裂板47的非焊接部47b被沖裁，在擴(kuò)徑部38的前端面39上殘留非焊接部47b的狀態(tài)。

在為圖4及圖5所示的狀態(tài)時(shí)，擴(kuò)徑部38位于加壓氣體室50內(nèi)，桿主體部37在與筒狀壁部44沿殼體半徑方向?qū)χ玫奈恢谩?/p>

此時(shí)，在環(huán)狀固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)與擴(kuò)徑部38之間，形成寬度變化的第1環(huán)狀通路。

需要說明的是，根據(jù)殘存于環(huán)狀固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)的破裂板的焊接部47a的狀態(tài)，也包含在焊接部47a與擴(kuò)徑部38之間形成第1環(huán)狀通路的情況。

第1環(huán)狀通路具有第1a環(huán)狀通路和第1b環(huán)狀通路，第1a環(huán)狀通路以擴(kuò)徑部38的圓板部38b和圓錐臺部38a之間的邊界部與環(huán)狀固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)的最小距離p1為寬度，第1b環(huán)狀通路以桿主體部37和擴(kuò)徑部38的邊界部(桿主體部的前端部37a)與環(huán)狀固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)的最小距離p2為寬度。

在筒狀壁部44與桿主體部37之間，形成寬度p3的第2環(huán)狀通路。

p1、p2及p3的大小為p1>p2>p3，從第1a環(huán)狀通路到第2環(huán)狀通路，其寬度發(fā)生變化。

這里，在第2環(huán)狀通路(寬度p3)的截面面積為q，沖裁成圓形的非焊接部47b的面積為a1，作為第1環(huán)狀通路的最小寬度部分的第1b環(huán)狀通路(寬度p2)的面積為a2時(shí)，滿足q<(a2-a1)。

進(jìn)一步，在第2環(huán)狀通路(寬度p3)的截面面積為q，氣體排出口29的總開口面積為a3，被沖裁出的非焊接部封閉的氣體排出口的面積為z時(shí)，滿足q<(a3-z)。

加壓氣體室50內(nèi)的加壓氣體在通過第1a環(huán)狀通路(寬度p1)、第1b環(huán)狀通路(p2)、第2環(huán)狀通路(寬度p3)之后，流入氣體流入室40內(nèi)。

與此同時(shí)進(jìn)行，堵塞基底部32的貫通孔34的密封帶被破壞，燃燒氣體從貫通孔34向氣體流入室40內(nèi)流入。

流入氣體流入室40內(nèi)的燃燒氣體和加壓氣體，從氣體排出口29排出。氣體流入室40內(nèi)也作為氣體通路，但即使最小的通路部分(寬度p4：筒狀壁部44的前端部與基底部32之間的距離)，與p1、p2及p3比較也足夠大。

需要說明的是，雖然認(rèn)為燃燒氣體和加壓氣體的排出狀態(tài)是：在任一種氣體的一部分從氣體排出口29排出之后、剩余部分氣體以混合氣體的形式排出，但對氣體的排出狀態(tài)、時(shí)機(jī)沒有限定。

在圖5的狀態(tài)之后，對在擴(kuò)徑部38的前端面39存在的沖裁出的破裂板的非焊接部47b而言，從前端面39分離并向加壓氣體室50內(nèi)移動(dòng)。此時(shí)，根據(jù)前端面39從環(huán)狀板面部430的突出量，非焊接部47b阻塞第1a環(huán)狀通路(寬度p1)的一部分，面積a2會(huì)減少而變?yōu)?a2-a1)。

但是，如上所述，由于滿足q<(a2-a1)，因此，即使變成圖6所示的狀態(tài)，由于第2環(huán)狀通路(寬度p3)的截面面積q是最小的，氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p3)控制，因此，對于氣體發(fā)生器1的性能完全不影響。

進(jìn)一步，例如如圖7所示，如果沖裁出的破裂板的非焊接部47b保持沖裁出的狀態(tài)(圓形)不變(或有些變形的狀態(tài))，通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路進(jìn)入氣體流入室40內(nèi)，封閉氣體排出口29的一部分，則氣體排出口29的總開口面積會(huì)減少。

但是，如上所述，由于滿足q<(a3-z)，因此，即使變成圖7所示的狀態(tài)，由于第2環(huán)狀通路(寬度p3)的截面面積q是最小的，氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p3)控制，因此，對于氣體發(fā)生器1的輸出性能完全不影響。

此外，即使在如沖裁出的破裂板的非焊接部47b一旦阻塞第1環(huán)狀通路，之后通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路進(jìn)入氣體流入室40，并阻塞氣體排出口29的一部分那樣的情況下，由于滿足q<(a2-a1)和q<(a3-z)這兩者，因此，氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p3)控制，對于氣體發(fā)生器1的輸出性能完全不影響。

另外，即使在如沖裁出的破裂板的非焊接部47b破裂成多塊那樣的情況下，同樣地由于氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p3)控制，對于氣體發(fā)生器1的輸出性能完全不影響。

(2)圖8～圖10的實(shí)施方式

對圖8～圖10的氣體發(fā)生器而言，在圖1的氣體發(fā)生器1中，作為破壞機(jī)構(gòu)31，使用了圖8～圖10所示的破壞機(jī)構(gòu)(與圖3(c)所示的破壞機(jī)構(gòu)相同)，除此以外，與圖1所示的氣體發(fā)生器1相同。

第1環(huán)狀通路具有第1a環(huán)狀通路、第1b環(huán)狀通路，第1a環(huán)狀通路以擴(kuò)徑部138的桿本體部側(cè)137的角部與環(huán)狀固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)之間的最小距離p11為寬度，第1b環(huán)狀通路以桿主體部137和擴(kuò)徑部138的邊界部與固定部42(環(huán)狀板面部43和筒狀壁部44)之間的最小距離p12為寬度。

在筒狀壁部44與桿主體部137之間，形成寬度p13的第2環(huán)狀通路。

p11、p12及p13的大小為p12>p11>p13。

雖然氣體流入室40內(nèi)也作為氣體通路，但即使是最小的通路部分(寬度p14：筒狀壁部44的前端部與基底部32之間的距離)，與p11、p12及p13比較也足夠大。

在第2環(huán)狀通路(寬度p13)的截面面積為q，沖裁成圓形的非焊接部47b的面積為a1，作為在第1環(huán)狀通路中最小寬度部分的氣體通路(寬度p11的第1a環(huán)狀通路)的面積為a2時(shí)，滿足q<(a2-a1)。

進(jìn)一步，在第2環(huán)狀通路(寬度p13)的截面面積為q，氣體排出口29的總開口面積為a3，被沖裁出的非焊接部封閉的氣體排出口的面積為z時(shí)，滿足q<(a3-z)。

因此，即使變成圖9所示的狀態(tài)(與圖6相同的狀態(tài))及圖10所示的狀態(tài)(與圖7相同的狀態(tài))，由于第2環(huán)狀通路(寬度p13)的截面面積q是最小的，氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p13)控制，因此，對于氣體發(fā)生器1的輸出性能完全不影響。

另外，即使在如沖裁出的破裂板的非焊接部47b一旦阻塞第1環(huán)狀通路，之后通過第1環(huán)狀通路和第2環(huán)狀通路進(jìn)入氣體流入室40，并阻塞氣體排出口29的一部分那樣的情況下，在沖裁出的破裂板的非焊接部47b破裂成多塊那樣的情況下，同樣地，氣體流量被第2環(huán)狀通路(寬度p3)控制，因此，對于氣體發(fā)生器1的輸出性能完全不影響。

即使為圖8～圖10所示的實(shí)施方式的破壞機(jī)構(gòu)，也與圖1、圖5～圖7所示的破壞機(jī)構(gòu)相同地，對點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30中的氣體發(fā)生劑成型體26的燃燒性能而言，通過使得形成于基底部32的貫通孔34的總開口面積y和氣體發(fā)生劑成型體26的總表面積b為y<b來進(jìn)行控制。此時(shí)，滿足y<(a3-z)的關(guān)系。

對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，在工作時(shí)，可以通過調(diào)整第2環(huán)狀通路的截面面積來控制來自加壓氣體室50內(nèi)的加壓氣體的排出量。

另外，對本發(fā)明的氣體發(fā)生器而言，在工作時(shí)，可以通過將破壞機(jī)構(gòu)的基底部32的貫通孔34的總開口面積y、氣體排出口29的總開口面積a3(或a3-z)和氣體發(fā)生劑26的總表面積b建立關(guān)系，來控制氣體發(fā)生劑26的燃燒性能。

本發(fā)明的氣體發(fā)生器可以不論工作狀態(tài)如何，而獨(dú)立控制來自加壓氣體室50內(nèi)的氣體的排出量，還可以獨(dú)立控制點(diǎn)火機(jī)構(gòu)室30內(nèi)的氣體發(fā)生劑26的燃燒性能。

如上記載了本發(fā)明。顯然本發(fā)明在其范圍中包含各種方式的變化，這些變化并不偏離本發(fā)明的范圍。此外，所有的對本領(lǐng)域技術(shù)人員而言明顯地認(rèn)為是本發(fā)明的變形這樣的情形，都包括在所附權(quán)利要求的范圍內(nèi)。