充氣輪胎的制作方法
【專利摘要】本充氣輪胎通過(guò)胎面部、一對(duì)胎側(cè)部和一對(duì)胎圈部接合而成，并設(shè)置有由在埋設(shè)于胎圈部?jī)?nèi)的一對(duì)胎圈芯之間環(huán)狀延伸的簾布層主體部(6a)和從簾布層主體部(6a)延伸且繞著各胎圈芯從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)卷繞的卷繞部(6b)構(gòu)成的至少一個(gè)簾布層的胎體，該充氣輪胎進(jìn)一步包括在從輪輞分離點(diǎn)(F)到胎側(cè)部的輪胎最大寬度位置(P1)的輪胎外表面中向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)凹陷的凹部(7)，在未組裝到輪輞上的非輪輞組裝狀態(tài)下的輪胎寬度方向的截面中，從限定了凹部(7)的輪胎外表面的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)點(diǎn)(7a)到沿著輪胎外表面的周面向輪胎徑向外側(cè)離開8mm周面長(zhǎng)度的點(diǎn)的范圍被限定為輪胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域，當(dāng)通過(guò)利用最小二乘法使得構(gòu)成輪胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域的曲線與圓弧近似的情況下從圓弧的曲率中心(C)向簾布層主體部(6a)的向輪胎寬度方向外側(cè)凸起的部分所引的法線(m)與簾布層主體部的交點(diǎn)為(A)，并且以通過(guò)曲率中心(C)且與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行的基準(zhǔn)線(n)與簾布層主體部(6a)的交點(diǎn)為(B)的狀態(tài)下，作為連接兩點(diǎn)(A、B)的直線(q)與基準(zhǔn)線(n)形成的交點(diǎn)(A)的仰角(α)為40°至60°，且圓弧的曲率半徑為5mm至80mm。
【專利說(shuō)明】充氣輪胎

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及一種充氣輪胎，其通過(guò)將胎圈部附近的胎側(cè)膠的一部分挖空而設(shè)置有 凹部使得重量減輕。

【背景技術(shù)】
[0002] 近年來(lái)，出于環(huán)境的考慮以及從經(jīng)濟(jì)性的觀點(diǎn)出發(fā)，要求改善汽車的燃料效率。在 該背景下，期望降低輪胎的滾動(dòng)阻力。因此，減輕輪胎的結(jié)構(gòu)組成部件和各構(gòu)件的重量。
[0003] 特別地，減輕輪胎重量的一個(gè)有效方式是減少橡膠的使用量。例如，已經(jīng)提出降低 胎圈填膠的高度或者使胎圈填膠變薄。然而當(dāng)通過(guò)使用較少胎圈填膠來(lái)減少胎圈部中的橡 膠使用量時(shí)，胎圈部的剛性急劇劣化，使得難以確保操縱穩(wěn)定性。
[0004] 另一方面，關(guān)于使用大量橡膠所在的胎圈部附近的胎側(cè)膠，專利文獻(xiàn)1提出了在 輪胎的外側(cè)面（lateral surface)上挖出凹部以便通過(guò)凹部的體積來(lái)減少橡膠量并減輕輪 胎重量。
[0005] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0006] 專利文獻(xiàn)
[0007] 專利文獻(xiàn) 1 :W0 2009/051260


【發(fā)明內(nèi)容】

[0008] 發(fā)明要解決的問(wèn)題
[0009] 然而，在該結(jié)構(gòu)中，凹部附近的剛性劣化，使得必須確保操縱穩(wěn)定性。關(guān)于這一點(diǎn)， 專利文獻(xiàn)1中公開的技術(shù)試圖通過(guò)在胎體外側(cè)進(jìn)一步設(shè)置一個(gè)以上簾線加強(qiáng)層來(lái)確保側(cè) 剛性（side rigidity)以維持良好的操縱穩(wěn)定性。然而該途徑會(huì)減弱使輪胎的重量減輕的 期望的效果。
[0010] 于是，在通過(guò)在胎圈部附近的胎側(cè)膠中設(shè)置凹部來(lái)減輕輪胎重量的狀態(tài)下，重要 的是同時(shí)維持高水平的操縱穩(wěn)定性。
[0011] 因此，本發(fā)明的目的是提供一種使減輕重量與操縱穩(wěn)定性和耐久性兼容的充氣輪 胎。
[0012] 用于解決問(wèn)題的方案
[0013] 在研究在胎圈部附近的胎側(cè)膠中設(shè)置有凹部的充氣輪胎中的操縱穩(wěn)定性被損害 的原因時(shí)，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)主要原因是輪胎的側(cè)剛性劣化，致使當(dāng)橫向力被施加至輪胎時(shí)更加 容易發(fā)生以凹部為起點(diǎn)的胎側(cè)部的倒塌變形。
[0014] 關(guān)于在胎圈部附近的胎側(cè)膠中設(shè)置有凹部的充氣輪胎中確保高水平的操縱穩(wěn)定 性的方法，發(fā)明人接著發(fā)現(xiàn)，從抑制胎側(cè)部的上述倒塌變形的觀點(diǎn)出發(fā)，通過(guò)根據(jù)限定了凹 部的輪廓的圓的曲率來(lái)設(shè)定胎體線能夠確保輪胎的側(cè)剛性。換言之，發(fā)明人通過(guò)如下發(fā)現(xiàn) 完成了本發(fā)明：通過(guò)根據(jù)凹部的曲率來(lái)設(shè)定胎體線，當(dāng)輪胎充填有空氣時(shí)在從胎圈部到胎 側(cè)部的區(qū)域中輪胎內(nèi)的空氣向?qū)挾确较蛲鈧?cè)推動(dòng)輪胎內(nèi)表面所使用的合力增大，并且從胎 圈部到胎側(cè)部的剛性升高，由此抑制了胎側(cè)部的倒塌。
[0015] 換言之，本發(fā)明的概要如下。
[0016] -種充氣輪胎，其由胎面部、一對(duì)胎側(cè)部和一對(duì)胎圈部相連而成，該充氣輪胎包 括：胎體，其包括由簾布層主體部和卷繞部形成的至少一個(gè)簾布層，簾布層主體部在分別埋 設(shè)于胎圈部?jī)?nèi)的一對(duì)胎圈芯之間環(huán)狀地延伸，卷繞部從該簾布層主體部開始延伸并且繞著 各胎圈芯從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)卷繞；以及凹部，其在從輪輞分離點(diǎn)到胎側(cè)部的輪胎 最大寬度位置的輪胎外表面向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)凹陷，其中，
[0017] 在充氣輪胎未組裝到輪輞的非輪輞組裝狀態(tài)下的輪胎寬度方向截面中，當(dāng)輪胎徑 向最內(nèi)側(cè)區(qū)域被限定為：從限定了凹部的輪胎外表面的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)點(diǎn)到沿著輪胎外表 面的周面向輪胎徑向外側(cè)離開8_周面長(zhǎng)度的點(diǎn)的范圍時(shí)，通過(guò)利用最小二乘法使得該輪 胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域所成的曲線與圓弧近似的情況下該圓弧的曲率中心C向簾布層主體部 的向輪胎寬度方向外側(cè)凸起的部分所引的法線與該簾布層主體部的交點(diǎn)為交點(diǎn)A，并且通 過(guò)曲率中心C且與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行的基準(zhǔn)線與簾布層主體部的交點(diǎn)為交點(diǎn)B，在連接交 點(diǎn)A與交點(diǎn)B兩點(diǎn)的直線與基準(zhǔn)線形成的交點(diǎn)A的仰角為40°?60°，并且圓弧的曲率半 徑為5_?80mm。
[0018] 發(fā)明的效果
[0019] 根據(jù)本發(fā)明，能夠提供一種充氣輪胎，其通過(guò)在胎圈部附近的胎側(cè)膠中設(shè)置凹部 來(lái)充分實(shí)現(xiàn)減輕重量同時(shí)確保優(yōu)異的操縱穩(wěn)定性和耐久性。

【專利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0020] 圖1是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。
[0021] 圖2示出了在圖1中示出的根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖的半 部。
[0022] 圖3A示出了具有由多個(gè)圓弧限定的凹部的、根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度 方向截面圖的半部。
[0023] 圖3B是具有由多個(gè)圓弧限定的凹部的、根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向 的示意性部分截面圖。
[0024] 圖4示出了當(dāng)充填內(nèi)壓時(shí)輪胎內(nèi)表面上的從輪胎內(nèi)側(cè)向輪胎寬度方向外側(cè)的空 氣的合力，其中（a)示出了根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，（b)示出了傳統(tǒng)的充氣輪胎。
[0025] 圖5是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。

【具體實(shí)施方式】
[0026] 參照附圖，下面詳細(xì)說(shuō)明根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎。圖1是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎 的輪胎寬度方向截面圖。圖2示出了在圖1中示出的根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方 向截面圖的半部。圖3A示出了具有由多個(gè)圓弧限定的凹部的、根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪 胎寬度方向截面圖的半部。圖3B是具有由多個(gè)圓弧限定的凹部的、根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎 的輪胎寬度方向的示意性部分截面圖。圖4示出了當(dāng)充填內(nèi)壓時(shí)輪胎內(nèi)表面上的從輪胎內(nèi) 側(cè)向輪胎寬度方向外側(cè)的空氣的合力，其中（a)示出了根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，（b)示出了 傳統(tǒng)的充氣輪胎。圖5是根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。
[0027] 圖1是處于輪胎未組裝到輪輞上的非組裝狀態(tài)的根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎1 (以下 稱作"輪胎"）的輪胎寬度方向截面圖。
[0028] 輪胎1設(shè)置有胎面部2、一對(duì)胎側(cè)部3、3和一對(duì)胎圈部4、4。輪胎1還設(shè)置有胎體 6,胎體6包括由簾布層主體部6a和卷繞部6b形成的至少一個(gè)簾布層，簾布層主體部6a在 分別埋設(shè)在胎圈部4、4內(nèi)的一對(duì)胎圈芯5、5之間環(huán)狀地延伸，并且卷繞部6b從簾布層主體 部6a開始延伸并且從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)圍繞胎圈芯5、5卷繞。
[0029] 輪胎1還包括在胎側(cè)部3上的從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置匕的輪胎徑 向區(qū)域內(nèi)的凹部7。當(dāng)輪胎1被組裝到適用輪輞上、充填根據(jù)輪胎尺寸規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)最大內(nèi) 壓并且無(wú)負(fù)載時(shí)，那么輪輞分離點(diǎn)F是指輪胎的外側(cè)面從與輪輞凸緣接觸的狀態(tài)分離所在 的點(diǎn)。適用輪輞是指由輪胎生產(chǎn)地或使用地使用的有效的工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)輪胎尺寸規(guī)定的輪 輞，標(biāo)準(zhǔn)諸如是日本的"JATMA (日本機(jī)動(dòng)車輪胎制造者協(xié)會(huì)）年鑒"、歐洲的"ETRT0 (歐洲 輪胎和輪輞技術(shù)組織）標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)"和美國(guó)的"TRA(輪胎輪輞協(xié)會(huì)）年鑒"等。胎側(cè)部3的 輪胎最大寬度位置匕是指胎側(cè)部3的輪胎寬度方向的最外側(cè)端。以全部被包含在輪輞分 離點(diǎn)F與輪胎最大寬度位置匕之間的輪胎徑向區(qū)域中的輪胎外表面上的方式設(shè)置凹部7， 并且通過(guò)挖空輪胎1以創(chuàng)建向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的凹陷來(lái)形成凹部7。換言之，凹部由至少 一個(gè)圓弧形成，圓弧的中心在胎側(cè)部的外表面的寬度方向外側(cè)并且從中心觀察時(shí)該圓弧向 寬度方向內(nèi)側(cè)凸出。
[0030] 凹部7的形狀具有比構(gòu)成胎側(cè)部3的胎側(cè)膠靠輪胎寬度方向外側(cè)的中心C且由單 一圓的圓弧或多個(gè)圓的圓弧的組合限定。
[0031] 圖2示出了在圖1中示出的輪胎1的半部。在該示例中，凹部7的形狀由形成具 有中心q和50mm的曲率半徑的圓札的圓弧限定。
[0032] 另一方面，在圖3A中的示例中，通過(guò)形成如下兩個(gè)圓弧來(lái)限定凹部7的形狀：具有 中心C 2和30mm的曲率半徑r2的圓R2的圓弧，和具有中心C3和400mm的曲率半徑r 3的圓 R3的圓弧。
[0033] 在圖3B中示出的示例中，具有中心C2的圓R2在具有中心C 3的圓R3中內(nèi)切，并且 凹部7的形狀如此由多個(gè)圓的圓弧的組合限定。
[0034] 注意，在圖2和圖3A中，輪輞分離點(diǎn)F與分別由圓札和圓R2限定的凹部7分離， 艮P，在輪輞分離點(diǎn)F與圓Ri或圓R 2之間也存在外表面（S卩，在輪輞分離點(diǎn)F與下面說(shuō)明的 凹部7的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端7a之間存在外表面），并且外表面被描繪成朝向輪胎內(nèi)側(cè)彎曲。 在本發(fā)明中，該外表面未包含在凹部7內(nèi)。
[0035] 在上下文中，凹部的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域被限定為從凹部7的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)點(diǎn) 7a到沿著凹部7的周面向輪胎徑向外側(cè)離開8_周面長(zhǎng)度的點(diǎn)的范圍。當(dāng)通過(guò)利用最小二 乘法使得用于限定凹部7的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域的曲線與圓弧近似時(shí)，根據(jù)本發(fā)明的輪胎 中重要的是圓弧的曲率半徑r為5mm至80mm。
[0036] 原因在于，如果曲率半徑r小于5mm，那么曲率太大，并且歸因于輪胎的撓曲而產(chǎn) 生的壓縮應(yīng)力容易變得集中，這可能導(dǎo)致表面上的橡膠起皺或龜裂。相反，如果曲率半徑超 過(guò)80_，那么曲率小，使得難以在從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置Pi的區(qū)域中挖空足 夠的胎側(cè)膠。
[0037] 通過(guò)在從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置Pi的胎側(cè)膠區(qū)域中如此地設(shè)置凹部 7,能夠省略等于凹部7的體積的橡膠材料量，由此使輪胎的重量減輕并且結(jié)果是使輪胎的 滾動(dòng)阻力降低。
[0038] 在本發(fā)明中，除了上述結(jié)構(gòu)之外，重要的是：連接交點(diǎn)A與交點(diǎn)B的直線q與通過(guò) 圓弧的曲率中心C且與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行的基準(zhǔn)線η之間形成的交點(diǎn)A的仰角（angle of elevation) α為40°至60°，其中，通過(guò)利用最小二乘法使得用于限定凹部7的輪胎徑向 最內(nèi)側(cè)區(qū)域的曲線與圓弧近似，交點(diǎn)Α是簾布層主體部6a與從圓弧的曲率中心C向簾布層 主體部6a的向輪胎寬度方向外側(cè)凸起的部分所引的法線m的交點(diǎn)，并且交點(diǎn)B是簾布層主 體部6a與基準(zhǔn)線η的交點(diǎn)。
[0039] 這里，曲率中心C在圖2中示出的示例中是圓札的中心Q，并且在圖3Α中示出的 示例中是圓r 2的中心c2。
[0040] 如上所述，當(dāng)在從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置Pi的胎側(cè)膠中設(shè)置了凹部7 時(shí)，能夠減輕輪胎的重量。另一方面，輪胎的側(cè)剛性劣化，引起操縱穩(wěn)定性的劣化。換言之， 通過(guò)形成凹部7,從胎圈部到胎側(cè)部的剛性劣化，使得特別是當(dāng)施加橫向力時(shí)輪胎形狀容易 變化。結(jié)果，在輪胎寬度方向上失去平衡，導(dǎo)致操縱穩(wěn)定性的劣化。
[0041] 因此，在胎圈部附近的胎側(cè)膠內(nèi)具有凹部的充氣輪胎中，本發(fā)明通過(guò)將從曲率中 心C測(cè)量的在基準(zhǔn)線η與連接交點(diǎn)A和交點(diǎn)B的直線q之間形成的交點(diǎn)A的仰角α設(shè)定 為40°到60°，改善了輪胎的側(cè)剛性并且獲得了良好的操縱穩(wěn)定性。如圖4的（a)所示， 從胎圈部4延伸至胎側(cè)部3的胎體的簾布層主體部6a與圖4的（b)中示出的傳統(tǒng)充氣輪 胎11的胎體的簾布層主體部16a相比，距離輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線的上升角度更大并且從胎圈部到 胎側(cè)部的胎體線的曲率更小。換言之，當(dāng)輪胎1充填有空氣時(shí)，從胎圈部到胎側(cè)部的區(qū)域中 的在內(nèi)壓中的向輪胎寬度方向外側(cè)的成分的比例變得比傳統(tǒng)輪胎中的大，并且由于輪胎內(nèi) 空氣的向輪胎寬度方向外側(cè)推動(dòng)輪胎內(nèi)表面的合力增大，因此輪胎的側(cè)剛性增大。結(jié)果，即 使當(dāng)胎側(cè)膠中設(shè)置有凹部7時(shí)，也能夠抑制輪胎1中胎側(cè)部3的倒塌變形，整體上使得確保 了良好的操縱穩(wěn)定性。
[0042] 在設(shè)定仰角α?xí)r，重要的是將上述曲率中心C用作基準(zhǔn)。原因在于，當(dāng)為了減輕 重量而在胎圈部中設(shè)置凹部時(shí)，胎側(cè)部以使得包括了交點(diǎn)Α的胎圈部以交點(diǎn)Β為中心朝向 曲率中心C變形的方式倒塌。
[0043] 如此地將基準(zhǔn)線η與連接交點(diǎn)A和交點(diǎn)B的直線q之間形成的交點(diǎn)A的仰角α 設(shè)定為40°到60°的原因在于，胎側(cè)部3上的從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置Pi的 區(qū)域中的輪胎內(nèi)表面的曲率減小，并且從輪胎內(nèi)側(cè)向?qū)挾确较蛲鈧?cè)推動(dòng)該區(qū)域的合力充分 地增大，使得側(cè)剛性增大。相反，如果仰角α超過(guò)60°，則歸因于胎圈部中的發(fā)熱而使得 耐久性受到影響。此外，如果仰角α超過(guò)60°，則必須使帶束端下方區(qū)域附近的胎體的曲 率半徑增大，以便確保能有效地抑制充填內(nèi)壓時(shí)胎側(cè)部的倒塌的截面形狀。然而，在該情況 中，僅胎體與帶束接觸的部分在輪胎中心附近，并且歸因于橫向力的反復(fù)輸入，可能在該部 分處發(fā)生剝尚。
[0044] 在本發(fā)明中，重要的是胎體6包括被從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)繞著胎圈芯5、5 卷繞的卷繞部6b、6b。
[0045] 通過(guò)如此地繞著胎圈芯5卷繞胎體6,能夠使由曲率中心C繪制的圓弧的開始位置 更靠近輪輞分離點(diǎn)F，由此極大地有助于橡膠使用的減少并且使得胎體6難以脫開。
[0046] 在直線q與基準(zhǔn)線η之間形成的交點(diǎn)A的仰角α優(yōu)選為50°至60°。
[0047] 原因在于，通過(guò)將仰角α設(shè)定在上述數(shù)值范圍，充分地增大了從輪胎內(nèi)側(cè)向?qū)挾?方向外側(cè)推動(dòng)胎側(cè)部3的從輪輞分離點(diǎn)F到輪胎最大寬度位置匕的區(qū)域的合力，使得側(cè)剛 性得到改善。結(jié)果，甚至能夠獲得更好的操縱穩(wěn)定性。
[0048] 如圖5所示，胎體6的輪胎寬度方向最大寬度W6優(yōu)選地是一對(duì)胎踵8、8之間的胎 踵間距離W 8的115%至135%，并且胎體的輪胎寬度方向最外側(cè)端P2優(yōu)選地位于輪胎徑向 區(qū)域S內(nèi)，該區(qū)域S在從胎體6的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端P 3向輪胎徑向外側(cè)離開胎體高度Η的 45%的距離的輪胎徑向位置與從胎體的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端Ρ3向輪胎徑向外側(cè)離開胎體高 度Η的60%的距離的輪胎徑向位置之間。
[0049] 原因在于，如果W6超過(guò)W8的135%，則更多的胎圈部裝到輪輞凸緣上，這會(huì)使胎圈 的耐久性惡化，而如果W 6小于W8的115%，則輪胎的空氣容積減小，導(dǎo)致可能引起整個(gè)輪胎 耐久性問(wèn)題的輪胎負(fù)載能力的下降。
[0050] 胎體6的輪胎寬度方向最大寬度^是簾布層主體部6a、6a的輪胎寬度方向最外側(cè) 端P 2、P2之間的輪胎寬度方向距離。胎踵間距離W8是一對(duì)胎圈部4、4的胎踵8、8之間的輪 胎寬度方向距離并且與如上述JATMA等的標(biāo)準(zhǔn)中列出的適用輪輞的寬度對(duì)應(yīng)。胎體的高度 Η是與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行且通過(guò)輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端匕的直線和與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行且通過(guò) 輪胎徑向最外側(cè)端Ρ4的直線之間的輪胎徑向距離。
[0051] 盡管圖5示出了胎體6由一個(gè)簾布層形成的示例，但是除非另有規(guī)定，否則由胎體 規(guī)定的尺寸是從胎體的簾布層主體部的簾線中心開始測(cè)量的。
[0052] 此外，盡管未示出，但是當(dāng)胎體6由多個(gè)簾布層形成時(shí)，上述規(guī)定的尺寸沿著假想 的胎體中心線，該假想的胎體中心線為通過(guò)胎體的輪胎寬度方向最內(nèi)側(cè)的簾布層主體部的 簾線中心線與胎體的輪胎寬度方向最外側(cè)的簾布層主體部的簾線中心線之間的寬度方向 中央的線。
[0053] 如上所述，通過(guò)如此地增大胎體的從胎圈部4延伸至胎側(cè)部3的簾布層主體部6a 的與平行于輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線的線所成的上升角度，能夠改善輪胎的側(cè)剛性，并且能夠確保良 好的操縱穩(wěn)定性。
[0054] 從上面的觀點(diǎn)出發(fā)，根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎1的扁平率優(yōu)選地為60到80。此外， 在輪胎組裝到適用輪輞上并充填最大空氣壓力的狀態(tài)下，輪胎寬度方向最外側(cè)端P 2處的胎 體6a的輪廓優(yōu)選地由具有50mm至120mm的曲率半徑r4的圓弧限定。
[0055] 如圖5所示，胎側(cè)部3的厚度X優(yōu)選地在輪胎徑向區(qū)域S內(nèi)是恒定的，該區(qū)域S在 從胎體的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端P 3向輪胎徑向外側(cè)離開胎體高度Η的45%的距離的輪胎徑向 位置與從胎體的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端Ρ3向輪胎徑向外側(cè)離開胎體高度Η的60%的距離的輪 胎徑向位置之間，并且在區(qū)域S中，胎側(cè)部3的厚度X優(yōu)選地為3. 0_至5. 0_。
[0056] 在上下文中，胎側(cè)部的厚度X是從胎側(cè)部3中的簾布層主體部6a的簾線中心到輪 胎外表面的最小距離。具體地，參見圖5,厚度X是從胎體的簾布層主體部6a的輪胎寬度方 向最外側(cè)端P 2向簾布層主體部6a所引的法線與輪胎外表面之間的交點(diǎn)、這里是輪胎最大 寬度位置Pi的距離。
[0057] 在根據(jù)本發(fā)明的輪胎中，如圖4的（a)所示，內(nèi)壓中的向輪胎寬度方向外側(cè)的成分 的比例比傳統(tǒng)輪胎中的大。于是，通過(guò)將胎側(cè)部設(shè)定為在區(qū)域S中的厚度是恒定的，能夠均 勻地接收向輪胎寬度方向外側(cè)的力。結(jié)果，能夠獲得良好的操縱穩(wěn)定性。注意，當(dāng)考慮到歸 因于內(nèi)壓引起的力的穩(wěn)定接收和歸因于來(lái)自外側(cè)的損傷或發(fā)熱引起的耐久性的劣化時(shí)，胎 側(cè)部3的在區(qū)域S中的厚度X優(yōu)選地為3. Omm至5. Omm。
[0058] 凹部7的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端7a優(yōu)選地位于輪輞分離點(diǎn)F處的輪胎徑向位置與從 輪輞分離點(diǎn)F向輪胎徑向外側(cè)離開10_距離的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內(nèi)。
[0059] 通過(guò)將最內(nèi)側(cè)端7a設(shè)定在從輪輞分離點(diǎn)F向輪胎徑向外側(cè)離開0mm至10mm的范 圍內(nèi)，能夠充分地減少胎圈部周圍的橡膠使用量，由此允許在維持合適的輪胎剛性的狀態(tài) 下減輕重量。
[0060] 實(shí)施例
[0061] 接下來(lái)，生產(chǎn)發(fā)明例輪胎1至發(fā)明例輪胎3,其具有275/80R22. 5的輪胎尺寸且如 圖1所示在從輪輞分離點(diǎn)到輪胎最大寬度位置的區(qū)域內(nèi)具有凹部、交點(diǎn)A的仰角為40°到 60°。在表1中列出了規(guī)格。
[0062] 還生產(chǎn)比較例輪胎1至比較例輪胎6,其具有與發(fā)明例輪胎1同樣的凹部并且具有 表1中列出的規(guī)格。注意，輪胎重量減少量（kg)是相對(duì)于不具有凹部的輪胎的減少量，即 與凹部對(duì)應(yīng)的橡膠重量（kg)。
[0063] [表 1]
[0064]

【權(quán)利要求】
1. 一種充氣輪胎，所述充氣輪胎由胎面部、一對(duì)胎側(cè)部和一對(duì)胎圈部相連而成，所述充 氣輪胎包括：胎體，所述胎體包括由簾布層主體部和卷繞部形成的至少一個(gè)簾布層，所述簾 布層主體部在分別埋設(shè)于所述胎圈部?jī)?nèi)的一對(duì)胎圈芯之間環(huán)狀地延伸，所述卷繞部從該簾 布層主體部開始延伸并且繞著各胎圈芯從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)卷繞；以及凹部，所述 凹部在從輪輞分離點(diǎn)到所述胎側(cè)部的輪胎最大寬度位置的輪胎外表面向輪胎寬度方向內(nèi) 側(cè)凹陷，其中， 在所述充氣輪胎未組裝到輪輞的非輪輞組裝狀態(tài)下的輪胎寬度方向截面中，當(dāng)輪胎徑 向最內(nèi)側(cè)區(qū)域被限定為：從限定了所述凹部的所述輪胎外表面的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)點(diǎn)到沿著 所述輪胎外表面的周面向輪胎徑向外側(cè)離開8_周面長(zhǎng)度的點(diǎn)的范圍時(shí)，通過(guò)利用最小二 乘法使得該輪胎徑向最內(nèi)側(cè)區(qū)域所成的曲線與圓弧近似的情況下該圓弧的曲率中心C向 所述簾布層主體部的向輪胎寬度方向外側(cè)凸起的部分所引的法線與該簾布層主體部的交 點(diǎn)為交點(diǎn)A，并且通過(guò)所述曲率中心C且與輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)軸線平行的基準(zhǔn)線與所述簾布層主體 部的交點(diǎn)為交點(diǎn)B，在連接交點(diǎn)A與交點(diǎn)B兩點(diǎn)的直線與所述基準(zhǔn)線形成的交點(diǎn)A的仰角為 40°?60°，并且 所述圓弧的曲率半徑為5mm?80mm。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，在所述非輪輞組裝狀態(tài)下，所述胎體 的輪胎寬度方向最大寬度為一對(duì)胎踵間距離的115%?135%，并且所述胎體的輪胎寬度 方向最外側(cè)端位于如下輪胎徑向區(qū)域內(nèi)：從所述胎體的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端向輪胎徑向外側(cè) 離開胎體高度的45 %的距離的輪胎徑向位置與從所述胎體的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端向輪胎徑 向外側(cè)離開胎體高度的60%的距離的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，在所述非輪輞組裝狀態(tài)下，所述 凹部的輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端位于在所述輪輞分離點(diǎn)的輪胎徑向位置與從該輪輞分離點(diǎn)向輪 胎徑向外側(cè)離開1〇_的距離的輪胎徑向位置之間的輪胎徑向區(qū)域內(nèi)。
4. 根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，當(dāng)所述胎側(cè)部的厚度是 從所述胎側(cè)部中的簾布層主體部的簾線中心到輪胎外表面的最小距離時(shí)，在所述非輪輞組 裝狀態(tài)下，所述胎側(cè)部的厚度在如下輪胎徑向區(qū)域是恒定的：從所述胎體的輪胎徑向最內(nèi) 側(cè)端向輪胎徑向外側(cè)離開所述胎體高度的45%的距離的輪胎徑向位置與從所述胎體的在 輪胎徑向最內(nèi)側(cè)端向輪胎徑向外側(cè)離開所述胎體高度的60 %的距離的輪胎徑向位置之間 的輪胎徑向區(qū)域，在該輪胎徑向區(qū)域中，所述胎側(cè)部的所述厚度為3. 0mm?5. 0mm。
【文檔編號(hào)】B60C9/08GK104066600SQ201380006303
【公開日】2014年9月24日 申請(qǐng)日期:2013年1月23日 優(yōu)先權(quán)日:2012年1月24日
【發(fā)明者】栗田圭一 申請(qǐng)人:株式會(huì)社普利司通