專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及充氣輪胎，更特別地，涉及冰上性能優(yōu)異的充氣輪胎。
背景技術(shù)：
一般地，作為適用于冰路面的充氣輪胎，存在對冰上性能優(yōu)異的輪胎的需求，特別地，存在對冰上制動性能優(yōu)異的輪胎的需求。這里，輪胎的制動性能和牽引性能通常受到輪胎的摩擦性能的影響。因此，為改善輪胎的冰上制動性能，需要改善輪胎的冰上摩擦性能。已知改善輪胎的冰上摩擦性能的各種方法。這些方法包括確保輪胎的接地面積以及改善將通過形成于胎面部的花紋塊的邊緣和刀槽的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng) (scratcheffect)。然而，在傳統(tǒng)的充氣輪胎中，該充氣輪胎具有沿著輪胎周向延伸的多個主槽和沿著輪胎寬度方向延伸的多個橫向槽，多個主槽和多個橫向槽形成于胎面部表面使得分隔形成矩形花紋塊，并且該充氣輪胎具有形成于花紋塊的刀槽(見例如JPH07-186633A)，如從示意性示出行駛過程中的花紋塊的狀態(tài)的圖13 Ca)可見的那樣，當(dāng)提高花紋塊70的剛性使得可以防止花紋塊70傾斜由此確保輪胎的接地面積時，不能充分地得到將通過邊緣抵靠冰路面G而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。同時，在傳統(tǒng)的充氣輪胎中，如從示意性示出行駛過程中的花紋塊的另一狀態(tài)的圖13 (b)可見的那樣，當(dāng)為了得到邊緣抵靠冰路面G的刮擦效應(yīng)而增大花紋塊70的傾斜時，每個花紋塊70的蹬出端側(cè)脫離路面，不能確保接地面積。

發(fā)明內(nèi)容
_6] 發(fā)明要解決的問題由于上述原因，傳統(tǒng)的充氣輪胎不能夠確保輪胎的接地面積并同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，因此不能得到充分的冰上摩擦性能。鑒于上述，本發(fā)明的目的在于提供一種充氣輪胎，該充氣輪胎能夠確保輪胎的接地面積并同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此提高輪胎的冰上摩擦性能，從而改善冰上性能，特別是冰上制動性能。
_9] 用于解決問題的方案本發(fā)明的目的在于有利地解決上述問題，因此，本發(fā)明的充氣輪胎在位于兩胎面端之間的胎面部表面的至少一部分中包括多個主槽，其沿輪胎周向延伸；以及多個橫向槽，其沿輪胎寬度方向延伸，所述橫向槽均具有一個彎曲點，從而在所述主槽之間和/或在所述主槽與所述胎面端之間在所述輪胎周向上呈凸形狀，所述多個主槽和所述多個橫向槽分隔形成多個花紋塊，所述花紋塊均具有周向突起，所述周向突起的形狀與所述橫向槽的凸形狀對應(yīng)，所述花紋塊均具有沿所述輪胎寬度方向延伸的至少一個橫向刀槽，所述橫向刀槽的形狀與所述橫向槽的形狀對應(yīng)，其中，當(dāng)所述橫向刀槽和所述花紋塊投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與所述花紋塊所在的表面垂直的同一平面時，所述橫向刀槽的輪胎寬度方向尺寸與布置有所述橫向刀槽的所述花紋塊的輪胎寬度方向尺寸相等。如上所述，均具有一個彎曲點從而在輪胎周向上呈凸形狀的橫向槽形成于胎面部表面，以分隔形成均具有周向突起的花紋塊，使得可以確保接地面積并同時改善將通過花紋塊的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，在從輪胎周向看的視圖中，橫向刀槽可以形成為跨過每個花紋塊的輪胎寬度方向上的整個區(qū)域，使得可以充分地確保邊緣分量，由此改善將通過橫向刀槽的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。結(jié)果，可以得到冰上性能優(yōu)異的充氣輪胎。這里,根據(jù)本發(fā)明，“橫向槽具有一個彎曲點”表不橫向槽的槽壁(即，形成于橫向槽的輪胎周向上的兩側(cè)的花紋塊的橫向槽側(cè)的側(cè)壁)在平面圖中均具有一個彎曲點。此外，“當(dāng)所述橫向刀槽投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與所述花紋塊所在的表面垂直的平面時得到的所述橫向刀槽的輪胎寬度方向尺寸”表示在當(dāng)橫向刀槽投影到同一平面而得到投影圖 中的輪胎寬度方向尺寸。這里，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述花紋塊的沿所述輪胎寬度方向的尺寸優(yōu)選地比所述花紋塊的沿所述輪胎周向的尺寸大。在花紋塊的輪胎寬度方向尺寸比輪胎周向尺寸大的情況下，可以增大花紋塊的輪胎周向上的兩邊緣之間的長度并且還可以增大花紋塊的橫向刀槽的長度，使得可以改善將通過花紋塊的邊緣和橫向刀槽的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，允許花紋塊適當(dāng)?shù)貎A斜，由此改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。這里，在本發(fā)明中，“所述花紋塊的輪胎寬度方向尺寸”表示花紋塊在輪胎寬度方向上最長的尺寸。此外，“所述花紋塊的輪胎周向尺寸”表示花紋塊在輪胎周向上最長的尺寸。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選地在所述花紋塊中形成至少三個橫向刀槽，并且位于所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽之間的至少一個橫向刀槽優(yōu)選地形成為在其底部具有擴大部的底部擴大刀槽。在使位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽之間的至少一個橫向刀槽形成為底部擴大刀槽的情況下，可以徹底地去除在冰路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜，同時獲得充分的接地面積和改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，充分地去除水膜允許輪胎與冰路面緊密接觸，由此確保輪胎充分地抓地。即，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，并且可以改善通過刀槽去除水膜的效果，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。結(jié)果，可以得到冰上性能優(yōu)異的充氣輪胎。這里，在本發(fā)明中，當(dāng)?shù)恫邸霸谄涞撞烤哂袛U大部”時，刀槽在刀槽的底部的至少一部分具有擴大部，該擴大部的沿輪胎周向的寬度比刀槽的在胎面部表面的沿輪胎周向的開口寬度大。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述花紋塊優(yōu)選地在所述周向突起側(cè)具有側(cè)壁，所述側(cè)壁包括配設(shè)方向彼此不同的兩個側(cè)壁部，并且，優(yōu)選地，所述側(cè)壁部以均優(yōu)選地落在相對于所述輪胎寬度方向成15°至45°的范圍內(nèi)的配設(shè)角度朝向所述周向突起的頂點配設(shè)。位于花紋塊的周向突起側(cè)的兩側(cè)壁部的配設(shè)角度θρ Θ 2被限定成落在相對于輪胎寬度方向成15°至45°的范圍內(nèi)，使得可以特別地改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。在本發(fā)明中，“所述周向突起的頂點”表示在平面圖中沿著位于所述花紋塊的周向突起側(cè)的側(cè)壁部的線彼此相交的點。此外，側(cè)壁部的配設(shè)角度Θ P Θ 2可以彼此相等或彼此不同。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述橫向刀槽優(yōu)選地包括復(fù)合橫向刀槽，所述復(fù)合橫向刀槽包括第一刀槽和第二刀槽這一對刀槽，所述第一刀槽的一端向一個主槽或一個胎面端開口，所述第一刀槽的另一端在所述花紋塊內(nèi)終止或向橫向槽開口，所述第二刀槽的一端向另一主槽或另一胎面端開口，所述第二刀槽的另一端在所述花紋塊內(nèi)終止或向橫向槽開口，其中，優(yōu)選地，在將所述第一刀槽和所述第二刀槽投影到包括所述輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與所述花紋塊所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，所述第一刀槽的輪胎寬度方向尺寸分量優(yōu)選地與所述第二刀槽的輪胎寬度方向尺寸分量重疊。在從輪胎周向觀察的 視圖中，第一刀槽和第二刀槽構(gòu)造為在花紋塊內(nèi)彼此重疊，使得可以充分地確保邊緣分量，由此改善將通過橫向刀槽的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述周向突起的頂點優(yōu)選地布置為從所述花紋塊的寬度中心線偏移花紋塊寬度的10%至30%。周向突起的頂點布置為偏移花紋塊寬度的10%至30%，使得可以進一步提高將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。在本發(fā)明中，“花紋塊寬度”表示在當(dāng)花紋塊投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與花紋塊所在的表面垂直的平面時而得到的投影圖中花紋塊的輪胎寬度方向尺寸。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述橫向刀槽優(yōu)選地包括第一刀槽部，所述第一刀槽部的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二刀槽部，所述第二刀槽部的一端向另一主槽或另一胎面端開口，其中，所述第二刀槽部優(yōu)選地三維地形成為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲。當(dāng)周向突起的頂點偏移地配置時，在相對于花紋塊的周向突起的頂點位于花紋塊的寬度中心線側(cè)的區(qū)域中形成所謂的三維刀槽可以更有效地獲得充分的接地面積和將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。這里，在本發(fā)明中，“所述橫向刀槽包括第一刀槽部和第二刀槽部”意味著橫向刀槽(包括復(fù)合橫向刀槽)包括相對于輪胎寬度方向具有不同延伸方向的兩部分(刀槽部)。此夕卜，在刀槽部彎曲地延伸的情況中，“所述刀槽部的延伸方向”表示經(jīng)過刀槽部的振幅方向中心的線的延伸方向。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述第二刀槽部優(yōu)選地具有縫部，所述縫部的切割深度比所述第二刀槽部中的其他部分的切割深度淺。如此設(shè)置的縫部防止花紋塊過多地傾斜，由此充分地確保接地面積。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述花紋塊具有三個以上所述橫向刀槽，其中，所述橫向刀槽均優(yōu)選地包括第一刀槽部，所述第一刀槽部的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二刀槽部，所述第二刀槽部的一端向另一主槽或另一胎面端開口，其中，所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽的第一橫向刀槽部優(yōu)選地形成為在所述延伸方向上彎曲而在所述深度方向上直線地配置，或者三維地形成為在所述延伸方向和所述深度方向這兩個方向上彎曲。當(dāng)周向突起的頂點偏移地配置時，位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的每個橫向刀槽的第一刀槽部可以形成為在延伸方向上彎曲而在深度方向上直線地配置的刀槽，或可以形成為所謂的三維刀槽，使得可以更有效地獲得充分的接地面積和改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述橫向槽優(yōu)選地包括第一橫向槽組件，所述第一橫向槽組件的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二橫向槽組件，所述第二橫向槽組件的一端向另一主槽或另一胎面端開口，并且所述第一橫向槽組件的槽寬度優(yōu)選地比所述第二橫向槽組件的槽寬度窄。在周向突起的頂點偏移地配置的情況下，第一橫向槽組件的槽寬度可以形成為比第二橫向槽組件的槽寬度窄，使得在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊可以在第一橫向槽組件側(cè)彼此靠近，由此提高花紋塊的剛性。即，可以提高花紋塊的剛性同時改善冰上性能，由此改善在干路面上和濕路面上的性能、特別是制動性能。 此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述花紋塊具有兩個以上所述橫向刀槽，并且位于所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽均優(yōu)選地在開口部側(cè)具有如下的切割深度該切割深度比位于所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽的除所述開口以外的部分的切割深度和/或其他刀槽的切割深度淺。位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽均構(gòu)造為在開口側(cè)具有如下的切割深度該切割深度比位于輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽的除開口以外的部分的切割深度和/或其他刀槽的切割深度淺，從而防止花紋塊過多地傾斜，由此確保充分的接地面積。這里，在本發(fā)明中，“開口”表示橫向刀槽向主槽(或向胎面端)或向橫向槽開口的部分，“開口側(cè)”表示落在沿橫向刀槽的延伸方向距開口 2mm至6mm的范圍內(nèi)的區(qū)域。此外，“其他刀槽”表示，在花紋塊具有形成于其內(nèi)的三個以上橫向刀槽的情況中，除位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽以外的橫向刀槽。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可以提供冰上性能、特別是冰上制動性能優(yōu)異的輪胎，其中可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。


[圖I]示出作為根據(jù)本發(fā)明的代表性示例的充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖。[圖2]用于示出當(dāng)圖I的充氣輪胎加載有制動力時作用于一個花紋塊的力的說明圖，其中，圖2 (a)是示出周向突起位于花紋塊的踏入端側(cè)(tread-in end-side)的情況的說明圖，圖2 (b)是示出周向突起位于花紋塊的蹬出端側(cè)的情況的說明圖。[圖3]圖3(a)是示出根據(jù)本發(fā)明的另一充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖，圖3 (b)是示出根據(jù)本發(fā)明的又一充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖。[圖4]圖4(a)至圖4 (d)是示出根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的花紋塊的變形例的放大圖。[圖5]圖5(a)是圖4 Cd)的花紋塊的沿著線II-II截取的截面圖，圖5 (b)是示出圖4 (d)中示出的花紋塊的變形例的截面的截面圖。
[圖6]圖6(a)是示出圖4 (d)中示出的花紋塊的另一變形例的放大圖，圖6 (b)是圖6 Ca)的花紋塊的沿著線III-III截取的截面圖，圖6 (c)是圖6 Ca)的花紋塊的沿著線IV-IV截取的截面圖，圖6 (d)是圖6 (a)的花紋塊的沿著線V-V截取的截面圖。[圖7]示出圖I中示出的充氣輪胎的花紋塊的變形例的沿圖I的線I-I截取的截面的圖。[圖8]圖8(a)至圖8 (d)是示出根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎的花紋塊的其他示例的放大圖。[圖9]圖9(a)是圖8 Ca)的花紋塊的沿著線VI-VI截取的截面圖，圖9 (b)是圖8 (a)的花紋塊的沿著線VII-VII截取的截面圖，圖9 (c)是圖8 (b)的花紋塊的沿著線VIII-VIII截取的截面圖，圖9 (d)是圖8 (d)的花紋塊的沿著線IX-IX截取的截面圖。[圖10]圖10Ca)是示出根據(jù)本發(fā)明的另一充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖，圖10 (b)是示出根據(jù)本發(fā)明的又一充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖?！圖11]圖11(a)是示出傳統(tǒng)充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖，圖11 (b)是示出作為比較例的充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖。[圖12]示出作為示例的充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖。[圖13]圖13(a)和圖13 (b)是用于示出在傳統(tǒng)充氣輪胎中的花紋塊的傾斜和輪胎的接地面積之間的關(guān)系的說明圖。[圖14]示出根據(jù)本發(fā)明的另一充氣輪胎的胎面部的一部分的展開圖。
具體實施例方式接下來，參照

本發(fā)明的實施方式。圖I是示出本發(fā)明的充氣輪胎的一個示例的胎面部的一部分的展開圖。圖I的充氣輪胎具有多個(圖I中為三個)主槽2和多個橫向槽3，多個主槽2和多個橫向槽3配置于位于兩側(cè)的胎面端E之間的胎面部表面1，主槽2沿著輪胎周向直線地延伸，橫向槽3在主槽2、2之間以及主槽2和胎面端E之間沿輪胎寬度方向延伸，使得分隔形成多個花紋塊4。該示例性充氣輪胎具有配置于胎面部表面I的四個花紋塊陸部列5，花紋塊陸部列5均包括多個花紋塊4。這里，橫向槽3均以具有一個彎曲點從而在輪胎周向上(圖I中的向上方向)呈凸形狀的方式沿輪胎寬度方向延伸。在該示例性充氣輪胎中，橫向槽3都沿相同方向彎曲?；y塊4均呈與分隔形成花紋塊4的橫向槽的凸形狀對應(yīng)的形狀，優(yōu)選地為箭羽形狀，并且均具有周向突起41。此外，花紋塊4均具有配置為與橫向槽3平行的、沿輪胎寬度方向延伸的至少一個橫向刀槽42、43、44(圖I中為三個)。應(yīng)該注意的是，在本發(fā)明的充氣輪胎中，橫向刀槽不必限制為以與橫向槽相同的形狀沿相同的方向延伸，而是，在沒有使花紋塊內(nèi)部的剛性分布過多地不均勻的情況下，可以以可以與橫向槽不同的任何形狀沿任何方向延伸。橫向刀槽42、43、44形成為跨過每個花紋塊4的輪胎寬度方向上的整個區(qū)域。換言之，當(dāng)花紋塊4形成于主槽2、2之間時，橫向刀槽42、43、44的輪胎寬度方向上的兩端側(cè)向位于花紋塊4的輪胎寬度方向上的兩端側(cè)的主槽2開口。同時，當(dāng)花紋塊4形成于主槽2和胎面端E之間時，橫向刀槽42、43、44向主槽2和胎面端E開口。因此，在刀槽投影至包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線(未示出)并與花紋塊4所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，橫向刀槽42、43、44均在輪胎寬度方向上具有如下尺寸，該尺寸與當(dāng)花紋塊4投影到上述平面時而得到的投影圖中的輪胎寬度方向上的尺寸W相等。橫向刀槽42、43、44的槽寬度(橫向刀槽的開口寬度)不特別地限制，可以設(shè)定為O. 3mm至I. 5mm。這里，在示例性充氣輪胎中，當(dāng)花紋塊4的周向突起41側(cè)用作輪胎制動操作時的踏入端側(cè)時，如圖2 (a)的花紋塊4的放大圖所示，力沿用于使翼部、即箭羽形狀的花紋塊4的寬度方向上的兩端朝向中央(頂點47所在的位置)傾斜的方向(圖2 (a)的箭頭表示的方向)作用。因此，花紋塊4的特別是輪胎寬度方向上的中央變得不易傾斜變形，使得可以確保輪胎的接地面積。此外，花紋塊4的翼部(輪胎寬度方向上的兩端側(cè))輕微地傾斜變形，這可以改善將通過花紋塊4的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，該示例性充氣輪胎具有配置成跨過花紋塊4的輪胎寬度方向上的整個區(qū)域的橫向刀槽42、43、44，這可以充分地確保邊緣分量，由此改善將通過橫向刀槽42、43、44的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，在該示例性充氣輪胎中，當(dāng)花紋塊4的與周向突起41側(cè)相反的一側(cè)用作輪
胎制動操作時的踏入端側(cè)時，如圖2 (b)的花紋塊4的放大圖所示，力沿用于使具有箭羽形狀的花紋塊4的翼部擴開的方向(圖2 (b)的箭頭表示的方向)作用。因此，花紋塊4的翼部(輪胎寬度方向上的兩端側(cè))輕微地傾斜變形，這可以改善將通過花紋塊4的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。此外，該示例性充氣輪胎具有配置成跨過花紋塊4的輪胎寬度方向上的整個區(qū)域的橫向刀槽42、43、44，這可以充分地確保邊緣分量，由此改善將通過橫向刀槽42、43、44的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，根據(jù)該示例性充氣輪胎，花紋塊的輪胎寬度方向上的中央部可以確保接地面積，同時由于橫向刀槽的配置可以產(chǎn)生抵靠冰路面的刮擦效應(yīng)，使得可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性倉泛。這里，在周向突起41側(cè)，形成花紋塊4的側(cè)壁的兩側(cè)壁部(第一側(cè)壁部45、第二側(cè)壁部46)可以優(yōu)選地朝向周向突起41的頂點47以配設(shè)角度θ” θ2配設(shè)，配設(shè)角度θ”92均落在相對于輪胎寬度方向成15°至45°的范圍內(nèi)。當(dāng)配設(shè)角度θρθ2均小于15°時，擔(dān)心即使可以確保輪胎寬度方向上的邊緣分量，可能也不會得到圖2 (a)示出的效應(yīng)。同時，當(dāng)配設(shè)角度θ” θ2均大于45°時，花紋塊的輪胎寬度方向上的剛性降低，從而經(jīng)受較大的扭曲變形，這導(dǎo)致?lián)膿p失相當(dāng)量的接地面積。這里，側(cè)壁部45的配設(shè)角度0工與側(cè)壁部46的配設(shè)角度02可以彼此不同。然而，鑒于以平衡的方式確保輪胎的接地面積及改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面，配設(shè)角度θ” θ2可以優(yōu)選地彼此相等(θ 1=θ2)。此外，花紋塊4均具有優(yōu)選地比每個花紋塊4的輪胎寬度方向尺寸W(花紋塊的輪胎寬度方向上的最長部的尺寸)小的輪胎周向尺寸L (花紋塊的輪胎周向上的最長部的尺寸)。如上所述，當(dāng)輪胎周向尺寸L比輪胎寬度方向尺寸W小(L〈W)時，與輪胎周向尺寸L比輪胎寬度方向尺寸W大的情況相比，可以增大花紋塊4的輪胎周向上的兩邊緣之間的長度并且也可以增大橫向刀槽的長度，使得可以改善將通過花紋塊4的邊緣和橫向刀槽42、43、44的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生刮擦效應(yīng)，并通過使花紋塊適當(dāng)?shù)貎A斜，同時改善將通過花紋塊的邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)?？紤]到進一步改善將通過花紋塊4的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，W可以優(yōu)選地是L的I. I倍至2. 5倍。
此外，花紋塊4均優(yōu)選地在花紋塊4的輪胎周向上的每單位長度(Imm)內(nèi)具有O. 16個至O. 40個橫向刀槽42、43、44。原因如下。當(dāng)橫向刀槽的配設(shè)密度(lying density)比O. 16個/mm小時，擔(dān)心不能得到將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的充分的刮擦效應(yīng)。相反地，當(dāng)橫向刀槽的配設(shè)密度比O. 40個/mm大時，減小了花紋塊的剛性而使花紋塊容易傾斜，導(dǎo)致?lián)膿p失接地面積。形成于每個花紋塊4的三個橫向刀槽42、43、44均優(yōu)選地具有如下的切割深度。也就是，布置于花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)的兩個橫向刀槽42和44在開口側(cè)(該開口側(cè)位于在橫向刀槽的延伸方向上距刀槽向主槽2開口的部分2mm至6mm的范圍內(nèi))均具有如下的切割深度該切割深度比橫向刀槽42、44的除其開口側(cè)之外的部分的切割深度及布置于花紋塊4的中央的橫向刀槽43的切割深度淺。如上所述，當(dāng)布置于花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽42、44的開口側(cè)的切割深度形成為比橫向刀槽42、44的除其開口側(cè)之外的部分的切割深度及另一橫向刀槽43的切割深度淺時，可以抑制花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)變形，否則該兩端側(cè)容易由于路面的輸入而變形，由此可以以平衡的方式確保輪胎的接地面積和改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。這里，考慮到 抑制花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)的變形，整個橫向刀槽42、44的切割深度可以形成為比橫向刀槽43的切割深度淺，只要至少每個橫向刀槽42、44的開口側(cè)的切割深度均比另一橫向刀槽43的切割深度淺即可。在上述示例性充氣輪胎中，所有的花紋塊4都沿相同的方向排列。然而，在本發(fā)明的充氣輪胎中，花紋塊4的排列方向不特別地限制。具體地，例如如圖3 (a)和圖3 (b)所示，本發(fā)明的充氣輪胎可以具有對于每個花紋塊陸部列5、沿不同方向排列的花紋塊4?？蛇x擇地，本發(fā)明的充氣輪胎可以具有在每個花紋塊陸部列5內(nèi)沿不同方向排列的花紋塊4。圖3 (a)示出本發(fā)明的另一充氣輪胎的示例。圖3 (a)的充氣輪胎包括位于胎面部表面IA的兩個花紋塊陸部列5c、5d及兩個花紋塊陸部列5a、5b,兩個花紋塊陸部列5c、5d與兩個花紋塊接地列5a、5b之間隔著輪胎赤道CL，花紋塊陸部列5c、5d具有配置有周向突起41的花紋塊4，該周向突起41位于圖3 Ca)的上側(cè)，花紋塊接地列5a、5b具有配置有周向突起41的花紋塊4，該周向突起41位于圖3 (a)的下側(cè)。這里，該示例性充氣輪胎的花紋塊4構(gòu)造為與前述示例的充氣輪胎的那些花紋塊4相似。圖3 (b)示出本發(fā)明的又一充氣輪胎的示例。圖3 (b)的充氣輪胎包括位于胎面部表面IB的花紋塊陸部列5b’、5d’，該花紋塊陸部列5b’、5d’具有配置有周向突起41的花紋塊4，該周向突起41位于圖3 (b)的上側(cè)；以及位于胎面部表面IB的花紋塊陸部列5a’、5c’，該花紋塊陸部列5a’、5c’具有配置有周向突起41的花紋塊4，該周向突起41位于圖3 (b)的下側(cè)，花紋塊陸部列5b’、5d’均與每個花紋塊陸部列5a’、5c’交替地配置。這里，該示例性充氣輪胎的花紋塊4構(gòu)造為與前述示例的充氣輪胎的那些花紋塊4相似。此外，不管輪胎的轉(zhuǎn)動方向如何，圖3 (a)和圖3 (b)示出的充氣輪胎總能夠以平衡的方式改善冰上摩擦性能。這里，即使花紋塊在同一花紋塊陸部列內(nèi)沿不同的方向排列，不管輪胎的轉(zhuǎn)動方向如何，本發(fā)明的充氣輪胎也總能夠以平衡的方式改善冰上摩擦性能。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，可以任意地適當(dāng)改變花紋塊和刀槽的形狀。具體地，例如如圖4 (a)、4 (c)及4 (d)所示,花紋塊可以配置為具有位置偏移的頂點，如圖4(b)至4 (d)所示，橫向刀槽可以構(gòu)造為由一對刀槽形成的復(fù)合刀槽或可以構(gòu)造為所謂的三維刀槽。這里，圖4 Ca)示出的花紋塊4A的構(gòu)造與圖I至圖3的花紋塊4的構(gòu)造相似，除了花紋塊4A的周向突起的頂點47A布置為從花紋塊4A的寬度中心線WC向圖4 (a)中的右側(cè)偏移距離O之外。這里，在本發(fā)明的充氣輪胎中，頂點偏移的方向不特別地限定，頂點47A可以沿與圖4 (a)的方向相反的方向偏移。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4A的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4A的頂點47A所處的部位變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4A的充氣輪胎中，特別是在花紋塊4A的較長的翼部(相對于頂點47A位于寬度中心線WC側(cè)的區(qū)域)，可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。結(jié)果，可以有效地改善將通過花紋塊4A的邊緣和橫向刀槽42A、43A、44A的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此,可以確保輪胎的接地面積，并同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。 頂點47A從花紋塊4A的寬度中心線WC偏移的距離O可以優(yōu)選為花紋塊寬度W的10%至30%。當(dāng)偏移的距離O比花紋塊寬度W的10%小(0〈0. Iff)時，擔(dān)心將通過較長的翼部側(cè)的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)變得不充分。另一方面，當(dāng)偏移的距離Q超過花紋塊寬度W的30% (0>0. 3W)時，擔(dān)心花紋塊4A變得容易傾斜變形，使得難以確保接地面積。圖4 (b)示出的花紋塊4B的構(gòu)造與圖I至圖3示出的花紋塊4的構(gòu)造相似，除了以下幾點。也就是，花紋塊4B包括作為橫向刀槽的復(fù)合橫向刀槽42B、43B、44B，復(fù)合橫向刀槽42B具有第一刀槽42B’以及第二刀槽42B〃，復(fù)合橫向刀槽43B具有第一刀槽43B’以及第二刀槽43B〃，復(fù)合橫向刀槽44B具有第一刀槽44B’以及第二刀槽44B〃，第一刀槽42B’、43B’、44B’均在其一端向圖4(b)中右側(cè)的主槽開口而在其另一端終止于花紋塊內(nèi)，第二刀槽42B〃、43B〃、44B〃均在其一端向另一主槽(圖4 (b)中左側(cè)的主槽)開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)，其中，在通過將復(fù)合橫向刀槽42B、43B、44B投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與花紋塊所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，復(fù)合刀槽42B、43B、44B的每個第一刀槽42B’、43B’、44B’的輪胎寬度方向尺寸分量與每個第二刀槽42B〃、43B〃、44B〃的輪胎寬度方向尺寸分量重疊。這里，在花紋塊4B中，在輪胎周向上最靠近頂點47B側(cè)的刀槽在其一端向圖4 (b)中左側(cè)的主槽開口，而在其另一端向橫向槽開口。然而，在根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎中，在輪胎周向上最靠近頂點47B側(cè)的刀槽的另一端可以在花紋塊內(nèi)終止。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4B的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4的上述充氣輪胎的情況相似，每個花紋塊4B的中央部(頂點47B所處的部位)變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，在具有配置于胎面部表面的花紋塊4B的充氣輪胎中，增大特別是在花紋塊4B的中央部的邊緣分量，因此可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此有效地改善將通過花紋塊4B的邊緣和復(fù)合刀槽42B、43B、44B的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。這里，第一刀槽42B’、43B’、44B’和第二刀槽42B〃、43B〃、44B〃之間的重疊長度，SP兩組刀槽的在投影圖中的輪胎寬度方向尺寸分量的重疊長度可以限定為如下的最大長度該最大長度可以允許復(fù)合橫向刀槽42B、43B、44B在沒有與其他橫向刀槽接觸的情況下以O(shè). 16個/mm至O. 40個/mm的配設(shè)密度布置。如此限定的最大重疊長度使得可以充分地確保邊緣分量。 圖4 (C)示出的花紋塊4C的構(gòu)造與圖4 Ca)示出的花紋塊4A的構(gòu)造相似，除了以下幾點。也就是，花紋塊4C包括作為橫向刀槽的復(fù)合橫向刀槽42C、43C、44C，復(fù)合橫向刀槽42C具有第一刀槽42C’以及第二刀槽42C"，復(fù)合橫向刀槽43C具有第一刀槽43C’以及第二刀槽43C〃，復(fù)合橫向刀槽44C具有第一刀槽44C’以及第二刀槽44C〃，第一刀槽42C’、43C’、44C’均在其一端向圖4 (c)中右側(cè)的主槽開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)，第二刀槽42C〃、43C〃、44C〃均在其一端向另一主槽(圖4 (c)中左側(cè)的主槽)開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)，其中，在通過將復(fù)合橫向刀槽42C、43C、44C投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與花紋塊所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，復(fù)合刀槽42C、43C、44C的每個第一刀槽42C’、43C’、44C’的輪胎寬度方向尺寸分量與每個第二刀槽42C〃、43C〃、44C〃的輪胎寬度方向尺寸分量重疊。這里，在花紋塊4C中，在輪胎周向上最靠近頂點47C側(cè)的刀槽在其一端向圖4 (c)中左側(cè)的主槽開口，而在其另一端向橫向槽開口。然而,在根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎中，在輪胎周向上最靠近頂點47C側(cè)的刀槽的另一端可以在花紋塊內(nèi)終止。
于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4C的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4A的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4C的頂點47C所處的部位變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，特別是在花紋塊4C的較長的翼部(相對于頂點47C位于寬度中心WC側(cè)的區(qū)域)，可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。再者，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4C的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4B的充氣輪胎相似，增大特別是花紋塊4C的頂點47C所處的部位的邊緣分量，這可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。如在花紋塊4A的情況中那樣，頂點47C從花紋塊4C的寬度中心線WC偏移的距離O可以優(yōu)選為花紋塊寬度W的10%至30%。此外，如在花紋塊4B的情況中那樣，第一刀槽42C’、43C’、44C和第二刀槽42C〃、43C〃、44C〃之間的重疊長度，即兩組刀槽的在投影圖中的輪胎寬度方向尺寸分量的重疊長度可以限定為如下的最大長度該最大長度可以允許復(fù)合橫向刀槽42C、43C、44C在沒有與其他橫向刀槽接觸的情況下以O(shè). 16個/mm至O. 40個/mm的配設(shè)密度布置。圖4 (d)示出的花紋塊4D的構(gòu)造與圖4 (C)示出的花紋塊4C的構(gòu)造相似，除了以下幾點。即，用作在一端向相對于花紋塊4D的寬度中心線WC位于頂點47D側(cè)的主槽開口的第一刀槽部的第一刀槽42D’、43D’、44D’在延伸方向和深度方向這兩個方向上形成為直線狀，而用作在一端向另一主槽開口的第二刀槽部的第二刀槽42D〃、43D〃、44D〃如沿著圖4(d)的線II-II截取的圖5 (a)中的截面所示，三維地形成為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲。這里，在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲的三維地形成的刀槽可以使用例如JP2000-6619A中公開的刀槽。這里，在花紋塊4D中，在輪胎周向上最靠近頂點47D側(cè)的刀槽在其一端向圖4 (d)中左側(cè)的主槽開口，而在其另一端向橫向槽開口。然而，在根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎中，在輪胎周向上最靠近頂點47D側(cè)的刀槽的另一端可以在花紋塊內(nèi)終止。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4D的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4C的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4D的頂點47D所處的部位不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，特別是在花紋塊4D的較長的翼部(相對于頂點47D位于寬度中心線WC側(cè)的區(qū)域)及頂點47D所處的部位，可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。再者，配置于花紋塊4D的較長的翼部的第二刀槽42D〃、43D〃、44D〃均構(gòu)造為所謂的三維刀槽，這防止翼部的剛性過多地減小，使得可以更有效地獲得充分的接地面積和將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。如在花紋塊4C的情況中那樣，頂點47D從花紋塊4D的寬度中心線WC偏移的距離O可以優(yōu)選為花紋塊寬度W的10%至30%。此外，如在花紋塊4C的情況中那樣，第一刀槽42D’、43D’、44D’和第二刀槽42D〃、43D〃、44D〃之間的重疊長度，即兩組刀槽的在投影圖中的輪胎寬度方向尺寸分量的重疊長度可以限定為如下的最大長度該最大長度可以允許復(fù)合橫向刀槽42D、43D、44D在沒有與其他橫向刀槽接觸的情況下以O(shè). 16個/mm至O. 40個 /mm的配設(shè)密度布置。就這一點而言，考慮到調(diào)整花紋塊4D的剛性，花紋塊4D的第二刀槽42D〃、43D〃、44D〃的切割深度可以限定為圖5 (b)所示的那樣，使得位于花紋塊的中央的第二刀槽43D〃的切割深度變得比位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的第二刀槽42D〃、44D〃的切割深度深?？紤]到調(diào)整花紋塊的剛性以防止花紋塊過多地傾斜從而充分地確保接地面積，如圖6(a)中的花紋塊4D’所示，花紋塊的第二刀槽42D〃、43D〃、44D〃可以優(yōu)選地設(shè)置有切割深度淺的縫部S。此外，位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽(第一刀槽42D’、44D’及第二刀槽42D〃、44D〃)的開口側(cè)可以優(yōu)選地設(shè)置有升高底部R，該升高底部R的切割深度與位于花紋塊的中央的第二刀槽43D"的切割深度相比淺。在沿著圖6 (a)的線III-III截取的圖6 (b)中的截面示出的、沿著圖6 (a)的線IV-IV截取的圖6 (c)中的截面示出的及沿著圖6 (a)的線V-V截取的圖6 (d)中的截面示出的花紋塊4N中，復(fù)合橫向刀槽42D至44D的縫部S和升高底部R構(gòu)造為淺深度。因此，可以防止花紋塊的剛性顯著地減小，由此防止花紋塊過多地傾斜，使得可以充分地確保接地面積。這里，單個花紋塊可以如圖6 (a)所示包括縫部S和升高底部R兩者，或者可以包括縫部S和升高底部R中的僅一者。此外，在本發(fā)明的充氣輪胎中，可以改變圖I至圖3示出的花紋塊4的刀槽的形狀。具體地，與橫向槽3平行地沿輪胎寬度方向延伸的至少三個(圖I中為三個)橫向刀槽42、43、44可以形成為沿著圖I的線I-I截取的圖7的截面所示的形狀。這里，如圖7所示，作為變形例，花紋塊4的位于輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽42,44 (橫向刀槽42、44在下文中也可以稱為“周向端側(cè)橫向刀槽”)的輪胎周向上的寬度均在深度方向上均勻。此外，位于周向端側(cè)橫向刀槽42、44之間的一個橫向刀槽43 (橫向刀槽43下文中也可以稱為“中央側(cè)橫向刀槽”)是具有擴大部43a (具有沿輪胎周向的寬度D2)的底部擴大刀槽，該擴大部43a在截面中呈大致圓形且具有比橫向刀槽43的位于胎面部表面I的開口寬度D1大的沿輪胎周向的寬度。根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，底部擴大刀槽可以是任何尺寸和形狀。底部擴大刀槽不受具體限制，并且可以使用例如JP2009-166762A公開的瓶式刀槽(flask sipe)。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4的變形例的充氣輪胎中，花紋塊4均包括構(gòu)造為底部擴大刀槽43的中央側(cè)橫向刀槽43，與圖I至圖3示出的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4的頂點47所處的部位變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，在變形例的充氣輪胎中，中央側(cè)橫向刀槽43構(gòu)造為在刀槽的底部具有擴大部43a的底部擴大刀槽，從而具有高排水性能，使得可以有效地去除將在路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜，由此確保輪胎充分地抓地。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)及由刀槽產(chǎn)生的水膜去除效果，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。通常，形成于花紋塊的底部擴大刀槽減小花紋塊的剛性，使得花紋塊容易傾斜變形。然而，在變形例的充氣輪胎中，除了花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)的周向端側(cè)橫向刀槽42、44之外的中央側(cè)橫向刀槽43形成為底部擴大刀槽，這防止花紋塊4的輪胎周向上的兩端側(cè)的剛性顯著地減小，從而可以防止花紋塊過多地傾斜變形。同時，在本發(fā)明的充氣輪胎中，在將四個或更多的橫向刀槽設(shè)置于花紋塊的情況中，位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽之間的至少一個橫向刀槽(即，除周向端側(cè)橫向刀槽以外的橫向刀槽)可以優(yōu)選地形成為底部擴大刀槽。此外，在具有如下的花紋塊的上述充氣輪胎中，可以任意地適當(dāng)改變花紋塊和刀槽的形狀該花紋塊包括形成為底部擴大刀槽的中央側(cè)橫向刀槽。具體地，如圖8 (a)至8(d)所示，花紋塊的頂點的位置可以偏移，并且橫向刀槽可以構(gòu)造為包括一對刀槽的復(fù)合橫向刀槽。此外，如圖8 (b)至8 (d)所示，橫向刀槽的至少一部分可以構(gòu)造為所謂的三維刀槽。這里，圖8 (a)中示出的花紋塊4E的形狀與圖I至圖3中示出的花紋塊4的形狀的不同之處在于，花紋塊4E的周向突起41E的頂點47E布置為從花紋塊4E的寬度中心線WC朝向圖8 (a)中右側(cè)偏移距離O。此外，在花紋塊4E中，位于頂點47E側(cè)(圖8 (a)中的上側(cè))的周向端側(cè)橫向刀槽42E由包括第一刀槽42E’和第二刀槽42E"的復(fù)合橫向刀槽形成，第一刀槽42E’在其一端向圖8 (a)中右側(cè)的主槽開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)，第二刀槽42E"在其一端向另一主槽(圖8 Ca)中左側(cè)的主槽)開口，而在其另一端向圖8 (a)中上側(cè)的橫向槽開口。此外，在花紋塊4E中，中央側(cè)橫向刀槽43E由包括第一刀槽43E’和第二刀槽43E"的復(fù)合橫向刀槽形成，并且在輪胎周向上位于頂點47E的相反側(cè)的周向端側(cè)橫向刀槽44E由包括第一刀槽44E’和第二刀槽44E"的復(fù)合橫向刀槽形成，第一刀槽43E’、44E’均在其一端向圖8 (a)中右側(cè)的主槽開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)，第二刀槽43E〃、44E〃均在其一端向另一主槽(圖8 Ca)中左側(cè)的主槽)開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)。這里，在本發(fā)明的充氣輪胎中，頂點47E偏移的方向不具體地限制，頂點47E可以沿與圖8 (a)的方向相反的方向偏移。此外，在輪胎周向上最靠近頂點47E側(cè)的第二刀槽42E〃的另一端可以在花紋塊內(nèi)終止。并且，在花紋塊4E中，在通過將橫向刀槽42E、43E、44E投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與花紋塊所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，每個第一刀槽42E’、43E’、44E’的輪胎寬度方向尺寸分量與每個第二刀槽42E〃、43E〃、44E〃的輪胎寬度方向尺寸分量重疊。此外，如沿著圖8 (a)的線VI-VI截取的圖9 (a)中的截面及沿著圖8 (a)的線VII-VII截取的圖9 (b)中的截面所示，在花紋塊4E中，第一刀槽42E’、43E’、44E’和第二刀槽42E〃、43E〃、44E〃是在延伸方向和深度方向這兩個方向上直線地延伸的所謂的二維刀槽。并且，形成位于花紋塊4E的周向端側(cè)橫向刀槽42E、44E之間的中央側(cè)橫向刀槽43E的第一刀槽43E’是在其底部具有擴大部43a的底部擴大刀槽。換言之，在花紋塊4E中，中央側(cè)橫向刀槽43E (第一刀槽43E’)的底部的一部分設(shè)置有擴大部43a。在本發(fā)明的充氣輪胎中，形成中央側(cè)橫向刀槽43E的第二刀槽43E"也可以形成為底部擴大刀槽。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4E的頂點47E所處的部位變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的充氣輪胎中，特別是在花紋塊4E的較長的翼部(相對于頂點47E位于寬度中心線WC側(cè)的區(qū)域)，可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此有效地改善將通過花紋塊4E的邊緣和橫向刀槽42E、43E、44E的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。再者，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的充氣輪胎中，增大特別是在花紋塊4E的中央部的邊緣分量，使得可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。結(jié)果，可以有效地改善將通過花紋塊4E的邊緣和橫向刀槽42E、43E、44E的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保 輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的充氣輪胎中，形成中央側(cè)橫向刀槽43E的第一刀槽43E’構(gòu)造為在刀槽的底部具有擴大部43a的底部擴大刀槽，從而具有高排水性能，使得可以有效地去除將在路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜，由此確保輪胎充分地抓地。頂點47E從花紋塊4E的寬度中心線WC偏移的距離O可以優(yōu)選為花紋塊寬度W的10%至30%。當(dāng)偏移的距離O比花紋塊寬度W的10%小(0〈0. Iff)時，擔(dān)心將通過較長的翼部側(cè)的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)變得不充足。另一方面，當(dāng)偏移的距離O超過花紋塊寬度W的30% (0>0. 3W)時，擔(dān)心花紋塊4E變得易于傾斜變形，使得難以確保接地面積。這里，第一刀槽42E’、43E’、44E’和第二刀槽42E〃、43E〃、44E〃之間的重疊長度，SP兩組刀槽的在投影圖中的輪胎寬度方向尺寸分量的重疊長度可以限定為如下的最大長度該最大長度可以允許橫向刀槽在沒有與其他橫向刀槽接觸的情況下以O(shè). 16個/mm至O. 40個/_的配設(shè)密度布置。如此限定的最大重疊長度使得可以充分地確保邊緣分量。這里，在花紋塊4E中，與圖I至圖3示出的花紋塊4相似，形成花紋塊4E的在周向突起41E側(cè)的壁的兩側(cè)壁部(第一側(cè)壁部45E、第二側(cè)壁部46E)可以優(yōu)選地以分別落在相對于輪胎寬度方向成15°至45°的范圍內(nèi)的配設(shè)角度θρθ2配設(shè)。此外，花紋塊4Ε均具有輪胎周向尺寸L，該輪胎周向尺寸L優(yōu)選地比每個花紋塊4Ε的輪胎寬度方向尺寸W小，更優(yōu)選的是，W是L的I. I倍至2. 5倍。此外，位于花紋塊4Ε的輪胎周向上的兩端側(cè)的兩個周向端側(cè)橫向刀槽42Ε、44Ε在開口側(cè)均具有如下的切割深度該切割深度優(yōu)選地比周向端側(cè)橫向刀槽42Ε、44Ε的除其開口側(cè)之外的部分的切割深度及中央側(cè)橫向刀槽43Ε的切割深度淺。圖8 (b)示出的花紋塊4F的構(gòu)造與圖8 Ca)的花紋塊4A的構(gòu)造相似，除了以下幾點。S卩，用作在一端向相對于花紋塊4F的寬度中心線WC位于頂點47F側(cè)的主槽開口的第一刀槽部的第一刀槽42F’、43F’、44F’在延伸方向和深度方向這兩個方向上形成為直線狀，而用作在一端向另一主槽開口的第二刀槽部的第二刀槽42F"、43F"、44F〃如沿著圖8(b)的線VIII-VIII截取的圖9 (c)中的截面所示，三維地形成為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲。這里，在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲的三維地形成的刀槽可以使用例如JP2000-6619A中公開的刀槽。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4F的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的上述充氣輪胎相似，每個花紋塊4F的頂點47F所處的部位變得不易傾斜變形，由此確保輪胎的接地面積。此外，增大特別是在花紋塊4F的頂點47F所處的部位的邊緣分量，因此可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。結(jié)果，可以進一步提高將通過花紋塊4F的邊緣和橫向刀槽42F、43F、44F的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4F的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4E的上述充氣輪胎相似，通過作為底部擴大刀槽的第一刀槽43F’可以有效地去除將在路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜。因此，還可以確保輪胎充分地抓地。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4F的充氣輪胎中，所謂的三維刀槽形成·在相對于花紋塊4F的周向突起的頂點47F位于花紋塊寬度中心線WC側(cè)的區(qū)域中，使得可以有效地獲得充分的接地面積及將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。圖8 (C)中示出的花紋塊4G的構(gòu)造與圖8 (b)的花紋塊4F的構(gòu)造相似，除了以下幾點。S卩，花紋塊4G具有第一刀槽42G’、43G’、44G’，該第一刀槽42G’、43G’、44G’用作在其一端向相對于花紋塊4G的寬度中心線WC位于頂點47G側(cè)的主槽開口的第一刀槽部，其中形成周向端側(cè)橫向刀槽42G的第一刀槽42G’以及形成周向端側(cè)橫向刀槽44G的第一刀槽44G’形成為在延伸方向上彎曲而在深度方向上直線地配置，然而形成中央側(cè)橫向刀槽43G的第一刀槽43G’沿延伸方向和深度方向這兩個方向直線地形成。此外，圖8 (d)中示出的花紋塊4H的構(gòu)造與圖8 (b)中示出的花紋塊4F的構(gòu)造及圖8 (c)中示出的花紋塊4G的構(gòu)造相似，除了以下幾點。即，如沿著圖8 (d)的線IX-IX截取的圖9(d)中的截面所示，花紋塊4H具有第一刀槽42H’、43H’、44H’，該第一刀槽42H’、43H’、44H’用作在其一端向相對于花紋塊4H的寬度中心線WC位于頂點47H側(cè)的主槽開口的第一刀槽部，其中形成周向端側(cè)橫向刀槽42H的第一刀槽42H’以及形成周向端側(cè)橫向刀槽44H的第一刀槽44H’三維地形成為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲，然而形成中央側(cè)橫向刀槽43H的第一刀槽43H’在延伸方向和深度方向這兩個方向上直線地形成。于是，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4G或花紋塊4H的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4F的上述充氣輪胎相似，花紋塊4G的頂點47G所處的部位以及花紋塊4H的頂點47H所處的部位變得不易傾斜變形。因此，可以確保輪胎的接地面積。此夕卜，可以增大花紋塊4G的頂點47G所處的部位的邊緣分量以及花紋塊4H的頂點47H所處的部位的邊緣分量，因此可以進一步提高將通過邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。結(jié)果，可以有效地改善將通過花紋塊4G、4H的邊緣和橫向刀槽42G至44G、42H至44H的邊緣抵靠路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)。因此，可以確保輪胎的接地面積，同時改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)，由此改善輪胎的冰上摩擦性能。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4G或花紋塊4H的充氣輪胎中，與具有布置于胎面部表面的花紋塊4F的上述充氣輪胎相似，通過作為底部擴大刀槽的第一刀槽43G’、43H’可以有效地去除將在路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜。結(jié)果，可以確保輪胎充分地抓地。此外，所謂的三維刀槽形成在相對于花紋塊4G的周向突起41G的頂點47G以及相對于花紋塊4H的周向突起41H的頂點47H位于花紋塊寬度中心線WC側(cè)的區(qū)域中，使得可以有效地獲得充分的接地面積及將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4G的充氣輪胎中，形成位于花紋塊4G的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽42G、44G的第一刀槽部42G’、44G’形成為在延伸方向上彎曲而在深度方向上直線地配置，使得與位于輪胎周向上的兩側(cè)的第一刀槽部構(gòu)造為在延伸方向和深度方向這兩個方向上直線地延伸的刀槽的情況相比較，花紋塊4G變形時的刀槽壁之間的接觸面積增大。結(jié)果，可以抑制花紋塊4G的過多的傾斜變形。因此，可以更有效地獲得充分的接地面積及將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。此外，在具有布置于胎面部表面的花紋塊4H的充氣輪胎中，形成位于花紋塊4H的輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽42H、44H的第一刀槽部42H’、44H’構(gòu)造為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲的所謂的三維刀槽，使得與位于輪胎周向上的兩側(cè)的第一刀槽部構(gòu)造為在深度方向上直線地延伸的刀槽的情況相比較，花紋塊4H變形時的刀槽壁之間的接觸面積增大。結(jié)果，可以抑制花紋塊4H的過多的傾斜變形。因此，可以更有效地獲得充分的接地面積及將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。 在上述花紋塊4F、4G、4H中，與花紋塊4E相似，在輪胎周向上最靠近頂點側(cè)的第二刀槽的另一端可以在花紋塊內(nèi)終止。此外，頂點從花紋塊的寬度中心線偏移的距離、第一刀槽和第二刀槽之間的重疊長度以及形成側(cè)壁的兩側(cè)壁部(第一側(cè)壁部和第二側(cè)壁部)的配設(shè)角度Θ P θ2可以限定為與花紋塊4E的相似。此外，在花紋塊4F、4G、4H中，與花紋塊4Ε相似，花紋塊的輪胎周向尺寸L優(yōu)選地比花紋塊的輪胎寬度方向尺寸W小。此外，位于花紋塊的輪胎周向上的兩端側(cè)的兩個周向端側(cè)橫向刀槽在刀槽的開口側(cè)均具有如下的切割深度優(yōu)選地使得該切割深度比周向端側(cè)橫向刀槽的除其開口之外的部分的切割深度及中央側(cè)橫向刀槽的切割深度淺。在將諸如均具有從花紋塊的寬度中心線偏移的頂點的上述花紋塊4E至4H等花紋塊配置于胎面部表面的情況中，如示出配置于胎面部表面的花紋塊41 (總共四列配置在圖10 (a)中)的圖10 (a)所示，花紋塊可以等間隔地沿輪胎周向排列。具體地，花紋塊41可以由多個主槽2和多個橫向槽3分隔形成，多個主槽2沿輪胎周向延伸，多個橫向槽3均具有在輪胎周向上均勻的槽寬度并且在主槽2、2之間和/或在主槽2和胎面端E之間沿輪胎寬度方向延伸，具有一個彎曲點而在輪胎周向上呈凸形狀。這里，花紋塊41的構(gòu)造與圖8(d)中示出的花紋塊4H的構(gòu)造相似，除了以下幾點。即，第一刀槽42Γ、431，、441，相對于第二刀槽421〃、431〃、441〃均位于周向突起側(cè)(B卩，第一刀槽和第二刀槽之間的在輪胎周向上的位置關(guān)系不同)，第一刀槽421’在其一端向圖10(a)中右側(cè)的主槽2或胎面端E開口，而在其另一端向圖10 (a)的上側(cè)的橫向槽3開口，第二刀槽42Γ在其一端向圖10 Ca)中左側(cè)的主槽2或胎面端E開口，而其另一端終止于花紋塊內(nèi)。于是，如在具有配置于胎面部表面的花紋塊4H的上述充氣輪胎的情況中那樣，具有配置于胎面部表面的花紋塊41的充氣輪胎能夠確保輪胎的接地面積及改善將通過邊緣抵靠冰路面而產(chǎn)生的刮擦效應(yīng)這兩方面。此外，可以有效地去除將在路面和輪胎之間產(chǎn)生的水膜，由此確保輪胎充分地抓地。這里，在本發(fā)明的充氣輪胎中，在將均具有從花紋塊的寬度中心線偏移的頂點的花紋塊分隔形成于胎面部表面的情況中，均具有在槽內(nèi)改變的槽寬度的橫向槽可以用于分隔形成花紋塊。S卩，參照圖10 (b)，其示出充氣輪胎的胎面部表面的如下部分在該部分，花紋塊41’的刀槽的形狀均與花紋塊41的刀槽的形狀相同，并且花紋塊41’與花紋塊41相似地配置，沿輪胎寬度方向延伸的多個橫向槽具有一個彎曲點從而在輪胎周向上呈凸形狀，所述多個橫向槽位于沿輪胎周向延伸的多個主槽2之間和/或在 主槽2和胎面端E之間，并且可以由輪胎周向上的槽寬度彼此不同的兩個槽組件(第一橫向槽組件31及第二橫向槽組件32)形成。具體地，在圖10 (b)示出的充氣輪胎的胎面部表面，橫向槽均由第一橫向槽組件31和第二橫向槽組件32形成,第一橫向槽組件31在其一端向相對于花紋塊41’的寬度中心線位于周向突起的頂點47Γ側(cè)的主槽2或胎面端E開口，第二橫向槽組件32在其一端向另一主槽2或胎面端E開口。并且，第一橫向槽組件31的沿輪胎周向的槽寬度構(gòu)造為比第二橫向刀槽部32的沿輪胎周向的槽寬度小。更具體地，第一橫向槽組件31的沿輪胎周向的槽寬度設(shè)定為例如大約O. 3_至I. 0_，從而允許在花紋塊41’傾斜變形時在輪胎周向上隔著橫向槽彼此相鄰的花紋塊41’彼此接觸以彼此支撐。此外，第二橫向槽組件32的沿輪胎周向的槽寬度設(shè)定為大約I. 5mm至5. 0_。即，在該充氣輪胎中，在輪胎的平面圖中，在橫向槽的輪胎周向上的一側(cè)(圖10(b)中上側(cè))的槽壁和在另一側(cè)(圖10 (b)中下側(cè))的槽壁均具有朝向輪胎周向上的所述一側(cè)凸出的一個彎曲點，槽壁的彎曲點在輪胎寬度方向上的位置彼此不同。換言之，在該充氣輪胎中，花紋塊41’的輪胎周向上的頂點47Γ的位置(距花紋塊寬度中心線的偏移距離O)與花紋塊41’的在輪胎周向上位于與頂點47Γ相反的一側(cè)的凹點48Γ的位置(距花紋塊寬度中心的偏移距離O’ )有所不同。在該橫向槽中，連接槽壁的的彎曲點的直線形成第一橫向槽組件31和第二橫向槽組件32之間的分界線。于是，在該充氣輪胎中，第一橫向槽組件31的槽寬度較小，使得在花紋塊41’傾斜變形時在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊41’在第一橫向槽組件31側(cè)彼此接觸以彼此支撐，這提高了花紋塊的剛性。因此，如在具有配置于胎面部表面的上述花紋塊41的充氣輪胎的情況中那樣，可以改善輪胎的干路面性能或濕路面性能，特別是制動性能，而且還改善冰上性能。參照附圖，上文已對本發(fā)明的實施方式進行了說明。然而，可以對本發(fā)明的充氣輪胎進行適當(dāng)?shù)奶娲?，而不限制于上述示例。此外，上述花紋塊的配設(shè)方向、花紋塊形狀及刀槽形狀可以根據(jù)用途適當(dāng)?shù)亟M合。此外，底部擴大刀槽可以形成為在延伸方向或在深度方向上彎曲而在其底部形成有擴大部的刀槽。此外，當(dāng)橫向刀槽形成為復(fù)合橫向刀槽時，第一刀槽和第二刀槽中的任一者可以布置于周向突起側(cè)。此外，上述花紋塊可以僅布置于胎面部表面的一部分。具體地，如圖14所示，上述花紋塊可以與多邊形花紋塊組組合使用，多邊形花紋塊組在平面圖中包括由第一窄槽6a和第二窄槽6b分隔形成的多個密集分布的八邊形花紋塊7。在圖14中，附圖標(biāo)記4M表示如下的花紋塊該花紋塊呈箭羽形狀并具有從花紋塊的寬度中心線偏移的頂點及兩個橫向刀槽42M、43M。此外，第一窄槽6a表示在八邊形花紋塊7之間大致沿輪胎寬度方向延伸的槽，以及第二窄槽6b表示與第一窄槽6a相交的槽。并且，第一窄槽6a和第二窄槽6b均具有足夠大以允許相鄰的花紋塊7在沒有完全相互限制的情況下可彼此獨立地移動的槽寬度，并且槽寬度可以優(yōu)選為O. 7mm至3mm。并且，當(dāng)將具有如上所述地構(gòu)造的胎面部表面的充氣輪胎安裝于車輛時，以多邊形花紋塊組比箭羽形狀的花紋塊4M靠車輛內(nèi)側(cè)的方式組裝輪胎。示例在下文中，參照示例進一步說明本發(fā)明。然而，本發(fā)明決不限制于以下示例。(示例I)制造具有如圖I所示地構(gòu)造的胎面部表面I的195/65R15尺寸的充氣輪胎作為根據(jù)表I示出的規(guī)格的試樣，該試樣隨后通過以下方法受到性能評估。表I示出其結(jié)果。(示例2 至 5 )以與示例I相似的方式制造195/65R15尺寸的充氣輪胎作為試樣，除圖I至圖2 示出的形狀的花紋塊的第一側(cè)壁部的配設(shè)角度Q1和第二側(cè)壁部的配設(shè)角度θ2如表I所示地改變以外。如此制造的輪胎隨后通過以下方法受到性能評估。表I示出其結(jié)果。(傳統(tǒng)例I)制造具有如圖11 Ca)所示地構(gòu)造的胎面部表面I的195/65R15尺寸的充氣輪胎作為根據(jù)表I示出的規(guī)格的試樣，該試樣隨后通過以下方法受到性能評估。表I示出其結(jié)果。在圖11 (a)中，矩形花紋塊均以4J表示而橫向刀槽均以42J表示。(比較例I)制造具有如圖11 (b)所示地構(gòu)造的胎面部表面I的195/65R15尺寸的充氣輪胎作為根據(jù)表I示出的規(guī)格的試樣，該試樣隨后通過以下方法受到性能評估。表I示出其結(jié)果。在圖11 (b)中，花紋塊均以4K表示而橫向刀槽均以42K表示。(冰上制動性能)如示例I至5、傳統(tǒng)例I及比較例I所制造的輪胎均安裝于15X6J尺寸的輪輞，其隨后以200kPa的內(nèi)壓安裝于車輛。隨后，全制動施加于在冰路面上以40km/h行駛的輪胎，從而測量直到完全停止時的制動距離?；谑┘尤苿又暗乃俣燃爸苿泳嚯x，得到平均減速度。隨后如此得到的平均減速度以傳統(tǒng)例I的平均減速度為100指數(shù)化。在表I中，較大值示出較優(yōu)異的冰上制動性能。[表I]
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，該充氣輪胎在位于兩胎面端之間的胎面部表面的至少一部分中包括 多個主槽，所述主槽沿輪胎周向延伸；以及 多個橫向槽，所述橫向槽沿輪胎寬度方向延伸，所述橫向槽均具有一個彎曲點，從而在所述主槽之間和/或在所述主槽與所述胎面端之間在所述輪胎周向上呈凸形狀， 所述多個主槽和所述多個橫向槽分隔形成多個花紋塊，所述花紋塊均具有周向突起，所述周向突起的形狀與所述橫向槽的凸形狀對應(yīng)， 所述花紋塊均具有沿所述輪胎寬度方向延伸的至少一個橫向刀槽，所述橫向刀槽的形狀與所述橫向槽的形狀對應(yīng)， 其中，當(dāng)所述橫向刀槽和所述花紋塊投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與所述花紋塊所在的表面垂直的同一平面時，所述橫向刀槽的輪胎寬度方向尺寸與布置有該橫向刀槽的所述花紋塊的輪胎寬度方向尺寸相等。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的充氣輪胎，其特征在于，所述花紋塊的沿所述輪胎寬度方向的尺寸比所述花紋塊的沿所述輪胎周向的尺寸大。
3.根據(jù)權(quán)利要求I或2所述的充氣輪胎，其特征在于，在所述花紋塊中形成至少三個橫向刀槽，位于所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽之間的至少一個橫向刀槽形成為在其底部具有擴大部的底部擴大刀槽。
4.根據(jù)權(quán)利要求I至3中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，所述花紋塊在所述周向突起所在側(cè)具有側(cè)壁，所述側(cè)壁包括配設(shè)方向彼此不同的兩個側(cè)壁部，所述側(cè)壁部以均落在相對于所述輪胎寬度方向成15°至45°的范圍內(nèi)的配設(shè)角度朝向所述周向突起的頂點配設(shè)。
5.根據(jù)權(quán)利要求I至4中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述橫向刀槽包括復(fù)合橫向刀槽，所述復(fù)合橫向刀槽包括第一刀槽和第二刀槽這一對刀槽，所述第一刀槽的一端向一個主槽或一個胎面端開口，所述第一刀槽的另一端在所述花紋塊內(nèi)終止或向橫向槽開口，所述第二刀槽的一端向另一主槽或另一胎面端開口，所述第二刀槽的另一端在所述花紋塊內(nèi)終止或向橫向槽開口， 其中，在將所述第一刀槽和所述第二刀槽投影到包括所述輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與所述花紋塊所在的表面垂直的同一平面而得到的投影圖中，所述第一刀槽的輪胎寬度方向尺寸分量與所述第二刀槽的輪胎寬度方向尺寸分量重疊。
6.根據(jù)權(quán)利要求I至5中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，所述周向突起的頂點布置為從所述花紋塊的寬度中心線偏移花紋塊寬度的10%至30%。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述橫向刀槽包括第一刀槽部，所述第一刀槽部的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于所述周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二刀槽部，所述第二刀槽部的一端向另一主槽或另一胎面端開口， 其中，所述第二刀槽部三維地形成為在延伸方向和深度方向這兩個方向上彎曲。
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的充氣輪胎，其特征在于，所述第二刀槽部具有縫部，所述縫部的切割深度比所述第二刀槽部的其他部分的切割深度淺。
9.根據(jù)權(quán)利要求6至8中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，所述花紋塊具有三個或更多個所述橫向刀槽， 所述橫向刀槽均包括第一刀槽部，所述第一刀槽部的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于所述周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二刀槽部，所述第二刀槽部的一端向另一主槽或另一胎面端開口， 所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽的第一橫向刀槽部形成為在延伸方向上彎曲而在深度方向上直線地配置，或者三維地形成為在所述延伸方向和所述深度方向這兩個方向上彎曲。
10.根據(jù)權(quán)利要求6至9中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述橫向槽包括第一橫向槽組件，所述第一橫向槽組件的一端向相對于所述花紋塊的寬度中心線位于所述周向突起的頂點側(cè)的主槽或胎面端開口 ；以及第二橫向槽組件，所述第二橫向槽組件的一端向另一主槽或另一胎面端開口， 所述第一橫向槽組件的槽寬度比所述第二橫向槽組件的槽寬度窄。
11.根據(jù)權(quán)利要求I至10中任一項所述的充氣輪胎，其特征在于， 所述花紋塊具有兩個或更多個所述橫向刀槽， 位于所述花紋塊的所述輪胎周向上的兩端側(cè)的橫向刀槽在開口部側(cè)均具有如下的切割深度該切割深度比位于所述輪胎周向上的兩端側(cè)的所述橫向刀槽的除所述開口部側(cè)以外的部分的切割深度和/或其他刀槽的切割深度淺。
全文摘要
提供一種改善輪胎的冰上摩擦性能的充氣輪胎，該充氣輪胎的冰上性能、特別是冰上制動性能優(yōu)異。根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎在位于兩胎面端之間的胎面部表面中包括多個主槽，其沿輪胎周向延伸；以及多個橫向槽，其沿輪胎寬度方向延伸，橫向槽均具有一個彎曲點，從而在主槽之間和/或在主槽與胎面端之間在輪胎周向上呈凸形狀，多個主槽和多個橫向槽分隔形成多個花紋塊，花紋塊均包括周向突起，周向突起的形狀與橫向槽的凸形狀對應(yīng)，花紋塊均包括沿輪胎寬度方向延伸的至少一個橫向刀槽，橫向刀槽的形狀與橫向槽的形狀對應(yīng)，其中，當(dāng)橫向刀槽和花紋塊投影到包括輪胎轉(zhuǎn)動軸線并且與花紋塊所在的表面垂直的同一平面時，橫向刀槽的輪胎寬度方向尺寸與布置有橫向刀槽的花紋塊的輪胎寬度方向尺寸相等。
文檔編號B60C11/11GK102883895SQ201180022480
公開日2013年1月16日 申請日期2011年3月10日 優(yōu)先權(quán)日2010年3月12日
發(fā)明者大平洋 申請人:株式會社普利司通