專利名稱：載重子午線輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種抑制了胎面部的不均勻磨損的載重子午線輪胎。
背景技術(shù)：
如圖8(A)概略表示的那樣，在載重子午線輪胎中，在用單一的圓弧形成胎面踏面 a的輪廓形狀(有時稱為胎面輪廓形狀)的情況下，在充氣時，存在因高內(nèi)壓而在輪胎赤道面Co與接地端Te的中間位置胎面踏面a向徑向外側(cè)鼓出得更大的傾向。因此，輪胎半徑在該鼓出部分j與接地端Te之間急劇地變化，由于伴隨于此的與路面的滑動，易產(chǎn)生使接地端側(cè)磨損的胎肩不均勻磨損m(如圖8(C)所示)等不均勻磨損。因此，在下述專利文獻(xiàn)1中，為了減小上述鼓出部分j與接地端Te的輪胎半徑差 Ar，如圖8(B)所示，將硫化成型時的胎面輪廓形狀用在輪胎赤道面具有中心的曲率半徑 TRl的胎冠部al、和與該胎冠部al在交點P交叉且沿輪胎軸向延伸的直線構(gòu)成的胎肩部a2 來形成。在該情況下，由于充氣時的胎面輪廓形狀接近單一圓弧而減小上述輪胎半徑差 Ar，因此能夠抑制從“開始接地”到“接地結(jié)束”與路面的滑動。然而，相反由于在接地端 Te的接地壓升高，因而在“接地結(jié)束”的瞬間會產(chǎn)生滑動。其結(jié)果，如圖8(C)所示，導(dǎo)致只在胎肩部a2的接地端Te附近產(chǎn)生磨損為階梯狀的所謂階梯磨損η的傾向。在此，在輪胎半徑差Δ r較小且接地壓較高的情況下，如圖9示意地表示路面與胎肩部a2的接地狀態(tài)那樣，在胎肩部a2上會在“開始接地”時產(chǎn)生剪切變形，并且保持產(chǎn)生該剪切變形的狀態(tài)進(jìn)入“接地結(jié)束”側(cè)。而且，在“接地結(jié)束”時，由于接地壓減小，因此上述剪切變形急劇復(fù)原，瞬間與路面之間產(chǎn)生與輪胎旋轉(zhuǎn)方向F相同方向的滑動K，這被推測為是產(chǎn)生上述階梯磨損η的原因。另外，上述胎肩不均勻磨損m是由輪胎半徑差引起，且由于從“開始接地”到“接地結(jié)束”連續(xù)地產(chǎn)生的與路面的滑動(與輪胎旋轉(zhuǎn)方向F相同方向的滑動)而產(chǎn)生的，與產(chǎn)生上述階梯磨損η的原因不同，而且產(chǎn)生為傾斜面狀等磨損形狀也不同。專利文獻(xiàn)1 日本特開2006-76359號公報。

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種抑制胎肩不均勻磨損以及階梯磨損雙方，能夠提高輪胎的磨損壽命的載重子午線輪胎。為了解決上述問題，本申請的技術(shù)方案1的發(fā)明，是一種載重用子午線輪胎，其特征在于，在安裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下的包括輪胎軸心的輪胎子午線截面中，胎面部的胎面踏面包括胎冠部，其由在輪胎赤道面上具有中心的曲率半徑 TRl的第一圓弧構(gòu)成；胎肩部，其由與上述胎冠部在交點P交叉的曲率半徑TR2的第二圓弧構(gòu)成，并且上述第二圓弧在上述交點P處的切線，相對于輪胎軸向線形成7°以下的角度， 上述曲率半徑TR2是上述曲率半徑TRl的0. 6 0. 95倍的范圍，在上述胎肩部沿著輪胎周向間隔地設(shè)置了多條刀槽花紋，上述刀槽花紋從上述胎面踏面的接地端向輪胎赤道面?zhèn)妊由觳⑶以谠撎ゼ绮績?nèi)結(jié)束。另外，在技術(shù)方案2的發(fā)明中，其特征在于，形成于一方的胎肩部的刀槽花紋的形成數(shù)N，是胎面踏面在輪胎赤道面上的輪胎一周長度LL(單位mm)的15% 22%的范圍。另外，在技術(shù)方案3的發(fā)明中，其特征在于，上述交點P距離輪胎赤道面的輪胎軸向距離Lp，是從輪胎赤道面到接地端的距離Tw的60 70%。另外，在技術(shù)方案4的發(fā)明中，其特征在于，上述曲率半徑TRl是輪胎標(biāo)稱寬度的 1. 8 2. 2 倍。另外，在技術(shù)方案5的發(fā)明中，其特征在于，上述胎面部具有配置在最靠接地端側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩溝，并且該胎肩溝的輪胎軸向外側(cè)的溝側(cè)緣位于上述交點P。另外，在技術(shù)方案6的發(fā)明中，其特征在于，在上述胎面踏面上，上述刀槽花紋的輪胎軸向的長度Ll是上述胎肩部的輪胎軸向的寬度Ws的0. 05 0. 10倍。另外，在技術(shù)方案7的發(fā)明中，其特征在于，上述刀槽花紋的深度是上述胎肩溝的深度的0.8 1.2倍。另外，在技術(shù)方案8的發(fā)明中，其特征在于，上述刀槽花紋具有內(nèi)端緣，該內(nèi)端緣從胎面踏面上的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的刀槽內(nèi)端點延伸到刀槽花紋的深度為最大的最深部，并且該內(nèi)端緣包括從上述刀槽內(nèi)端點開始與胎壁面大致平行地延伸的胎壁平行區(qū)域，并且該胎壁平行區(qū)域的徑向內(nèi)端距離胎面踏面的深度，是上述刀槽花紋的深度的0. 1 0. 9倍。在本說明書中，“接地端”是指，對輪輞組裝于正規(guī)輪輞并且填充了正規(guī)內(nèi)壓的輪胎加載正規(guī)載荷時，胎面踏面能夠接地的輪胎軸向最外端。另外，上述“正規(guī)輪輞”是指在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按每個輪胎規(guī)定的輪輞，例如如果是JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，如果是TRA則為“Design Rim",如果是ETRTO則為“Measuring Rim”。并且，上述“正規(guī)內(nèi)壓”是上述規(guī)格按每個輪胎規(guī)定的空氣壓，如果是JATMA則為“最高空氣壓”，如果是TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，如果是 ETRTO 則為“ INFLATION PRESSURE，，。 另外上述“正規(guī)載荷”是上述規(guī)格按每個輪胎規(guī)定的載荷，如果是JATAM則為最大負(fù)載能力，如果是 TRA 則表示表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES，，所記載的最大值，如果是ETRTO則為“LOAD CAPACITY”。另外，在本說明書中，如未特殊說明，輪胎的各部的尺寸等為在上述正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下確定的值。本發(fā)明如上所述，在充氣時的胎面輪廓形狀中，由曲率半徑TR2的第二圓弧形成胎肩部，其中該第二圓弧與由第一圓弧構(gòu)成的胎冠部在交點P交叉。上述曲率半徑TR2是上述胎冠部的曲率半徑TRl的0. 6 0. 95倍的范圍，并且第二圓弧在上述交點P的切線， 大致沿輪胎軸向線配置。由此，能夠適度地減小在接地端的接地壓。另一方面，在上述胎肩部，沿著輪胎周向間隔設(shè)置多個從接地端向輪胎赤道面?zhèn)妊由斓牡恫刍y。通過設(shè)置刀槽花紋，如圖7(A)中實線所示，在胎肩部接地產(chǎn)生剪切變形時，在“開始接地”側(cè)和“接地結(jié)束”側(cè)，剪切應(yīng)力的方向(+_)為相反方向。即，如圖7(B)所示，剪切變形的方向在“開始接地”側(cè)和“接地結(jié)束”側(cè)為相反方向。因此，在“接地結(jié)束”時， 上述反向的剪切變形復(fù)原，并與路面之間產(chǎn)生與輪胎旋轉(zhuǎn)方向F相反方向的滑動(-K)。由于該滑動(-κ)與伴隨輪胎轉(zhuǎn)動必然產(chǎn)生的輪胎旋轉(zhuǎn)方向的滑動為相反方向而相互抵消， 因此變得較小。然后，通過用第二圓弧形成胎肩部所產(chǎn)生的接地壓的減輕效果的協(xié)同作用， 能夠兼顧并抑制胎肩不均勻磨損和階梯磨損。


圖1是表示本發(fā)明的載重子午線輪胎的一個實施例的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下包括輪胎軸心的輪胎子午線截面。圖2是將該胎面花紋展開為平面表示的展開圖。圖3是表示胎面踏面的輪廓形狀的線圖。圖4是說明胎肩部的第二圓弧的效果的線圖。圖5(A)、⑶是同時表示刀槽花紋與胎肩部的剖視圖和立體圖。圖6是說明胎壁平行區(qū)域的剖視圖。圖7(A)是表示接地時在胎肩部產(chǎn)生的剪切應(yīng)力與時間的關(guān)系的圖，(B)是示意地表示接地時在胎肩部產(chǎn)生的剪切變形的周向的剖視圖。圖8(A)、⑶是表示載重子午線輪胎中的以往的胎面踏面的輪廓形狀的線圖，(C) 是說明胎肩不均勻磨損和階梯磨損的局部剖視圖。圖9是表示用于說明產(chǎn)生階梯磨損的原因的胎肩部的接地狀態(tài)的周向的剖視圖。附圖標(biāo)號說明2. · ·胎面部；3Sb. · ·胎壁面；12A. · ·第一圓?。?2B. · ·第二圓??； 15. · ·刀槽花紋；15b. · ·最深部；15E. · ·內(nèi)端緣；16. · ·胎壁平行區(qū)域；Co. · ·輪胎赤道面； Eo...溝側(cè)緣；Gs...胎肩溝；T...胎面踏面；TC...胎冠部；Te...接地端；TS...胎肩部； Y...切線。
具體實施例方式下面，對本發(fā)明的實施方式進(jìn)行詳細(xì)地說明。圖1是本發(fā)明的載重子午線輪胎1 (以下稱為輪胎1)在正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下包括輪胎軸心的輪胎子午線截面，上述輪胎1至少具有從胎面部2經(jīng)過胎側(cè)部3而到達(dá)胎圈部4的胎圈芯5的胎體6、和配置在該胎體6的徑向外側(cè)且在上述胎面部2的內(nèi)部的帶束層7。上述胎體6由將胎體簾線相對于輪胎周向以70 90°的角度排列的1枚以上，在本例中為1枚胎體簾布6A構(gòu)成。作為胎體簾線，適于使用鋼簾線等金屬簾線。上述胎體簾布6A，在跨越上述胎圈芯5、5間的環(huán)狀簾布主體部6a的兩側(cè)一連串地具有繞上述胎圈芯5 從內(nèi)向外折返并被卡止的折返部6b。而且，在上述簾布主體部6a與折返部6b之間配置從上述胎圈芯5向徑向外側(cè)前端尖細(xì)狀地延伸的胎圈加強(qiáng)用的三角膠8。上述帶束層7由使用金屬簾線作為帶束層簾線的兩枚以上帶束層簾布形成。在本例中，例示了由將鋼簾線相對于輪胎周向例如以60士 15°的角度排列的徑向最內(nèi)側(cè)的第一帶束層簾布7A、以及在其徑向外側(cè)依次重疊并且將鋼簾線相對于輪胎周向例如以10 35°的小角度排列的第二 四帶束層簾布7B、7C、7D共四枚構(gòu)造的情況。在該帶束層7中， 第一帶束層簾布7A的輪胎軸向的簾布寬度小于第二帶束層簾布7B的簾布寬度并且與第三帶束層簾布7C的簾布寬度大致相同，并且將作為最大寬度的第二帶束層簾布7B的簾布寬度設(shè)為接地寬度2XTw的0. 80 0. 95倍，對胎面部2的大致全寬具有緊箍效果從而進(jìn)行加強(qiáng)，并且提高胎面剛性。另外，作為寬度最狹的第四帶束層簾布7D，作為保護(hù)第一 第三帶束層簾布7A 7C以及胎體6受到外傷的緩沖層發(fā)揮作用。上述胎面部2配置有沿輪胎周向連續(xù)延伸的多條周向主溝G。該周向主溝G，是將溝寬度Wg做成5mm以上的排水用的寬溝，其是用于濕路抓地性而形成的。上述周向主溝G 包括配置在最靠接地端Te側(cè)的胎肩溝，在本例中表示由該胎肩溝、和配置在胎肩溝(is 內(nèi)側(cè)的胎冠溝Gc共計四條構(gòu)成的情況。如圖2所示，其中至少上述胎肩溝Gs，輪胎軸向兩側(cè)的溝側(cè)緣Ei、Eo形成為沿輪胎周向以直線狀延伸的直溝。其余的周向主溝G，在本例中胎冠溝Gc可以做成鋸齒形溝，但根據(jù)不均勻磨損的觀點，優(yōu)選做成如本例所示的直溝。另外，在上述接地端Te與胎肩溝(is之間的區(qū)域，形成為沿輪胎軸向連續(xù)的花紋條體9。另外，在胎肩溝(is與胎冠溝Gc之間，以及胎冠溝Ge、Gc間的區(qū)域，既可以分別做成沿輪胎軸向連續(xù)的花紋條體，也可以做成被橫溝或刀槽花紋劃分的花紋塊列，在本例中，表示做成被刀槽花紋10劃分的花紋塊列11的情況。接下來，如圖3所示，在本實施方式的輪胎中，在正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下的輪胎子午線截面中，上述胎面部2的胎面踏面T包括胎冠部TC，其由在輪胎赤道面Co具有中心的曲率半徑TRl的第一圓弧12A構(gòu)成；胎肩部TS，其由與該胎冠部TC在交點P交叉的曲率半徑TR2 的第二圓弧12B構(gòu)成。另外，上述曲率半徑TRl優(yōu)選為輪胎標(biāo)稱寬度的1. 8 2. 2倍的范圍。上述第二圓弧12B的曲率半徑TR2是第一圓弧12A的曲率半徑TRl的0. 6 0. 95 倍的范圍，而且，第二圓弧12B在上述交點P的切線Y相對于輪胎軸向線的角度α是7°以下，即，切線Y大致沿著輪胎軸向線配置。上述角度α，設(shè)切線Y朝向輪胎軸向外側(cè)向徑向內(nèi)側(cè)傾斜的方向為+。另外，上述胎肩溝(is的輪胎軸向外側(cè)的溝側(cè)緣Eo位于上述交點P，并且該交點P 距離輪胎赤道面Co的輪胎軸向距離Lp，在從輪胎赤道面Co到接地端Te的輪胎軸向的距離 Tw (以下有時稱為半接地寬度Tw)的60 70%的范圍內(nèi)。在此，如上述圖8(B)所示，在充氣前的胎面輪廓形狀中，在上述專利文獻(xiàn)1的將胎肩部a2做成大致沿著輪胎軸向線延伸的直線狀的輪胎(稱為對比輪胎t)的情況下，即使在由于充氣(填充正規(guī)內(nèi)壓)而使交點P附近鼓出時，胎肩部a2形成直線狀，因此在接地端Te的載荷負(fù)擔(dān)較大，與上述輪胎半徑差Δ r的減少相互作用使接地端Te的接地壓升高。 與此相對，如圖4所示，由于本實施方式的胎肩部TS形成第二圓弧12B，因此在比連接接地端Te與交點P的直線V更向徑向外側(cè)突出的凸圓弧狀部分i的載荷負(fù)擔(dān)會相對地增加。因此，即使在輪胎半徑差ΔΓ與對比輪胎t相同的情況下，也能夠相對地降低在接地端Te的載荷負(fù)擔(dān)，從而能夠改善胎肩不均勻磨損，并且減輕在接地端Te的接地壓。另外，當(dāng)上述切線Y的角度α超過7°時，由于增大接地端Te與交點P的輪胎半徑差A(yù)r，因此存在產(chǎn)生胎肩不均勻磨損的傾向。另外，在上述曲率半徑TR2小于曲率半徑 TRl的0. 6倍的情況下，由于增大輪胎半徑差ΔΓ而導(dǎo)致產(chǎn)生胎肩不均勻磨損的傾向。相反當(dāng)上述曲率半徑TR2超過曲率半徑TRl的0. 95倍時，由于減小在上述凸圓弧狀部分i的載荷負(fù)擔(dān)并且減小輪胎半徑差ΔΓ，因此增加在接地端Te的接地壓，從而導(dǎo)致產(chǎn)生階梯磨損的傾向。另外，在上述交點P的距離Lp小于半接地寬度Tw的60%的情況下，由于輪胎半徑差△ r增大因此導(dǎo)致產(chǎn)生胎肩不均勻磨損的傾向，相反當(dāng)超過70%時會增加在接地端Te 的接地壓，從而導(dǎo)致產(chǎn)生階梯磨損的傾向。另外，在本實施方式的輪胎1中，如圖5(A)、(B)所示，為了實現(xiàn)進(jìn)一步抑制階梯磨損，而在上述胎肩部TS上沿輪胎周向間隔設(shè)置從上述接地端Te朝向輪胎赤道面Co側(cè)沿輪胎軸向延伸的多個刀槽花紋15。該刀槽花紋15的輪胎軸向內(nèi)端在胎肩部TS內(nèi)結(jié)束，并且輪胎軸向外端在胎壁面3Sb開口。另外，上述胎壁面3Sb是指，如公知的那樣在輪胎外側(cè)面中的與接地端Te相連的接地端附近的區(qū)域。在本例中，上述刀槽花紋15在胎面踏面T上的輪胎軸向的長度Ll是上述胎肩部 TS的輪胎軸向的寬度Ws的0. 05 0. 10倍的范圍，另外刀槽花紋距離胎面踏面T的深度 hs是上述胎肩溝(is的深度hg的0. 8 1. 2倍的范圍。另外，上述刀槽花紋15具有內(nèi)端緣15E，該內(nèi)端緣15E從胎面踏面T上的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的刀槽內(nèi)端點1 延伸到刀槽花紋的深度為最大的最深部15b。該內(nèi)端緣15E在本例中包括從上述刀槽內(nèi)端點1 開始與上述胎壁面3Sb大致平行地延伸的胎壁平行區(qū)域16， 并且將該胎壁平行區(qū)域16的徑向內(nèi)端16b距離胎面踏面T的深度t!b設(shè)為上述刀槽花紋深度hs的0. 1 0.9倍。另外，上述刀槽花紋深度hs是指從胎面踏面T到上述最深部15b的最大深度。另外，如圖6所示，具體而言，上述胎壁平行區(qū)域16是指經(jīng)過上述刀槽內(nèi)端點1 并且將與上述胎壁面3Sb平行的基準(zhǔn)線設(shè)為X，將從該基準(zhǔn)線X向兩側(cè)分別間隔0. 5mm的距離的分界線設(shè)為Xa、Xa時，上述內(nèi)端緣15E在該分界線Xa、Xa間內(nèi)通過的部分。這樣形成的刀槽花紋15能夠緩和接地端Te側(cè)的胎肩剛性。因此如上述圖7(A) 中實線所示，在胎肩部TS接地而產(chǎn)生剪切變形時，能夠在“開始接地”側(cè)和“接地結(jié)束”側(cè)使在胎肩部TS產(chǎn)生的剪切應(yīng)力的方向相反。S卩，如圖7(B)所示，胎肩部TS的剪切變形的方向在“開始接地”側(cè)和“接地結(jié)束”側(cè)為相反方向。因此，在“接地結(jié)束”時，上述反方向的剪切變形復(fù)原，在路面之間產(chǎn)生與輪胎旋轉(zhuǎn)方向F相反方向的滑動(-K)。由于該滑動(-K)， 與隨著輪胎轉(zhuǎn)動而必然產(chǎn)生的輪胎旋轉(zhuǎn)方向的滑動為相反方向因此相互抵消而變得較小。 其結(jié)果是，通過與用第二圓弧形成胎肩部TS所產(chǎn)生的在接地端Te的接地壓的減輕效果的協(xié)同作用，從而能夠兼顧并抑制胎肩不均勻磨損和階梯磨損。因此，優(yōu)選地，將形成于一方的胎肩部TS的刀槽花紋15的形成數(shù)N(條)設(shè)為胎面踏面T在輪胎赤道面Co上的輪胎一周長度LL(單位mm)的15% 22%的范圍。當(dāng)?shù)恫刍y15的形成數(shù)N(條)低于上述范圍時，由于刀槽花紋15、15間的間隔過大，而使剛性緩和不充分因此無法充分地發(fā)揮所希望的抑制階梯磨損的效果。相反當(dāng)超過上述范圍時， 由于刀槽花紋15、15間的間隔過小而導(dǎo)致剛性不足，從而導(dǎo)致在行駛中產(chǎn)生橡膠缺損的傾向。根據(jù)這樣的觀點，上述形成數(shù)N的下限優(yōu)選為輪胎一周長度LL的17%以上，并且上限優(yōu)選為20%以下。另外，同樣地，在上述刀槽花紋15的長度Ll小于胎肩部TS的寬度Ws的0. 05倍， 并且刀槽花紋深度hs小于胎肩溝(is的深度hg的0. 8倍的情況下，由于剛性緩和不充分， 因此抑制階梯磨損效果也變得不充分。相反在上述長度Ll大于胎肩部TS的寬度Ws的0. 1 倍，并且刀槽花紋深度hs大于胎肩溝(is的深度hg的1. 2倍的情況下，由于剛性過小，而使刀槽花紋15、15間在周向上過度活動，導(dǎo)致踵趾磨損，并且存在以刀槽花紋15的內(nèi)端點1 或內(nèi)端緣15E為起點導(dǎo)致裂縫等損傷的傾向。根據(jù)這樣的觀點，上述長度Ll的下限優(yōu)選為寬度Ws的0. 06倍以上，上限優(yōu)選為0. 08倍以下。另外，根據(jù)均勻地減輕接地端Te及其附近的接地壓抑制階梯磨損的觀點，優(yōu)選為在上述內(nèi)端緣15E設(shè)置胎壁平行區(qū)域16，并且將其深度lib設(shè)為刀槽花紋深度hs的0. 1倍以上，更優(yōu)選設(shè)為0. 5倍以上。另外當(dāng)上述深度lib超過刀槽花紋深度hs的0. 9倍以上時， 由于應(yīng)力在刀槽底集中因此存在以刀槽底為起點導(dǎo)致裂縫等損傷的傾向。另外，在正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下的胎面輪廓形狀，例如，能夠通過調(diào)整從帶束層7開始的胎面部2的厚度等公知的技術(shù)來進(jìn)行控制。以上，對本發(fā)明的特別是優(yōu)選實施方式進(jìn)行了詳述，然而本發(fā)明不限定于圖示的實施方式，而是能夠變形為各種方式來實施。實施例基于表1的規(guī)格試制形成圖1表示的構(gòu)造的載重子午線輪胎(輪胎尺寸 12R22. 5)，并且對各測試輪胎在胎肩部的抗不均勻磨損性能進(jìn)行了測試，并將其結(jié)果表示于表1。各輪胎的內(nèi)部構(gòu)造以及胎面花紋實質(zhì)上相同，只有胎面輪廓形狀和胎肩部的刀槽花紋不同。在各輪胎中·輪胎標(biāo)稱寬度-—12英寸(=304. 8mm)·半接地寬度 Tw -—IOOmm·第一圓弧與第二圓弧的交點P的距離Lp —0.6XTW·在輪胎赤道面上的輪胎一周長度LL -—336mm·胎肩溝的深度hg —15. 0讓·胎壁平行區(qū)域的深度lib -—刀槽花紋深度hs的80%(1)抗不均勻磨損性能在輪輞(8. 25X22. 5)、內(nèi)壓(SOOkPa)的條件下，將測試輪胎安裝于最大裝載量 lot的卡車0-2/D型)的全輪，并在一般道路上行駛，直到胎肩溝的溝深度成為新輪胎時溝深度的70%的30%磨損為止。然后，通過目視檢查來測定行駛后的胎肩部的胎肩不均勻磨損的產(chǎn)生狀況、階梯磨損的產(chǎn)生狀況以及由刀槽花紋引起的橡膠缺損的產(chǎn)生狀況等，并用5 分法進(jìn)行了評價。評價是將表1的試驗輪胎中最優(yōu)秀的評為5分，最差的評為1分。表 權(quán)利要求
1.一種載重用子午線輪胎，其特征在于，在安裝于正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下的包括輪胎軸心的輪胎子午線截面中，胎面部的胎面踏面包括胎冠部，其由在輪胎赤道面上具有中心的曲率半徑TRl的第一圓弧構(gòu)成；胎肩部，其由與所述胎冠部在交點P交叉的曲率半徑TR2的第二圓弧構(gòu)成，并且所述第二圓弧在所述交點P處的切線，相對于輪胎軸向線形成7°以下的角度，所述曲率半徑TR2是所述曲率半徑TRl的0. 6 0. 95倍的范圍，在所述胎肩部沿著輪胎周向間隔地設(shè)置了多條刀槽花紋，所述刀槽花紋從所述胎面踏面的接地端向輪胎赤道面?zhèn)妊由觳⑶以谠撎ゼ绮績?nèi)結(jié)束。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，形成于一方的胎肩部的刀槽花紋的形成數(shù)N，是胎面踏面在輪胎赤道面上的輪胎一周長度LL(單位mm)的15% 22%的范圍。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，所述交點P距離輪胎赤道面的輪胎軸向距離Lp，是從輪胎赤道面到接地端的距離Tw的 60 70%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中的任一項所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，所述曲率半徑TRl是輪胎標(biāo)稱寬度的1. 8 2. 2倍。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中的任一項所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，所述胎面部具有配置在最靠接地端側(cè)且沿輪胎周向連續(xù)延伸的胎肩溝，并且該胎肩溝的輪胎軸向外側(cè)的溝側(cè)緣位于所述交點P。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中的任一項所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，在所述胎面踏面上，所述刀槽花紋的輪胎軸向的長度Ll是所述胎肩部的輪胎軸向的寬度Ws的0. 05 0. 10倍。
7.根據(jù)權(quán)利要求5或6所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的深度是所述胎肩溝的深度的0. 8 1. 2倍。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中的任一項所述的載重用子午線輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋具有內(nèi)端緣，該內(nèi)端緣從胎面踏面上的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的刀槽內(nèi)端點延伸到刀槽花紋的深度為最大的最深部，并且該內(nèi)端緣包括從所述刀槽內(nèi)端點開始與胎壁面大致平行地延伸的胎壁平行區(qū)域，并且該胎壁平行區(qū)域的徑向內(nèi)端距離胎面踏面的深度，是所述刀槽花紋的深度的 0. 1 0. 9 倍。
全文摘要
本發(fā)明提供一種載重用子午線輪胎，能夠抑制胎肩不均勻磨損以及階梯磨損雙方，提高輪胎的磨損壽命。在正規(guī)內(nèi)壓狀態(tài)下，胎面踏面(T)包括胎冠部(TC)，其由在輪胎赤道面(Co)上具有中心的曲率半徑TR1的第一圓弧(12A)構(gòu)成；胎肩部(TS)，其由與該胎冠部(TC)在交點(P)交叉的曲率半徑TR2的第二圓弧(12B)構(gòu)成，并且第二圓弧(12B)在交點(P)處的切線(Y)，相對于輪胎軸向線形成7°以下的角度(α)。并且，上述曲率半徑TR2是上述曲率半徑TR1的0.6～0.95倍的范圍，在胎肩部(TS)沿著輪胎周向間隔設(shè)置了多條從接地端(Te)向輪胎赤道面?zhèn)妊由斓牡恫刍y(15)。
文檔編號B60C11/04GK102310721SQ20111017748
公開日2012年1月11日 申請日期2011年6月22日 優(yōu)先權(quán)日2010年6月24日
發(fā)明者山平篤, 棚田健一郎, 田村正廣, 野口鈴可 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社