專利名稱:氣囊用織物及氣囊的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域:
本發(fā)明涉及在因車輛導(dǎo)致的事故時(shí)吸收對(duì)人體的沖擊并謀求其保護(hù)的氣囊,更具體涉及輕量且收納性優(yōu)異的氣囊用織物、氣囊及氣囊模塊。
背景技術(shù):
為了緩和汽車事故中的對(duì)人體的沖擊,正在推進(jìn)對(duì)車輛安裝氣囊。作為在碰撞時(shí)利用氣體等而膨脹并吸收緩和對(duì)人體的沖擊的氣囊,除了駕駛席用及副駕駛席用氣囊以夕卜,簾式氣囊、側(cè)面氣囊、膝部氣囊、后座氣囊等被實(shí)用化而用以保護(hù)乘客。進(jìn)而,為了保護(hù)行人,正在研究以向車輛的外側(cè)膨脹的方式安裝的氣囊等各種氣囊的安裝。另一方面,由于對(duì)地球環(huán)境問(wèn)題的關(guān)心的提高,從提高車輛的燃燒消耗率的觀點(diǎn)考慮對(duì)作為這種安全裝置的氣囊模塊也期望實(shí)現(xiàn)輕量化。此外,為了將車輛小型化以謀求燃燒消耗率、能量效率的提高,收納氣囊模塊的區(qū)域也變窄,對(duì)氣囊模塊期望更加的小型化。氣囊模塊主要包括由合成纖維構(gòu)成的織物形成為袋狀而成的氣囊、產(chǎn)生可展開(kāi)氣囊的氣體的氣體發(fā)生器及檢測(cè)碰撞并控制展開(kāi)的裝置。其中,氣體發(fā)生器由于將推進(jìn)劑收納到容器中而產(chǎn)生高壓高速氣體,所以由結(jié)實(shí)的容器制成?;蛘撸捎谄鋵⒏邏簹怏w收納到容器中,用火藥等開(kāi)封而產(chǎn)生高壓高速氣體,所以由結(jié)實(shí)的高壓氣體容器制成。因此,重量、 容量在氣囊模塊中也占很大的比例。另一方面,關(guān)于氣囊,為了將氣囊自身輕量化,而減小構(gòu)成氣囊用織物的纖維的纖度,或者使用實(shí)質(zhì)上未涂敷樹(shù)脂、彈性體的氣囊用織物來(lái)構(gòu)成無(wú)涂層氣囊。與涂敷氣囊相比,無(wú)涂層氣囊中的展開(kāi)氣體的利用不充分。在氣囊安裝的歷史較長(zhǎng)的駕駛席氣囊、副駕駛席氣囊等正面碰撞用的氣囊中,利用氣體將氣囊展開(kāi)后,氣囊邊接住人體,邊由設(shè)置在氣囊上的通氣孔、過(guò)濾器織物部放出氣體,從而進(jìn)行沖擊能量的吸收。 因此,這是無(wú)涂層氣囊中的展開(kāi)氣體的漏泄量未成為嚴(yán)重問(wèn)題的原委。但是,近年來(lái),控制通氣孔的開(kāi)閉來(lái)改變氣囊的展開(kāi)尺寸、或者開(kāi)始采用階段性展開(kāi)的氣囊,此外,開(kāi)始安裝不設(shè)置通氣孔而謀求早期展開(kāi)的側(cè)面簾式氣囊等。因此,相比于以前,進(jìn)一步要求未涂敷氣囊也在展開(kāi)中不損失展開(kāi)氣體的氣囊。進(jìn)而,若展開(kāi)氣體沒(méi)有損失,則無(wú)需過(guò)量地增大氣體發(fā)生器的容量,可預(yù)見(jiàn)到氣囊模塊的小型化。關(guān)于未涂層氣囊在高壓下的透氣度,專利文獻(xiàn)1中公開(kāi)了制成高透氣度時(shí)能夠降低沖擊的技術(shù),但想要盡可能地抑制在高壓下的透氣度,提高氣體利用效率。此外,專利文獻(xiàn)2中公開(kāi)了用由聚酯長(zhǎng)絲紗形成的織物制成未涂層氣囊,獲得在高溫高濕環(huán)境下沒(méi)有透氣度變化、破裂強(qiáng)度變化的氣囊的技術(shù),但聚酯織物有時(shí)因氣體發(fā)生器的推進(jìn)劑的燃燒殘?jiān)a(chǎn)生熔解孔并發(fā)生破袋,因而尋求使用耐熱性優(yōu)異的聚酰胺織物且在高壓下的透氣度更低的氣囊用織物。關(guān)于耐熱后的氣囊的耐壓性,專利文獻(xiàn)3中記載了聚己內(nèi)酰胺纖維在熱處理后保持優(yōu)異的撕裂強(qiáng)度,但為了防止膨脹氣體中使用火藥時(shí)的高溫氣體、反應(yīng)殘?jiān)鶎?dǎo)致的熔融破袋,從熔融溫度的方面出發(fā),其并不勝于聚酰胺6 · 6纖維。由聚己內(nèi)酰胺纖維制成的
3布帛并不適于利用火藥進(jìn)行的氣囊展開(kāi)。專利文獻(xiàn)4中記載了通過(guò)浸漬賦予聚硅氧烷系柔軟劑來(lái)提高撕裂強(qiáng)度,但特別使用處理劑、增加處理工序是不經(jīng)濟(jì)的。此外,由于縫制部的織造用紗滑脫,成為脫紗,會(huì)導(dǎo)致縫制部的強(qiáng)度降低。專利文獻(xiàn)5中記載了通過(guò)不精煉而賦予油劑的布帛在熱處理后容易保持扯裂強(qiáng)度,但關(guān)于在熱處理后可維持展開(kāi)速度那樣的特性并沒(méi)有記載。專利文獻(xiàn)6中記載了通過(guò)使聚己內(nèi)酰胺纖維中含有熱穩(wěn)定劑,制成在更高溫下產(chǎn)生熱收縮應(yīng)力的原紗,從而能夠抑制氣囊基布的熱處理后的透氣度增加。然而,即使在耐熱后可維持低透氣度,關(guān)于用于維持展開(kāi)速度所需要的特性也無(wú)記載。以往,在安裝于汽車室內(nèi)即駕駛室內(nèi)的氣囊中,在夏季及晝間的顯著的高溫、冬季及夜間的低溫的條件下長(zhǎng)時(shí)間保管的氣囊在經(jīng)時(shí)后的膨脹展開(kāi)動(dòng)作時(shí)維持耐壓性等展開(kāi)性能很重要。但是,用于保護(hù)行人的以向車輛的外側(cè)膨脹的方式安裝的氣囊的主要安裝場(chǎng)所是駕駛室外,尤其是在發(fā)動(dòng)機(jī)罩內(nèi)的發(fā)動(dòng)機(jī)室附近時(shí),被暴露在更苛刻的環(huán)境條件下。 艮口,對(duì)氣囊在苛刻環(huán)境下的耐久性的要求變得更加嚴(yán)格。在比以往更苛刻的環(huán)境條件下,經(jīng)時(shí)后維持展開(kāi)性能成為課題。用于保護(hù)行人的氣囊為覆蓋發(fā)動(dòng)機(jī)罩前部、擋風(fēng)玻璃下部那樣的大面積、大尺寸。 此外,與緩和車內(nèi)的近距離的碰撞時(shí)相比,其需要使用更大的膨起。因此,這種氣囊為大容量的氣囊,但經(jīng)長(zhǎng)時(shí)間保管的氣囊因經(jīng)時(shí)變化導(dǎo)致展開(kāi)速度變慢成為問(wèn)題。即使利用檢測(cè)器、展開(kāi)點(diǎn)火控制機(jī)將氣囊的展開(kāi)時(shí)機(jī)優(yōu)化,只要在氣囊的展開(kāi)中至氣體從一端充滿到另一端而發(fā)揮功能為止產(chǎn)生延遲等而導(dǎo)致錯(cuò)離時(shí)機(jī),沖擊吸收性能就會(huì)變差。因此,大容量的氣囊在苛刻的環(huán)境條件下維持展開(kāi)速度也成為課題?,F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本特開(kāi)2002-317343號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2 日本特開(kāi)平6-306731號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3 日本特開(kāi)平10-60750號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4 日本特開(kāi)平8-41751號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5 日本特開(kāi)平5-339840號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)6 日本特開(kāi)2006-183205號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問(wèn)題本發(fā)明的目的在于提供一種氣囊模塊,由耐熱性優(yōu)異的聚酰胺纖維形成的織物所構(gòu)成的氣囊利用氣體發(fā)生器氣體進(jìn)行展開(kāi)時(shí),可不損失氣體地展開(kāi),無(wú)需使發(fā)生氣體量過(guò)量,其結(jié)果是使氣體發(fā)生器輕量化。目的尤其在于提供一種在未涂層氣囊中耐破裂性優(yōu)異、 能夠不損失氣體地高速展開(kāi)的氣囊模塊。目的還在于提供一種即使在高溫高濕環(huán)境下可靠性也高的氣囊模塊。用于解決問(wèn)題的方案本發(fā)明為了達(dá)成上述目的,具有如下所述的方案。(1) 一種氣囊用織物,其特征在于,其是由聚酰胺纖維制成的織物,在200kPa的壓力下的織物的透氣度為10 200cc/cm2/sec,在初始載荷為0. 02cN/dtex、紗長(zhǎng)為25cm及
4升溫速度為80°C /分鐘的條件下測(cè)定的構(gòu)成紗的熱應(yīng)力中,230°C下的經(jīng)紗及緯紗的總計(jì)的熱應(yīng)力之和為0. 33 1. 20cN/dtex。(2)根據(jù)上述項(xiàng)1所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中含有總量為0. 1 IOOppm的選自鋅、鋁及鎂中的至少1種元素,10 500ppm的銅元素,總量為100 3500ppm 的碘和/或溴,及0. 01 20ppm的鐵元素。(3)根據(jù)上述項(xiàng)2所述的氣囊用織物,其特征在于,其由添加脂肪酸金屬鹽進(jìn)行熔融紡絲而得到的聚酰胺纖維制成。(4)根據(jù)上述項(xiàng)1 3中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中的環(huán)狀單聚體含量相對(duì)于全部酰胺鍵單元為0. 1 3. 0%。(5)根據(jù)上述項(xiàng)4所述的氣囊用織物,其特征在于,聚酰胺纖維是添加含有環(huán)狀單聚體的低聚物進(jìn)行熔融紡絲而獲得的。(6)根據(jù)上述項(xiàng)1 5中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中的油劑成分含量為0.01 2.0重量%。(7)根據(jù)上述項(xiàng)1 6中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物表面的緯紗的擴(kuò)幅率R(f)與經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(w)之和即擴(kuò)幅和Ws為0 40%。(8)根據(jù)上述項(xiàng)1 7中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物表面的緯紗的擴(kuò)幅率R(f)為90 120%,經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(w)為105 1;35%。(9)根據(jù)上述項(xiàng)1 8中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,在織物的應(yīng)力-應(yīng)變曲線中,在換算成每1根構(gòu)成織物的纖維的應(yīng)力相當(dāng)于4. OcN/dtex的載荷下的織物的伸長(zhǎng)率在經(jīng)紗方向和緯紗方向上的總計(jì)值為40. 0 58. 0%。(10)根據(jù)上述項(xiàng)1 9中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,通過(guò)以20°C / 分鐘的升溫速度測(cè)定織物的DSC測(cè)定測(cè)得的織物的熔解起始溫度為245 280°C,并且熔解熱為60 100J/g。(11)根據(jù)上述項(xiàng)1 10中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,在對(duì)織物的構(gòu)成紗在初始載荷為0. 02cN/dtex、紗長(zhǎng)為25cm及升溫速度為80°C /分鐘的條件下測(cè)定的熱應(yīng)力中,120°C下經(jīng)紗及緯紗均為0. 005 0. 10cN/dtex。(12)根據(jù)上述項(xiàng)1 11中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,以相對(duì)粘度為2. 7 4. 7、單紗纖度為0. 8 8. Odtex、總纖度為100 800dtex、拉伸強(qiáng)度為5. 0 11. OcN/dtex、斷裂伸長(zhǎng)率為15 35%及沸水收縮率為-4. 5 5. 0%的聚酰胺6 · 6纖維作為構(gòu)成紗。(13)根據(jù)上述項(xiàng)1 12中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,未用樹(shù)脂、彈性體進(jìn)行涂敷。(14) 一種氣囊,其使用了上述項(xiàng)1 13中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物。(15) 一種氣囊模塊,其使用了上述項(xiàng)14所述的氣囊。發(fā)明的效果本發(fā)明的氣囊用織物由耐熱性優(yōu)異的聚酰胺纖維制成,能夠構(gòu)成收納性優(yōu)異、并且可以抑制利用高溫氣體進(jìn)行的展開(kāi)時(shí)展開(kāi)氣體的透氣,進(jìn)而,抑制熱經(jīng)時(shí)后的從縫制部發(fā)生的氣體漏泄,總而言之展開(kāi)氣體利用性優(yōu)異的氣囊。因此,由于能夠?qū)怏w發(fā)生器的生成氣體量全部有效地利用于展開(kāi),所以無(wú)需過(guò)量地增大氣囊模塊中使用的氣體發(fā)生器容量,能夠提供輕量小型的氣囊模塊。此外,縫制部得到強(qiáng)化,耐破裂性優(yōu)異,使高速展開(kāi)變?yōu)榭赡?。進(jìn)而,能夠提供經(jīng)熱物性變化受到抑制,即使在高溫高濕環(huán)境下可靠性也高的氣囊模塊。
具體實(shí)施例方式以下,對(duì)本申請(qǐng)發(fā)明進(jìn)行具體的說(shuō)明。構(gòu)成本發(fā)明的織物的聚酰胺纖維可列舉出由聚酰胺6、聚酰胺6 · 6、聚酰胺11、聚酰胺12、聚酰胺6 · 10、聚酰胺6 · 12、聚酰胺4 · 6、它們的共聚物及它們的混合物制成的纖維。特別優(yōu)選聚酰胺6 ·6纖維,作為聚酰胺6 ·6纖維,優(yōu)選主要由聚己二酰己二胺纖維制成。聚己二酰己二胺纖維是指由100%的己二胺和己二酸構(gòu)成的熔點(diǎn)為250°C以上的聚酰胺纖維。本發(fā)明中使用的聚酰胺6 · 6纖維也可以是在熔點(diǎn)不低于250°C的范圍內(nèi),使聚己二酰己二胺與聚酰胺6、聚酰胺6 · I、聚酰胺6 · 10、聚酰胺6 · T等共聚或者共混而成的聚合物所制成的纖維。 此外,聚酰胺6 · 6纖維的相對(duì)粘度η r優(yōu)選為2. 7 4. 7。相對(duì)粘度η r為2. 7 以上時(shí),能夠以有助于作為氣囊用織物充分的強(qiáng)伸度特性的高強(qiáng)度紗作為織物構(gòu)成紗。此夕卜,若為4. 7以下,則沒(méi)有弱紗及細(xì)紗的混入,也不會(huì)導(dǎo)致因絨毛而產(chǎn)生的織物缺陷顯著之類的不良影響,作為氣囊用織物容易形成高品位的織物。另外,這里所說(shuō)的相對(duì)粘度nr是指,將2.5g試樣溶解于25cc濃硫酸(98%)中,在恒溫槽(25°C )的恒定溫度下使用奧斯特瓦爾德粘度計(jì)測(cè)定并求得的值。此外,聚酰胺6 · 6聚合物通過(guò)利用溶液聚合的縮聚來(lái)合成,有在連續(xù)聚合獲得的聚合物和間歇聚合獲得的聚合物。本發(fā)明中,為了使相對(duì)粘度成為2. 7 4. 7,使兩種聚合工序獲得的聚合物進(jìn)一步通過(guò)固相聚合工序除去縮合水而提高聚合度,或者通過(guò)將連續(xù)聚合工序的最終工序設(shè)定為真空工序來(lái)除去縮合水提高聚合度,從而能夠得到高粘度聚合物。聚酰胺6 · 6聚合物利用熔融擠出機(jī)而紡絲成聚酰胺6 · 6纖維。此外,也可以由連續(xù)聚合工序直接紡絲。在熔融擠出過(guò)程中,可以通過(guò)控制聚合物中的水分率來(lái)控制構(gòu)成本發(fā)明的織物的聚酰胺6 ·6纖維的相對(duì)粘度iir。特別是以低水分率能夠得到高nr。聚合物中的水分率可以通過(guò)使熔融前的聚合物干燥、吸濕,或者真空抽吸熔融中的聚合物來(lái)控制。構(gòu)成織物的聚酰胺6 ·6纖維的沸水收縮率為5. 0%以下且越低則織物的形態(tài)穩(wěn)定性越好,在大型氣囊的情況下能夠避免在高溫環(huán)境下經(jīng)時(shí)的形狀變化。此外,在苛刻的環(huán)境下即熱經(jīng)時(shí)后的撕裂耐性也良好,有助于提高氣囊的氣體耐壓性。進(jìn)而,透氣性變化也得到抑制,并且利用纖維的皺縮形態(tài)使織物的柔軟性良好,所以能夠?qū)饽业恼归_(kāi)時(shí)間維持在短時(shí)間內(nèi)。構(gòu)成織物的聚酰胺6 ·6纖維的沸水收縮率來(lái)自作為織造用紗使用的聚酰胺6 ·6 纖維原紗的沸水收縮率,進(jìn)而,在將織物干燥、熱定型的過(guò)程中沸水收縮率被確定下來(lái)??椩煊眉喌木埘0? · 6纖維原紗的沸水收縮率優(yōu)選為10. 0%以下,更優(yōu)選為8. 0%以下,進(jìn)而,通過(guò)控制溫度、滯留時(shí)間、張力以使在織物的干燥、熱定型過(guò)程中表現(xiàn)出收縮,從而能夠?qū)?gòu)成織物的聚酰胺6 · 6纖維的沸水收縮率抑制為5. 0%以下的低收縮率。構(gòu)成織物的聚酰胺6 ·6纖維的沸水收縮也優(yōu)選收縮完全,也優(yōu)選因沸水處理時(shí)的吸水而觀察到表觀上為負(fù)的收縮率即伸長(zhǎng)。因此,構(gòu)成織物的聚酰胺6 · 6纖維的沸水收縮率優(yōu)選為負(fù)4. 5%以上。沸水收縮率優(yōu)選為負(fù)4. 5 5. 0%。更優(yōu)選為負(fù)4. 0 3. 0%,進(jìn)一步優(yōu)選為負(fù)3. 0 2. 5%。由于聚酰胺6 · 6纖維的單紗纖度、總纖度對(duì)作為氣囊的機(jī)械特性以及收納性方面有很大影響,所以單紗纖度優(yōu)選為0.8 8. Odtex。更優(yōu)選為1 7dtex。若單紗纖度為0. Sdtex以上,則能夠避免起因于織造工序等中的單紗斷裂的織物缺陷等。單紗纖度為 8. Odtex以下且越小則織物的折疊蓬松度越小,成為氣囊收納性良好的織物。此外,總纖度優(yōu)選為100 800dtex。更優(yōu)選為200 500dtex??偫w度為IOOdtex 以上時(shí),越粗則氣囊織物的強(qiáng)度變得越大,越可提高氣囊的氣體耐壓性??偫w度為SOOdtex 以下時(shí),越細(xì)則越成為輕量的織物。關(guān)于單紗纖度、總纖度,可在上述各范圍內(nèi)適當(dāng)組合。此外,構(gòu)成織物的聚酰胺6 · 6纖維的拉伸強(qiáng)度優(yōu)選為5. OcN/dtex 11. OcN/ dtex。更優(yōu)選為6. 0 10. 5cN/dtex。最優(yōu)選為7. 0 10. OcN/dtex。斷裂伸長(zhǎng)率優(yōu)選為 15% 35%。若拉伸強(qiáng)度為5. OcN/dtex以上的高強(qiáng)度,則作為氣囊用織物的強(qiáng)度優(yōu)異。若是拉伸強(qiáng)度為11. OcN/dtex以下的聚酰胺6 · 6纖維,則與斷裂伸長(zhǎng)率取得平衡。此外,若斷裂伸長(zhǎng)率為15%以上,則織物不會(huì)變得粗硬,若是斷裂伸長(zhǎng)率達(dá)到35%以下的聚酰胺6 ·6纖維,則與拉伸強(qiáng)度取得平衡。構(gòu)成織物的聚酰胺6 ·6纖維的拉伸強(qiáng)度主要來(lái)自作為織造用紗使用的聚酰胺6 · 6纖維的拉伸強(qiáng)度??椩煊眉喌木埘0? · 6纖維的拉伸強(qiáng)度優(yōu)選大概為5. 5cN/dtex以上,進(jìn)而,即使是高密度的織造工序,通過(guò)不受到異常的磨損,成為由高強(qiáng)度紗構(gòu)成的織物。此外,構(gòu)成織物的聚酰胺6 ·6纖維的斷裂伸長(zhǎng)率主要來(lái)自作為織造用紗使用的聚酰胺6 · 6纖維的斷裂伸長(zhǎng)率??椩煊眉喌木埘0? · 6纖維的斷裂伸長(zhǎng)率優(yōu)選大概為20.0%以上,即使是高密度的織造工序,通過(guò)不受到異常的張力負(fù)荷,成為由高伸長(zhǎng)率紗構(gòu)成的織物。本發(fā)明的織物在將織物以20°C /分鐘的速度進(jìn)行升溫的DSC測(cè)定中,優(yōu)選熔解起始溫度為245 280°C,并且熔解熱為60 100J/g。為了比較氣囊在氣體膨脹狀態(tài)下的熔解性,在DSC測(cè)定的容器的底面放置大概與容器相同大小的織物試樣,通過(guò)將其與容器蓋一起塹緊而以試樣的外周端被固定、限制的方式進(jìn)行測(cè)量。熔解起始溫度是在晶體熔解之前,更低溫纖維中的高分子取向開(kāi)始焓松弛的溫度。若熔解起始溫度為245°C以上、并且熔解熱為60J/g以上,則在氣體發(fā)生器的展開(kāi)氣體的發(fā)生中產(chǎn)生的殘?jiān)礋犷w粒飛來(lái)時(shí),織物中產(chǎn)生熔解孔而導(dǎo)致破袋破裂的情況變少。熔解熱來(lái)自聚酰胺聚合物的晶體熔解。晶體熔解的焓越高、晶化度越高則熔解熱越大,而晶體熔解的焓取決于晶體狀態(tài)與熔解狀態(tài)的焓的差,所以通過(guò)選擇聚酰胺聚合物鏈從而在熱力學(xué)上決定。晶化度根據(jù)對(duì)聚合物進(jìn)行紡絲拉伸時(shí)的熱處理?xiàng)l件而改變,高溫?zé)崂焓怯行У?。但是,聚酰胺纖維是微結(jié)晶與非晶部混合存在的次晶系,晶化度存在限度。結(jié)果是,實(shí)際上其熔解熱成為100J/g以下。熔解熱更優(yōu)選為70 90J/g。熔解起始溫度是高分子鏈的高取向開(kāi)始松弛的溫度,也受到紡絲拉伸工序中的利用熱拉伸的高分子結(jié)構(gòu)定型、織造·加工工序中的高分子結(jié)構(gòu)的熱定型、布帛結(jié)構(gòu)的影響。 熔解起始溫度是在晶體熔解之前的溫度,最高是聚酰胺纖維的晶體熔解溫度,達(dá)到^(TC以下。熔解起始溫度更優(yōu)選為248 270°C。為了提高熔解起始溫度,構(gòu)成織物的聚酰胺纖維的取向被熱定型為較佳,構(gòu)成織物的纖維的沸水收縮率優(yōu)選為5. 0%以下到負(fù)4. 5%。更優(yōu)選為到負(fù)4.0%。進(jìn)一步優(yōu)選為4.0%以下且到負(fù)3.0%。其次,以高密度織造的纖維彼此被緊密地限制時(shí),熔解起始溫度較高,所以織物的布面覆蓋系數(shù)優(yōu)選為2000以上。更優(yōu)選為2200以上,進(jìn)一步優(yōu)選為2300以上。其中布面覆蓋系數(shù)是對(duì)于經(jīng)紗和緯紗將纖度(dtex) 的平方根與紗織密度(根/2. 54cm)之積加和的值。本發(fā)明的織物在常溫下的200kPa壓力下的透氣度優(yōu)選為10 200CC/Cm2/SeC。 常溫下的透氣度為200cc/cm2/sec以下且越低則高溫氣體展開(kāi)中的氣體漏泄量越減少。為了降低常溫下的2001tfa壓力下的透氣度,織物的布面覆蓋系數(shù)優(yōu)選為2000以上。更優(yōu)選為2200以上,進(jìn)一步優(yōu)選為2300以上。進(jìn)而,構(gòu)成織物的纖維的單紗的纖度優(yōu)選為0. 8 8. Odtex,更優(yōu)選為1. 0 7. Odtex,較細(xì)時(shí)能夠降低透氣度。進(jìn)一步優(yōu)選為1. 5 5. Odtex0 將常溫下的高壓透氣度抑制得較低是利用高溫氣體展開(kāi)時(shí)的低透氣度的必要要件。透氣度優(yōu)選氣體被遮蔽到觀測(cè)不到的程度,但從與其他特性的平衡出發(fā)以10cc/cm2/sec為下限。常溫下的200kPa壓力下的透氣度更優(yōu)選為20 180cc/cm2/sec。進(jìn)一步優(yōu)選為50 180cc/cm2/sec ο在本發(fā)明的織物表面的織造用紗中,關(guān)于經(jīng)緯分別織入的織造用紗的單紗并列的最大寬度W (mm),緯紗的擴(kuò)幅率R (f)為90 120%,經(jīng)紗的擴(kuò)幅率W (w)為105 135%,擴(kuò)幅和Ws優(yōu)選為0 40%。其中,擴(kuò)幅率R(f) = ff(f)/(25. 4/D(f))*100擴(kuò)幅率R(w) = ff(w)/(25. 4/D (w))*100擴(kuò)幅和Ws = R (f) +R (w) -200。另外,W(f)為緯紗最大寬度(mm),W(w)為經(jīng)紗最大寬度(mm),D(f)為緯方向紗織密度(根/25. 4mm),D (w)為經(jīng)方向紗織密度(根/25. 4mm)。擴(kuò)幅率是對(duì)在織物表面觀測(cè)到的最大織造用紗寬度相對(duì)于由紗織密度算出的織造用紗間距的百分率。擴(kuò)幅和表示將擴(kuò)幅率在經(jīng)緯方向總計(jì)膨脹至織造用紗間距以上的部分。若擴(kuò)幅和Ws為0以上,則作為織物整體,織造用紗的擴(kuò)展成為遮擋氣體透氣的纖維的重疊,能夠降低透氣度。無(wú)論擴(kuò)幅和Ws還是擴(kuò)幅率R均是大則降低透氣度。此外,若擴(kuò)幅和Ws為40%以下,則不會(huì)因?yàn)槌M(jìn)行了擴(kuò)幅的單紗以外的單紗開(kāi)始松弛而導(dǎo)致在高壓下的透氣度反而提高。擴(kuò)幅和Ws優(yōu)選為2 30%。若經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(W)為105%以上,則經(jīng)紗彼此可靠地重疊而妨礙透氣。若經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(W)為135%以下,則不會(huì)因?yàn)槌M(jìn)行了擴(kuò)幅的單紗以外的單紗開(kāi)始松弛而導(dǎo)致在高壓下的透氣度反而提高。經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(w) 更優(yōu)選為110 130%。若緯紗的擴(kuò)幅率R(f)為90%以上,則變成低透氣度。若緯紗的擴(kuò)幅率R(f)為120%以下,則不會(huì)因?yàn)槌M(jìn)行了擴(kuò)幅的單紗以外的單紗開(kāi)始松弛而導(dǎo)致在高壓下的透氣度反而提高。緯紗的擴(kuò)幅率R(f)更優(yōu)選為93 110%。通過(guò)織物表面的織造用紗互相重疊而滿足這種擴(kuò)幅率及擴(kuò)幅和的織造用紗形態(tài),能夠使透氣度下降,織物的高壓透氣度降低變?yōu)榭赡?。為了增大擴(kuò)幅率、擴(kuò)幅和,首先,通過(guò)織物設(shè)計(jì)提高紗織密度,進(jìn)而,在織造后適度地進(jìn)行收縮加工,均衡地提高經(jīng)緯的紗織密度即可。此外,在織造工序中將加捻紗線用于織造用紗時(shí),特別是通過(guò)經(jīng)紗的單紗的集束而容易編織高密度織物,但在織物表面上的單紗集束性良好會(huì)導(dǎo)致擴(kuò)幅率、擴(kuò)幅和減小。因此,優(yōu)選不對(duì)織物中的織造用紗進(jìn)行實(shí)質(zhì)上的加捻。即,織造用紗中從包裝中取出紗時(shí)的一點(diǎn)點(diǎn)解舒捻通常以低于10次/m存在,優(yōu)選不對(duì)其進(jìn)行這以上的有意識(shí)的加捻而使用。進(jìn)而,若通過(guò)制絲工序等對(duì)織造用紗賦予氣流噴射交纏,則能夠預(yù)防因織造用紗處理中的單紗散開(kāi)導(dǎo)致的單紗斷裂,但在織物表面上的單紗集束性良好會(huì)導(dǎo)致擴(kuò)幅率、擴(kuò)幅和減小。因此,優(yōu)選在加工成織物的階段實(shí)質(zhì)上消除交織。 優(yōu)選在將織物解體而得到的織造用紗中利用水面觀察法未觀測(cè)到交織。因此,織物中使用的織造用紗原紗的交織優(yōu)選為1 15個(gè)/m,進(jìn)一步優(yōu)選為1 10個(gè)/m。在本發(fā)明的織物的拉伸試驗(yàn)中,使每1根構(gòu)成織物的纖維的載荷達(dá)到4. OcN/ dtex時(shí)的伸長(zhǎng)率(以下,稱為特定載荷伸長(zhǎng)率)在經(jīng)紗方向和緯紗方向上的總計(jì)值優(yōu)選為 40. 0 58. 0%??椢锏睦煸囼?yàn)的特定載荷伸長(zhǎng)率總計(jì)為58. 0%以下且越小,則越可抑制通過(guò)氣體賦予擴(kuò)張應(yīng)力時(shí)的織物的透氣度。更優(yōu)選為45. 0% 54. 0%,進(jìn)一步優(yōu)選為 51. 0%以下。為了降低織物的拉伸試驗(yàn)的特定載荷伸長(zhǎng)率總和,首先,構(gòu)成織造用紗的原紗纖維不論經(jīng)緯,在其拉伸試驗(yàn)中4. OcN/dtex的載荷下的伸長(zhǎng)率小,優(yōu)選為15%以下。更優(yōu)選為13%以下。進(jìn)而,通過(guò)織物織造及其以后的熱定型而在經(jīng)緯方向分別適當(dāng)保持緊張進(jìn)行冷卻定型即可。此外,若織物的拉伸試驗(yàn)的特定載荷伸長(zhǎng)率總計(jì)為40. 0%以上,則不會(huì)形成粗硬的織物。構(gòu)成織物的原紗纖維在其拉伸試驗(yàn)中在4. OcN/dtex的載荷下的伸長(zhǎng)率優(yōu)選為5%以上。更優(yōu)選為7%以上。本發(fā)明中,關(guān)于在初始載荷為0.02cN/dteX、試樣長(zhǎng)度為25cm及升溫速度為80°C/ 分鐘的條件下測(cè)定的構(gòu)成織物的纖維的熱應(yīng)力,優(yōu)選經(jīng)紗緯紗均在120°C下為0. 005 0. lOcN/dtex。此外,關(guān)于在相同條件下測(cè)定的230°C的熱應(yīng)力,經(jīng)紗及緯紗的總計(jì)的熱應(yīng)力之和優(yōu)選為0. 33 1. 20cN/dtex。若120°C的熱應(yīng)力為0. 10cN/dtex以下且越低,則在氣囊保管中的織物在高溫環(huán)境下的尺寸穩(wěn)定性越好。更優(yōu)選為0.05cN/dteX以下。由此,不會(huì)在縫制部中產(chǎn)生皺褶而導(dǎo)致縫制部的透氣度增加。關(guān)于120°C的熱應(yīng)力,熱穩(wěn)定時(shí)實(shí)質(zhì)上為0. 005cN/dtex以上。若230°C的熱應(yīng)力之和高達(dá)0. 33cN/dtex以上,則能夠抑制氣囊展開(kāi)時(shí),高溫下產(chǎn)生擴(kuò)張應(yīng)力時(shí)的織物的透氣度。因此,高溫氣體展開(kāi)時(shí)的氣體漏泄變少。若 230°C的熱應(yīng)力之和為1. 2cN/dtex以下,則120°C的熱應(yīng)力不會(huì)過(guò)高。230°C的熱應(yīng)力之和更優(yōu)選為 0. 35 1. OOcN/dtex。若在聚酰胺纖維的拉伸條件中選擇高溫拉伸條件,則能夠降低120°C的熱應(yīng)力。 此外,可以通過(guò)優(yōu)化在織物織造及其以后的精煉熱定型中的收縮來(lái)降低熱應(yīng)力。例如,為具有高收縮率的織造用紗原紗的情況下,以利用高溫精煉等的熱收縮為主可謀求熱應(yīng)力的降低,但包括230°C的高溫時(shí)的熱應(yīng)力在內(nèi)的熱應(yīng)力整體降低,所以必須取得收縮條件的平衡。此外,在具有低收縮率的織造用紗原紗的情況下,低溫的熱應(yīng)力小,有可能能夠省略精煉工序等中的收縮,但另一方面,有可能高溫時(shí)的熱應(yīng)力變得過(guò)小。若在聚酰胺纖維的拉伸條件中選擇熱拉伸后的冷卻條件,則能夠降低230°C的熱應(yīng)力。即,從熱拉伸溫度將處理溫度條件階段性地降低至150°C左右,可將其間的熱時(shí)張力以伸長(zhǎng)松弛率階段性地遞減進(jìn)行紡紗??椢锟椩旒捌湟院蟮木珶拺?yīng)該按照不會(huì)顯著損害熱應(yīng)力的方式適當(dāng)選擇條件,寧可優(yōu)選不進(jìn)行精煉。此外,這以后的織物熱定型優(yōu)選在120 200°C的溫度下不松弛張力保持緊張地進(jìn)行,在熱處理后立即沿織物的經(jīng)緯方向分別不松弛張力而適當(dāng)保持緊張地進(jìn)行冷卻即可。本發(fā)明的構(gòu)成織物的纖維在拉伸試驗(yàn)中的伸長(zhǎng)率2. 5%下的初始剛性即應(yīng)力優(yōu)選為1. OOcN/dtex以下且0. 10cN/dtex以上。若初始剛性小至1. OOcN/dtex以下,則不易產(chǎn)生織物的折疊褶兒(褶锏),容易避免成為氣囊破袋的契機(jī)。為了將構(gòu)成織物的纖維的初始剛性抑制得較小,使用由脂肪族聚酰胺樹(shù)脂形成的纖維且為利用直接紡絲拉伸法的纖維。進(jìn)而,優(yōu)選避免在織物加工的精煉、熱定型中表現(xiàn)出收縮的條件下施加緊張力,或者,不實(shí)施精煉或熱定型。在本發(fā)明的織物中,優(yōu)選含有10 500ppm的銅元素。此外,優(yōu)選含有總量為 100 3500ppm的碘和/或溴元素。它們作為聚酰胺的聚合物分子的熱穩(wěn)定劑可使長(zhǎng)期耐熱性提高。銅元素更優(yōu)選為15 300ppm,進(jìn)一步優(yōu)選為20 200ppm,特別優(yōu)選為30 IOOppm0碘和/或溴元素總量更優(yōu)選為150 3000ppm,進(jìn)一步優(yōu)選為200 2500ppm。最優(yōu)選為250 2000ppm。利用銅元素發(fā)揮使聚酰胺聚合物的分子鏈的開(kāi)裂自由基淬滅的作用。銅元素為IOppm以上且越多則越可期待聚酰胺聚合物的長(zhǎng)期耐熱性的提高。因此,在使氣囊熱經(jīng)時(shí)后,在進(jìn)行氣體展開(kāi)時(shí)能夠避免破裂破袋。銅元素為500ppm以下則經(jīng)濟(jì),在紡絲工序中不易產(chǎn)生無(wú)機(jī)析出物堆積那樣的不良情況。碘和/或溴元素用于反復(fù)體現(xiàn)出銅的自由基淬滅作用,用于長(zhǎng)期維持銅所帶來(lái)的熱穩(wěn)定效果。銅元素以銅化合物的方式被添加到聚酰胺聚合物中。作為銅化合物的具體例子, 可列舉出氯化亞銅、氯化銅、溴化銅、碘化亞銅、碘化銅、硫酸銅、硝酸銅、磷酸銅、醋酸亞銅、 醋酸銅、水楊酸銅、硬脂酸銅、苯甲酸銅及上述無(wú)機(jī)鹵化銅與苯二甲胺、2-巰基苯并咪唑、苯并咪唑等形成的銅化合物等。特別是更優(yōu)選添加銅化合物與鹵素的組合即1價(jià)的鹵化銅化合物,具體而言,可例示出醋酸亞銅、碘化亞銅等作為特別合適的添加化合物。此外,碘和/或溴元素可以以鹵化堿化合物的方式添加。作為該鹵化堿化合物的例子,可列舉出溴化鋰、碘化鋰、溴化鉀、碘化鉀、溴化鈉及碘化鈉等。碘和/或溴元素用于在銅有助于聚合物的自由基淬滅時(shí)通過(guò)氧化還原反應(yīng)使銅的作用再生,為IOOppm以上,特別優(yōu)選為300ppm以上,越多則越可期待聚酰胺聚合物的長(zhǎng)期耐熱性的提高。另一方面,若為3500ppm以下,則能夠避免在一般環(huán)境下的因碘游離導(dǎo)致的黃變。本發(fā)明的織物中,所含有的鐵元素優(yōu)選為0. 01 20ppm的含量。更優(yōu)選為0. 05 lOppm,進(jìn)一步優(yōu)選為0. 1 5ppm。所含有的鐵元素為20ppm以下時(shí),越少則聚酰胺及聚酰胺低聚物成分被氧化分解的情況越是限定性的,能夠更有效地享受銅及商化合物帶來(lái)的維持耐熱性的效果。在熱經(jīng)時(shí)后聚酰胺的氧化分解是限定性的,機(jī)械物性降低受到抑制。因此,在熱經(jīng)時(shí)后高氣密性地展開(kāi)時(shí)負(fù)荷增高的氣囊基布不會(huì)發(fā)生破袋,能夠進(jìn)一步提高可靠性。使聚酰胺聚合物含有鐵元素的是在聚合紡絲工序中溫度最高、金屬接觸面積大的紡絲過(guò)濾工序。優(yōu)選紡絲過(guò)濾器中使用的金屬無(wú)紡布使用鐵含量少的合金材料、例如鎳合金 (哈斯特洛伊合金(Hastelloy)(注冊(cè)商標(biāo))等)。聚酰胺纖維中含有的鐵元素在工業(yè)中實(shí)際上為0. Olppm以上。本發(fā)明的織物優(yōu)選含有總量為0. 1 IOOppm的鋅、鋁及鎂元素中的任一種或全部。更優(yōu)選為0. 5 50ppm,進(jìn)一步優(yōu)選為1. 0 30ppm,最優(yōu)選為5. 0 20ppm。若織物中含有鋅、鋁及鎂元素的總量為0. Ippm以上,則由聚酰胺纖維制成的織物即使在高溫環(huán)境、 高濕環(huán)境下,也可抑制因聚酰胺纖維的劣化導(dǎo)致的物性降低。若聚酰胺纖維中鋅、鋁及鎂元素的總量為IOOppm以下,則可避免因在聚酰胺纖維中添加含該元素的添加物而導(dǎo)致的紡絲不良情況、即斷紗或基于單紗斷裂的聚酰胺纖維織物的織物缺陷。進(jìn)而,鋅、鋁及鎂元素
10量的總量?jī)?yōu)選超過(guò)鐵元素量。此外,尤其是鋁元素在三元素中為主要量,優(yōu)選為40%以上, 進(jìn)一步優(yōu)選為60%以上。本發(fā)明的織物中,聚酰胺纖維中含有的鋅、鋁及鎂元素優(yōu)選通過(guò)在聚酰胺聚合物中添加脂肪酸金屬鹽進(jìn)行紡絲而含有。聚酰胺聚合物中添加的脂肪酸金屬鹽優(yōu)選碳原子數(shù)為6 40的脂肪酸的金屬鹽,具體而言可列舉出褐煤酸鋁、褐煤酸鎂、褐煤酸鋅、硬脂酸鋁、 硬脂酸鎂、硬脂酸鋅等。上述中,可以優(yōu)選使用褐煤酸鋁、褐煤酸鎂、褐煤酸鋅。這種脂肪酸金屬鹽對(duì)聚酰胺聚合物的熱劣化作用少,并且利用成核效果而容易得到高強(qiáng)度纖維,進(jìn)而, 由于纖維物性的均勻性提高而有助于織物的針跡強(qiáng)度的提高,尤其有助于熱經(jīng)時(shí)后的織物的針跡強(qiáng)度的提高。因此,能夠抑制氣囊在熱經(jīng)時(shí)后的破袋。另外,本發(fā)明中上述脂肪族金屬鹽可以使用1種,也可以組合使用2種以上。本發(fā)明的織物優(yōu)選適當(dāng)控制聚酰胺低聚物的含量。為此,優(yōu)選在對(duì)聚酰胺纖維進(jìn)行紡絲時(shí),適當(dāng)控制聚酰胺低聚物的含量。尤其優(yōu)選相對(duì)于全部酰胺鍵單元含有0. 1 3.0%的由己二胺與己二酸一個(gè)個(gè)縮合成環(huán)狀的環(huán)狀單聚體。進(jìn)一步優(yōu)選含有0.5 2.5%。其中,稱為環(huán)狀單聚體的化合物是下述式(1)表示的化合物。
「N H (CHl)6NHCOiCHlIlCO-I⑴
‘*!'1"" ‘1"" ‘1""..............................ι..............................................................................................................................................................if聚酰胺低聚物中,由于該環(huán)狀單聚體為低分子量、并且為環(huán)狀,而具有增塑效果并且會(huì)緩慢地滲出到纖維表面,因此是有效的。另一方面,由于不會(huì)在水處理等中被完全萃取掉,所以在織物加工上也合適。環(huán)狀單聚體可改善聚酰胺纖維的滑動(dòng),維持織物的柔軟性。若聚酰胺化合物中的環(huán)狀單聚體成分比為0. 以上,則織物即使在經(jīng)過(guò)高溫環(huán)境后,也可通過(guò)環(huán)狀單聚體成分的緩慢的滲出而持續(xù)良好的撕裂強(qiáng)度保持率。同樣地,經(jīng)過(guò)高溫環(huán)境后的織物的摩擦也不會(huì)增大,滑動(dòng)良好。進(jìn)而,利用增塑作用而不會(huì)變得粗硬,良好保持柔軟性。因此,在熱經(jīng)時(shí)后不會(huì)變得粗硬,不會(huì)促進(jìn)針跡的氣體漏泄,可維持氣密性,并且氣囊的展開(kāi)速度不會(huì)變慢。若酰胺化合物中的環(huán)狀單聚體成分比在3.0%以內(nèi),則經(jīng)過(guò)高溫環(huán)境后的織物的滑脫阻力不會(huì)過(guò)度減少,不會(huì)損害作為氣囊的耐壓性。環(huán)狀單聚體優(yōu)選在對(duì)聚酰胺纖維進(jìn)行紡絲時(shí),適當(dāng)添加環(huán)狀單聚體。將由聚酰胺 6 · 6熔融聚合物作為升華物粉體得到的低聚物通過(guò)重結(jié)晶而純化,能夠得到以環(huán)狀單聚體為主要成分的低聚物。此外,環(huán)狀單聚體可通過(guò)脂肪酸金屬鹽而微分散,能夠有助于聚酰胺纖維的機(jī)械特性的提高。由環(huán)狀單聚體帶來(lái)的上述效果不會(huì)被鋅、鋁及鎂元素阻礙,反而與這些脂肪族金屬鹽相輔而發(fā)揮效果。酰胺化合物中的環(huán)狀單聚體成分比通過(guò)將織物溶解于NMR溶劑中由13C-NMR波譜解析求得。例如在聚酰胺6 · 6聚合物的情況下,波譜解析基本上按照Davis的方案 (R. D. Davis, et. al. Macromolecules 2000,33,7088-7092)。聚酰胺 6 · 6 聚合物中的位于己二胺骨架的酰胺氮鍵位的β位上的碳顯示3種化學(xué)位移。即,(1)環(huán)狀單聚體的碳、(2)鏈狀聚酰胺中反式構(gòu)象的碳及除環(huán)狀單聚體以外的環(huán)狀聚酰胺中的碳、( 鏈狀聚酰胺中順式構(gòu)象的碳。將以⑵和(3)的峰強(qiáng)度總量為基準(zhǔn)的百分率(% )求得的⑴的NMR峰強(qiáng)度值作為聚酰胺化合物中的環(huán)狀單聚體成分比。當(dāng)NMR波譜中纖維的油劑成分的波譜重疊而成為干擾時(shí),將纖維的油劑成分用有機(jī)溶劑萃取而除去后進(jìn)行波譜比較解析即可。本發(fā)明中的聚酰胺織物中,油劑成分的含量?jī)?yōu)選為0. 01 2. 0重量%。更優(yōu)選為 0. 05 1. 5重量%。進(jìn)一步優(yōu)選為0. 1 0. 7重量%。這里所說(shuō)的油劑成分是指用有機(jī)溶劑己烷從織物中萃取得到的物質(zhì),是萃取物的重量相對(duì)于聚酰胺織物的重量的百分率。若油劑成分的含量為0. 01重量%以上,則能夠維持、提高織物基布的撕裂強(qiáng)度。特別是油劑成分中的表面活性劑成分有助于聚酰胺纖維的環(huán)狀單聚體的滲出,在聚酰胺纖維的表面, 環(huán)狀單聚體與油劑成分成為一體而適度促進(jìn)纖維彼此的滑動(dòng),有助于維持、提高經(jīng)過(guò)高溫環(huán)境后的撕裂強(qiáng)度。即,由于可以期待作為氣囊用織物在展開(kāi)時(shí)的氣體耐壓性的提高,所以有助于防止展開(kāi)時(shí)的破裂。由于織物摩擦的增大也得到抑制,所以也有助于抑制展開(kāi)時(shí)間的延遲。僅油劑成分時(shí)在高溫環(huán)境下撕裂強(qiáng)度的維持、提高效果會(huì)慢慢地喪失,但通過(guò)與環(huán)狀單聚體一體化,可進(jìn)一步維持效果。若油劑成分的含量為2. 0重量%以下,則氣囊用織物在燃燒性試驗(yàn)(FMVSS302)中不會(huì)變得不合格。這些油劑成分也可以是來(lái)自纖維制造工序、織造加工工序中賦予的工序油劑而殘留的油劑成分。另外,除上述以外,只要是不損害本發(fā)明的效果的范圍,原料纖維中也可以包含為了改善原紗的制造工序、加工工序中的生產(chǎn)率或特性而通常使用的各種添加劑。例如可以含有熱穩(wěn)定劑、抗氧化劑、光穩(wěn)定劑、平滑劑、抗靜電劑、增塑劑、增稠劑、顏料、阻燃劑等。本發(fā)明的織物可以通過(guò)噴水、噴氣、劍桿織機(jī)、多相織機(jī)等將聚酰胺纖維織造而制成織物。作為織物組織,可使用平紋組織、斜紋組織、緞紋組織及它們的變化組織或組織混合的織物、多軸向組織等的織物,這些當(dāng)中,特別是從機(jī)械特性優(yōu)異、或質(zhì)地薄的方面出發(fā), 優(yōu)選為平織物。進(jìn)而,也可以是以袋織組織織造成氣囊形狀的織物。在織造時(shí),也可以對(duì)經(jīng)紗等賦予用于提高集束性的油劑成分。這里所賦予的油劑成分也可以最終包含在氣囊用織物中。接著,為了除去過(guò)量的油劑成分、污垢,可以進(jìn)行精煉洗滌。在精煉工序中,利用溫水浴進(jìn)行堿洗滌、表面活性劑洗滌,但本發(fā)明中,需要考慮不要除去鋅、鋁及鎂元素、進(jìn)而環(huán)狀單聚體等。寧可優(yōu)選在不精煉的情況下整理成氣囊用織物。更優(yōu)選通過(guò)噴水織機(jī)將油劑成分大致脫落、油劑成分附著量變適度的織物在不精煉的情況下整理成氣囊用織物。容易控制本發(fā)明所需的含有物的量,也經(jīng)濟(jì)。優(yōu)選最終以平滑劑、抗靜電劑作為主要成分的整經(jīng)油劑(warping oil)、織造工序油劑作為油劑成分包含在織物中。在精煉工序中,為了降低構(gòu)成織物的織造用紗的120°C熱應(yīng)力,優(yōu)選提高精煉溫度而實(shí)施。另一方面,為了較高地保持構(gòu)成織物的織造用紗的230°C熱應(yīng)力,優(yōu)選選擇適度的精煉溫度,或者不實(shí)施精煉。根據(jù)織造用紗原紗的性狀、特別是收縮率適當(dāng)選擇條件即可。接著,將織物干燥,進(jìn)行熱定型,從而可以整理成氣囊用織物。優(yōu)選針對(duì)織物的干燥及熱定型中對(duì)織物寬度和經(jīng)紗方向的喂入,分別控制其收縮量、張力。例如,可以使用拉幅機(jī)等。為了較高地保持構(gòu)成織物的織造用紗的230°C熱應(yīng)力,優(yōu)選選定加熱處理的溫度,邊進(jìn)行加熱處理邊不任其收縮地施加張力進(jìn)行加工。進(jìn)而,優(yōu)選在加熱處理后邊施加張力邊進(jìn)行急冷。將低收縮紗作為織造用紗的情況下,為了維持230°C熱應(yīng)力,也優(yōu)選不定型。為了氣囊的輕量化,本發(fā)明的氣囊用織物優(yōu)選實(shí)質(zhì)上未進(jìn)行樹(shù)脂、彈性體的涂敷地用于氣囊。也可以對(duì)織物最終實(shí)施軋光加工,但必須不導(dǎo)致撕裂強(qiáng)度的降低,優(yōu)選能夠在不實(shí)施軋光加工的情況下使用。本發(fā)明的氣囊用織物被裁斷縫制后可以適宜用于駕駛席用氣囊、副駕駛席用氣囊、后部座席用氣囊、側(cè)面用氣囊、膝部用氣囊、汽車座椅間氣囊、側(cè)面用簾狀氣囊、后部窗戶用簾式氣囊、保護(hù)行人氣囊等。進(jìn)而,在上述氣囊中,可以將氣體發(fā)生器安裝口、通氣孔部分等中所用的補(bǔ)強(qiáng)布或限制氣囊展開(kāi)形狀的構(gòu)件設(shè)定為與該氣囊用織物同樣的織物。此夕卜,在氣囊的縫制時(shí),可以使用通過(guò)沖孔、熔斷或裁斷而形成的1張或多張所述氣囊用織物片,縫制其邊緣部而形成氣囊,進(jìn)而,可以形成邊緣部的縫制由一重或二重的縫合構(gòu)成的氣
^ ο此外,本發(fā)明的織物可以作為袋織物被織造,將接結(jié)部的外周裁斷后作為氣囊使用。本發(fā)明的氣囊模塊優(yōu)選將上述氣囊與使用了火藥、推進(jìn)劑的氣體發(fā)生器組合作為氣囊模塊。實(shí)施例接著,通過(guò)實(shí)施例及比較例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。但是,本發(fā)明并不僅限定于這些實(shí)施例。關(guān)于實(shí)施例中的氣囊用織物的特性評(píng)價(jià)等,通過(guò)下述方法實(shí)施。(1)織物單位面積重量使用IOcmX IOcm的試樣,依據(jù)JISL1096附錄3進(jìn)行。(2)分解紗總纖度依據(jù)JIS L1096附錄14,將織物分解,對(duì)于經(jīng)緯的構(gòu)成織造用紗將試樣長(zhǎng)設(shè)定為25cm進(jìn)行測(cè)量。(3)分解紗拉伸特性依據(jù)JIS L1013 8. 5. 1,進(jìn)行20次/25cm的加捻,以?shī)A具間隔25cm實(shí)施拉伸速度30cm/分鐘的拉伸試驗(yàn)。分解紗特定載荷伸長(zhǎng)率(% )讀取載荷 4. OcN/dtex下的伸長(zhǎng)率。此外,初始剛性讀取伸長(zhǎng)率2. 5%下的總纖度的應(yīng)力(cN/dtex)。(4)分解紗長(zhǎng)絲數(shù)從織物的截面照片數(shù)出構(gòu)成單紗根數(shù)。(5)分解紗熱應(yīng)力使用東洋精機(jī)制作所制造的CORDRHEOTESTER進(jìn)行測(cè)量。關(guān)于升溫分布,初始載荷為0. 02cN/dteX,試樣長(zhǎng)為25cm,以EXP.模式升溫,將起始溫度設(shè)定為 20°C,到達(dá)溫度設(shè)定為250°C,以3分鐘到達(dá)。大約達(dá)到80°C/分鐘的升溫速度。求出120°C 和230°C的時(shí)刻的應(yīng)力。(6)分解紗交織將分解紗浮于新鮮的水面觀察交織。(7)分解紗捻數(shù)依據(jù)JIS L1096附錄13,使用檢捻器,以20cm的夾具寬度測(cè)量分解紗,換算成每Im的捻數(shù)。(8)分解紗沸水收縮率依據(jù)JIS L1013 8. 18. 1 (B法),測(cè)量25cm的分解紗的沸水收縮率。(9)布面覆蓋系數(shù)(CF)通過(guò)以下的式子求出。CF = (Dw)1/2 X Tw+ (Df)1/2 X Tf(1)(其中,Dw為經(jīng)方向的分解紗的總纖度(dtex),Df為緯方向的分解紗的總纖度(dtex),Tw為經(jīng)紗紗織密度(根/2. 54cm),Tf為緯紗紗織密度(根/2. 54cm)。)(10)弗雷澤透氣度通過(guò)JIS L1096 8. 27. IA法來(lái)測(cè)定。(11)高壓透氣度使用 Capillary Flow PorometerCFP-1200AEX(Porous Metrials,Inc.制),利用GalWick浸漬液從空氣壓0至200kPa描繪W^et up/Dry up透氣量曲線,求出200kPa的透氣度。(12)織物的拉伸強(qiáng)伸度依據(jù)JIS L1096 8. 12. IA法(布條強(qiáng)伸度測(cè)定法)進(jìn)行。 關(guān)于織物特定載荷伸長(zhǎng)率(%),在所得應(yīng)力-應(yīng)變曲線中,由紗織密度和分解紗纖度換算成每1根分解紗的應(yīng)力,求出相當(dāng)于4. OcN/dtex的載荷下的伸長(zhǎng)率。(13)紗織密度依據(jù)JIS L1096附錄IlA進(jìn)行。使用密度計(jì)。(14)織物表面測(cè)量用SEM拍攝表面照片,測(cè)量織造用紗膨起的最大寬度的尺寸。 由最低20個(gè)以上的測(cè)量點(diǎn)求出平均值,采用表面背面中較大的值作為織造用紗最大寬度 W (mm) ο(15)織物DSC:將織物試樣以與DSC測(cè)定的容器的底部大致相同的大小沖壓成 6πιπιΦ的圓形狀,秤量,鋪設(shè)在測(cè)量容器的底面,以容器蓋塹緊。以20°C/分鐘的升溫速度觀測(cè)熔解峰。在260°C附近的晶體熔解峰以前以肩部形狀產(chǎn)生吸熱峰,將該峰從基線升起的溫度作為熔解起始溫度。將包括晶體熔解峰和肩部在內(nèi)的吸熱峰整體的自基線起的面積作為熔解熱(J/g)。使用PERKIN-ELMER公司制的DSC7。(16)金屬定量分析將約0. 2g織物試樣采集到特氟隆(注冊(cè)商標(biāo))制密閉式分解容器中,添加5ml分析級(jí)的高純度的硝酸,用微波分解裝置(Milestone General K. K.制 ETHOS TC)進(jìn)行200°C X 20分鐘的加壓分解,確認(rèn)試樣被完全分解而變成無(wú)色透明。用超純水定容至50ml得到定量分析溶液。利用ICP質(zhì)量分析裝置(Thermo Fisher Scientific K. K.制X系列X7 I CP-MS)通過(guò)內(nèi)標(biāo)法進(jìn)行定量。銅、鎂元素的定量檢測(cè)限為0.03ppm。此夕卜,關(guān)于鐵、鋅、鋁的各元素,各自的定量檢測(cè)限為O.Olppm。(17)碘定量分析作為前處理,使約50mg織物試樣在封入有氧氣的燒瓶?jī)?nèi)燃燒, 使試樣中的碘吸收到20mL的0. OlN氫氧化鈉水溶液中,以該溶液作為測(cè)定用檢液。定量分析測(cè)定中,使用iThermo Fisher Scientific K. K.制的ICP質(zhì)量分析裝置X系列X7 I CP-MS, 通過(guò)基于銦(In)的內(nèi)標(biāo)法利用碘標(biāo)準(zhǔn)曲線進(jìn)行定量。定量檢測(cè)限值為0.5ppm。溴的定量例如使用NIPPON DIONEX K. K.制的離子色譜裝置2000i/sp,能夠以 20ppm的定量檢測(cè)限值進(jìn)行定量。這次的實(shí)施例中全部在檢測(cè)限以下。(18)織物油劑成分將IOg織物試樣用300ml的正己烷進(jìn)行8小時(shí)索格利特萃取。 由正己烷萃取部分的干固重量求出試樣中的油劑成分量(重量%)。(19)環(huán)狀單聚體將織物溶解于NMR溶劑中,利用13C-NMR進(jìn)行測(cè)定。溶液完全溶解,未調(diào)節(jié)PH進(jìn)行測(cè)定。13C-NMR波譜使用BRUKER公司制的AVANCE (II) 400型NMR裝置, 在以下的條件下進(jìn)行測(cè)定。NMR 條件試樣濃度100mg/NMR溶劑0. 8毫升NMR溶劑六氟異丙醇-d2測(cè)定溫度25 °C脈沖重復(fù)間隔2秒
14
累積次數(shù)18000次化學(xué)位移基準(zhǔn)將作為六氟異丙醇-d2的次甲基碳的峰頂?shù)姆种е行姆宥?71. 28ppm0關(guān)于所得聚酰胺6 ·6及所含有的環(huán)狀單聚體,將氮鍵β位碳(以)的峰歸屬示于表1中。[表1]
權(quán)利要求
1.一種氣囊用織物,其特征在于,其是由聚酰胺纖維制成的織物,在200kPa的壓力下的織物的透氣度為10 200cc/cm2/sec,在初始載荷為0. 02cN/dtex、紗長(zhǎng)為25cm及升溫速度為80°C /分鐘的條件下測(cè)定的構(gòu)成紗的熱應(yīng)力中,230°C下的經(jīng)紗及緯紗的總計(jì)的熱應(yīng)力之和為0. 33 1. 20cN/dtex。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中含有總量為0.1 IOOppm 的選自鋅、鋁及鎂中的至少1種元素,10 500ppm的銅元素,總量為100 3500ppm的碘和 /或溴,及0. 01 20ppm的鐵元素。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的氣囊用織物,其特征在于,其由添加脂肪酸金屬鹽進(jìn)行熔融紡絲而得到的聚酰胺纖維制成。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中的環(huán)狀單聚體含量相對(duì)于全部酰胺鍵單元為0. 1 3. 0%。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的氣囊用織物,其特征在于,聚酰胺纖維是添加含有環(huán)狀單聚體的低聚物進(jìn)行熔融紡絲而獲得的。
6.根據(jù)權(quán)利要求1 5中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物中的油劑成分含量為0. 01 2. 0重量%。
7.根據(jù)權(quán)利要求1 6中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物表面的緯紗的擴(kuò)幅率R(f)與經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(w)之和即擴(kuò)幅和Ws為0 40%。
8.根據(jù)權(quán)利要求1 7中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,織物表面的緯紗的擴(kuò)幅率R(f)為90 120%,經(jīng)紗的擴(kuò)幅率R(w)為105 1;35%。
9.根據(jù)權(quán)利要求1 8中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,在織物的應(yīng)力-應(yīng)變曲線中,在換算成每1根構(gòu)成織物的纖維的應(yīng)力相當(dāng)于4. OcN/dtex的載荷下的織物的伸長(zhǎng)率在經(jīng)紗方向和緯紗方向上的總計(jì)值為40. 0 58. 0%。
10.根據(jù)權(quán)利要求1 9中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,通過(guò)以20°C/分鐘的升溫速度測(cè)定織物的DSC測(cè)定測(cè)得的織物的熔解起始溫度為245 280°C,并且熔解熱為 60 100J/g。
11.根據(jù)權(quán)利要求1 10中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,在對(duì)織物的構(gòu)成紗在初始載荷為0. 02cN/dtex、紗長(zhǎng)為25cm及升溫速度為80°C /分鐘的條件下測(cè)定的熱應(yīng)力中,120°C下經(jīng)紗及緯紗均為0. 005 0. 10cN/dtex。
12.根據(jù)權(quán)利要求1 11中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,以相對(duì)粘度為2. 7 4. 7、單紗纖度為0. 8 8. Odtex、總纖度為100 800dtex、拉伸強(qiáng)度為5. 0 11. OcN/dtex、斷裂伸長(zhǎng)率為15 35%及沸水收縮率為-4. 5 5. 0%的聚酰胺6 · 6纖維作為構(gòu)成紗。
13.根據(jù)權(quán)利要求1 12中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物,其特征在于,未用樹(shù)脂、彈性體進(jìn)行涂敷。
14.一種氣囊,其使用了權(quán)利要求1 13中任一項(xiàng)所述的氣囊用織物。
15.一種氣囊模塊,其使用了權(quán)利要求14所述的氣囊。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供一種氣囊模塊,由耐熱性優(yōu)異的聚酰胺纖維形成的織物所構(gòu)成的氣囊利用氣體發(fā)生器氣體進(jìn)行展開(kāi)時(shí),可不損失氣體地展開(kāi),無(wú)需使發(fā)生氣體量過(guò)量,其結(jié)果是,使氣體發(fā)生器輕量化,本發(fā)明的氣囊模塊由氣囊用織物構(gòu)成,所述氣囊用織物的特征在于,其是由聚酰胺纖維制成的織物,在200kPa的壓力下的織物的透氣度為10~200cc/cm2/sec,在初始載荷為0.02cN/dtex、紗長(zhǎng)為25cm及升溫速度為80℃/分鐘的條件下測(cè)定的構(gòu)成紗的熱應(yīng)力中,230℃下的經(jīng)紗及緯紗的總計(jì)的熱應(yīng)力之和為0.33~1.20cN/dtex。
文檔編號(hào)B60R21/235GK102471954SQ20108003627
公開(kāi)日2012年5月23日 申請(qǐng)日期2010年6月2日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月9日
發(fā)明者伊勢(shì)史章 申請(qǐng)人:旭化成纖維株式會(huì)社