專利名稱：輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種在胎面部具有至少一個肋狀陸部列和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽 花紋(sipe)的輪胎，特別是涉及具有這種胎面構(gòu)造的重載用輪胎。本發(fā)明的目的是增強(qiáng)輪 胎的耐磨性，同時維持輪胎在濕路面上的牽引性能。
背景技術(shù)：
肋狀陸部由于其高剛性而呈現(xiàn)優(yōu)于花紋塊陸部的耐磨性。然而，肋狀陸部具有容 易發(fā)生被稱為“河式磨損”(river wear)的偏磨損(uneven wear)的問題，在河式磨損中， 胎面邊緣附近在周向上局部地磨損。因?yàn)槌霈F(xiàn)在肋邊緣附近的小臺階在輪胎行進(jìn)時在施 加到輪胎的橫向力的作用下由于小臺階的直徑差而被拖拽，并且被拖拽的臺階遭受滑動磨 損，從而肋狀陸部的邊緣側(cè)的磨損量比肋狀陸部的中央側(cè)的磨損量大，所以發(fā)生作為一種 偏磨損的河式磨損。另一方面，例如日本特開平6-080002號公報公開的輪胎具有設(shè)置有刀槽花紋的 肋狀陸部，從而改進(jìn)具有肋狀陸部的輪胎在濕路面上的牽引性能。專利文獻(xiàn)1 日本特開平6-080002號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題然而，在日本特開平6-080002號公報中的輪胎中，盡管由于刀槽花紋增強(qiáng)了濕路 面上的牽引性能，但是使肋狀陸部的剛性下降，因此，在轉(zhuǎn)彎時當(dāng)橫向力施加到肋狀陸部 時，陸部不能充分地抵抗橫向力并且遭受滑動磨損，導(dǎo)致特別是肋狀陸部的輪胎寬度方向 外側(cè)的邊緣部較早地發(fā)生磨損。結(jié)果，肋狀陸部的邊緣部和中央部之間的磨損差增大并且 發(fā)生偏磨損(河式磨損)。當(dāng)將肋狀陸部的各邊緣部彼此比較時，由于與肋狀陸部的輪胎寬 度方向內(nèi)側(cè)的邊緣部相比，更大的橫向力施加到肋狀陸部的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部， 因此肋狀陸部的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部比肋狀陸部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的邊緣部呈 現(xiàn)的磨損幅度大。因此，本發(fā)明的目的是提供一種具有肋狀陸部和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋的 輪胎，其中，通過優(yōu)化刀槽花紋的形狀，提高了耐磨性，同時維持濕路面上的良好的牽引性 能。用于解決問題的方案為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供一種輪胎，其在胎面部具有至少一個肋狀陸部列 和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋，所述輪胎的特征在于，各刀槽花紋的至少肩側(cè)的端部的 深度小于該刀槽花紋的其余部分的深度。在所述刀槽花紋中，所述刀槽花紋的最小深度在所述刀槽花紋的最大深度的 0. 50 0. 95倍的范圍。此外，所述刀槽花紋的具有最大深度的部分的輪胎寬度方向上的長度優(yōu)選地在所述肋狀陸部的輪胎寬度方向上的長度的0. 1 0. 9倍的范圍。此外，所述刀槽花紋的輪胎寬度方向上的長度優(yōu)選是所述肋狀陸部的輪胎寬度方 向上的長度的至少0.8倍。此外，所述刀槽花紋的深度優(yōu)選是設(shè)置在所述肋狀陸部的兩側(cè)的各周向槽的深度 的至少0. 3倍。此外，優(yōu)選地，所述刀槽花紋的槽底設(shè)置有輪胎周向上的長度比所述刀槽花紋在 胎面部的接地面處的開口寬度大的擴(kuò)大部。在本發(fā)明中，“刀槽花紋的...開口寬度”表示 刀槽花紋在胎面部的接地面處的輪胎周向上的長度。此外，優(yōu)選地，所述擴(kuò)大部被設(shè)置在所述刀槽花紋的具有最大深度的槽底部分。此外，優(yōu)選地，通過設(shè)置將相鄰的兩個周向槽彼此連通的多個橫向槽而劃界形成 多個花紋塊陸部列；在所述多個花紋塊陸部列之中，在夾著周向槽的彼此相鄰的至少兩個 花紋塊陸部列中，構(gòu)成各花紋塊陸部列的花紋塊陸部被布置成在輪胎周向上彼此錯開；在 輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部的延伸方向相對于輪胎寬度方向和輪 胎周向傾斜；以及在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離比在輪胎周向上彼 此相鄰的花紋塊陸部之間的距離短。在本發(fā)明中，“槽部”表示周向槽的在在輪胎寬度方向 上彼此相鄰的花紋塊陸部之間延伸的部分，“被布置成彼此錯開”表示在輪胎寬度方向上彼 此相鄰的花紋塊陸部的在輪胎周向上的布置節(jié)距(disposure pitch)的起點(diǎn)彼此不同，從 而一個花紋塊陸部列的周向端部不與在輪胎寬度方向上與該花紋塊陸部列相鄰的另一個 花紋塊陸部列的周向端部對齊。此外，優(yōu)選各花紋塊陸部在輪胎寬度方向的截面中的長度從該花紋塊陸部的輪胎 周向上的兩端部朝向該花紋塊陸部的中央部增大。在本發(fā)明中，“花紋塊陸部的中央部”表 示從花紋塊陸部的輪胎周向上的中央位置向花紋塊陸部的輪胎周向上的兩端部延伸花紋 塊陸部的輪胎周向上的長度的5%至30%的長度的區(qū)域。簡言之，“花紋塊陸部的中央部” 表示從整個花紋塊陸部排除從花紋塊陸部的輪胎周向上的兩端部到從輪胎周向上的兩端 部向內(nèi)花紋塊陸部的輪胎周向上的長度的20%的位置的范圍內(nèi)的區(qū)域而獲得的區(qū)域。此外，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離與在輪胎周向上彼此 相鄰的花紋塊陸部之間的距離的比優(yōu)選在1 0.85至1 0.3的范圍。此外，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離與花紋塊陸部的輪胎周向 上的長度的比優(yōu)選在1 0.25至1 0.05的范圍。發(fā)明的效果根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種具有肋狀陸部和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋的輪 胎，其中，通過優(yōu)化刀槽花紋的形狀，提高耐磨性，同時維持濕路面上的良好的牽引性能。


圖1的(a)是根據(jù)本發(fā)明的代表性的輪胎的胎面部的一部分的展開圖，圖1的(b) 是沿著圖1的(a)的線I-I切開的截面圖。圖2的(a)和圖2的(b)是根據(jù)本發(fā)明的另一輪胎的橫向槽的截面圖。圖3的(a)至圖3的(c)分別是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的肋狀陸部的輪胎寬度方 向的截面圖、輪胎周向的截面圖和立體圖。
圖4是示出驅(qū)動力施加的有無與胎面部的移動位置之間的關(guān)系的圖。圖5是示出驅(qū)動力施加到胎面部上時從路面施加的剪切力的圖。圖6是示出驅(qū)動力施加到花紋塊陸部上時彼此相鄰的花紋塊陸部的變形的圖。圖7是示出在輪胎周向上相鄰的花紋塊陸部彼此過分接近的情況下花紋塊陸部 的變形的圖。圖8是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖9是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖10是圖9所示的花紋塊陸部的立體圖(符號Z 由被傾斜地壓引起的橡膠的從 后端向前端方向的變形)。圖11的(a)是示出在相對于路面被水平施壓作用下與地面接觸的花紋塊陸部的 圖。圖11的(b)是示出在相對于路面被傾斜地施壓作用下與地面接觸的花紋塊陸部的圖。圖12是示出驅(qū)動力施加到花紋塊陸部上時彼此相鄰的花紋塊陸部的變形的圖 (符號α表示踏入時剪切變形增大；符號β表示后端的“上浮(floating) ”的增大；符號 Y表示胎面膠的朝向轉(zhuǎn)動方向的相反側(cè)的變形減小)。圖13是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖14是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖15是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的肋狀陸部的立體圖。圖16是用于本發(fā)明的實(shí)施方式的輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖17的(a)是比較例輪胎的肋狀陸部的輪胎寬度方向(沿圖16的線II-II切開 的)的截面圖。圖17的(b)是比較例輪胎的肋狀陸部的輪胎周向(沿圖16的線III-III 切開的)的截面圖。圖18的(a)是實(shí)施例輪胎1的肋狀陸部的輪胎寬度方向(沿圖16的線II-II 切開的)的截面圖。圖18的(b)是實(shí)施例輪胎2的肋狀陸部的輪胎周向(沿圖16的線 III-III切開的)的截面圖。圖19的(a)是實(shí)施例輪胎2的肋狀陸部的輪胎寬度方向(沿圖16的線II-II 切開的)的截面圖。圖19的(b)是實(shí)施例輪胎2的肋狀陸部的輪胎周向(沿圖16的線 III-III切開的)的截面圖。圖20的(a)是實(shí)施例輪胎3的肋狀陸部的輪胎寬度方向(沿圖16的線II-II 切開的)的截面圖。圖20的(b)是實(shí)施例輪胎3的肋狀陸部的輪胎周向(沿圖16的線 III-III切開的)的截面圖。
具體實(shí)施例方式下文，將參照附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1的(a)是根據(jù)本發(fā)明的代 表性的輪胎的胎面部的一部分的展開圖，圖1的(b)是沿著圖1的(a)的線I-I切開的截 面圖。圖2的(a)和圖2的(b)是根據(jù)本發(fā)明的另一輪胎的肋狀陸部的輪胎寬度方向的截 面圖。圖3的(a)至圖3的(c)分別是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的肋狀陸部的輪胎寬度方向 的截面圖、輪胎周向的截面圖和立體圖。圖4是示出驅(qū)動力施加的有無與胎面部的移動位 置之間的關(guān)系的圖。圖5是示出驅(qū)動力施加到胎面部上時從路面施加的剪切力的圖。圖6 是示出驅(qū)動力施加到花紋塊陸部上時彼此相鄰的花紋塊陸部的變形的圖。圖7是示出在輪胎周向上相鄰的花紋塊陸部彼此過分接近的情況下花紋塊陸部的變形的圖。圖8至圖10 分別是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖10是圖9所示的陸部的立 體圖。圖11的(a)是示出在相對于路面被水平施壓作用下與地面接觸的花紋塊陸部的圖。 圖11的(b)是示出在相對于路面被傾斜地施壓作用下與地面接觸的花紋塊陸部的圖。圖 12是示出驅(qū)動力施加到花紋塊陸部上時彼此相鄰的花紋塊陸部的變形的圖。圖13和圖14 分別是根據(jù)本發(fā)明的又一輪胎的胎面部的一部分的展開圖。圖15是根據(jù)本發(fā)明的又一輪 胎的肋狀陸部的立體圖。在本發(fā)明的輪胎中，如圖1的(a)和圖1的(b)所示，通過為胎面部設(shè)置在輪胎周 向上延伸的多個周向槽2，而在胎面部1中通過劃界形成多列肋狀陸部3。肋狀陸部3設(shè)置 有刀槽花紋4，刀槽花紋4在輪胎寬度方向上連通與肋狀陸部相鄰的兩個周向槽2、2。如圖 1的(b)所示，刀槽花紋4的從胎面部1的接地面5測量到刀槽花紋的槽底6的深度在肩側(cè) 的端部P比在輪胎赤道面CL側(cè)的端部淺，從而肩側(cè)的槽底6被較淺地定位。通過采用上述 這種結(jié)構(gòu)并且將設(shè)置在肋狀陸部3的刀槽花紋4的深度設(shè)計(jì)成在肩側(cè)淺，增強(qiáng)肋狀陸部3 的在輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7處的剛性。因此，當(dāng)轉(zhuǎn)彎時橫向力猛烈地施加到肋狀陸 部3的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7時，邊緣部7可以令人滿意地抵抗該橫向力，由此抑制 在輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7中的滑動磨損。結(jié)果，使肋狀陸部3的輪胎寬度方向外側(cè) 的邊緣部7和中央部8之間的磨損差較小，由此可以抑制偏磨損。在圖1所示的刀槽花紋 4中，使槽底6的深度逐階地變化，從而槽底6具有深度變化的臺階構(gòu)造。然而，如圖2的 (a)所示，可以通過使刀槽花紋4的槽底6相對于輪胎寬度方向單調(diào)地傾斜而使刀槽花紋4 的深度改變。可選地，如圖2的(b)所示可以通過使刀槽花紋4的槽底6在多個部位以多 個不同的角度傾斜而使刀槽花紋4的深度改變。在刀槽花紋4的深度中，最小深度H1在最大深度H2的0. 50 0. 95倍的范圍內(nèi)。 在最小深度H1小于最大深度H2的0. 50倍的情況下，雖然充分增強(qiáng)了肋狀陸部3的輪胎寬 度方向外側(cè)的邊緣部7的剛性且由此抑制了偏磨損，但是想要通過設(shè)置刀槽花紋4來提高 的濕路面上的牽引性能可能劣化。在最小深度H1超過最大深度H2的0. 95倍的情況下，雖 然通過刀槽花紋4的設(shè)置充分確保了濕路面上的良好的牽引性能，但是由于不能充分地增 強(qiáng)肋狀陸部3的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7的剛性，可能不能有效地防止偏磨損的發(fā)生。 鑒于上面的事實(shí)，關(guān)于刀槽花紋4的深度，還優(yōu)選的是，最小深度H1在最大深度H2的0. 60 0. 85倍的范圍內(nèi)。此外，刀槽花紋4的具有最大深度吐的部分9的輪胎寬度方向上的長度W1優(yōu)選地 在肋狀陸部3的輪胎寬度方向上的長度W2的0. 1 0. 9倍的范圍內(nèi)。在具有最大深度H2 的部分9的輪胎寬度方向上的長度W1超過肋狀陸部3的輪胎寬度方向上的長度W2的0. 9 倍的情況下，雖然通過刀槽花紋4的設(shè)置有效地改善了濕路面上的牽引性能，但是由于不 能充分地增強(qiáng)肋狀陸部3的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7的剛性，可能不能有效地防止偏 磨損的發(fā)生。在具有最大深度H1的部分9的輪胎寬度方向上的長度W1小于肋狀陸部3的 輪胎寬度方向上的長度W2的0. 1倍的情況下，雖然有效地確保了肋狀陸部3的輪胎寬度方 向外側(cè)的邊緣部7的剛性且由此抑制了偏磨損，但是想要通過設(shè)置刀槽花紋4來提高的濕 路面上的牽引性能可能不能以滿意的方式被改善。此外，刀槽花紋4的輪胎寬度方向上的長度W3優(yōu)選地是肋狀陸部3的輪胎寬度方向上的長度W2的至少0. 8倍。在刀槽花紋4的輪胎寬度方向上的長度W3小于肋狀陸部3 的輪胎寬度方向上的長度W2的0. 8倍的情況下，盡管設(shè)置了刀槽花紋4，可能仍不能充分地 改善濕路面上的牽引性能。此外，刀槽花紋的深度優(yōu)選是設(shè)置在肋狀陸部的各側(cè)的各周向 槽2、2的深度的至少0. 30倍。在刀槽花紋4的深度小于設(shè)置在肋狀陸部3的兩側(cè)的各周 向槽2、2的深度的0. 30倍的情況下，盡管設(shè)置了刀槽花紋4，可能仍不能充分地改善濕路面 上的牽引性能。在設(shè)置在肋狀陸部3的兩側(cè)的兩個周向槽2、2深度彼此不同的情況下，優(yōu) 選的是，刀槽花紋4的深度是較深的周向槽2的深度至少0. 30倍。此外，如圖3的(a)至圖3的(c)所示，優(yōu)選地，刀槽花紋4的槽底6設(shè)置有擴(kuò)大部 10，該擴(kuò)大部10的輪胎周向上的長度比刀槽花紋4在胎面部的接地面5處的開口寬度長。 一般地，當(dāng)輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動時，刀槽花紋的槽底側(cè)的橡膠反復(fù)變形且應(yīng)力反復(fù)地施加到刀槽 花紋的槽底的橡膠，由此由于槽底的橡膠的劣化，而可能在槽底產(chǎn)生裂紋。為解決該問題， 在刀槽花紋4的槽底側(cè)設(shè)置擴(kuò)大部10，從而以良好均衡的方式分散集中在刀槽花紋4的槽 底的橡膠的應(yīng)力并且抑制刀槽花紋4的槽底側(cè)的橡膠產(chǎn)生裂紋。擴(kuò)大部10優(yōu)選設(shè)置在具 有最大深度的槽底部分9。一般地，刀槽花紋的深度較大導(dǎo)致肋狀陸部的剛性較小并且橡膠 在輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動時的變形幅度較大，由此施加到刀槽花紋的槽底的應(yīng)力較大。因此，在刀槽 花紋的槽底，具有最大深度的槽底部分易于接收集中的應(yīng)力，由此在該部分易于產(chǎn)生裂紋。 為了解決該問題，在具有最大深度的槽底部分9設(shè)置擴(kuò)大部10，從而有效地分散施加到槽 底部分9的應(yīng)力并且防止產(chǎn)生裂紋。此外，可以容易地制造用于僅在具有最大深度的槽底 部分形成擴(kuò)大部10的模具，因?yàn)檫@種結(jié)構(gòu)比用于在刀槽花紋4的槽底6的整個區(qū)域形成擴(kuò) 大部10的模具簡單。此外，刀槽花紋4的周向長度優(yōu)選小于1. 5mm。在刀槽花紋4的周向長度等于或超 過1. 5mm的情況下，肋狀陸部3在輪胎周向上彼此分離得過大，由此發(fā)生歸因于胎根和胎趾 磨損的偏磨損，并且肋狀陸部的剛性劣化，可能導(dǎo)致驅(qū)動穩(wěn)定性的劣化。一般地，刀槽花紋 的技術(shù)上可制造的能夠確保刀槽花紋的功能的輪胎寬度方向上的長度是大約0. 5mm。此外，一般地，由于重載用輪胎具有較大的扁平比和高的帶束層剛性，因此當(dāng)輪胎 負(fù)荷轉(zhuǎn)動時，如圖4所示，由于由施加在帶束層部上的驅(qū)動力引起的帶束層部的轉(zhuǎn)動和由 胎面部與地面接觸而遭受的摩擦，在帶束層部和胎面部之間發(fā)生變位差，由此胎面部過度 地塌陷變形。結(jié)果，施加到胎面部的單位面積的驅(qū)動力增大，且發(fā)生花紋塊陸部相對于路面 的“滑動現(xiàn)象”，由此歸因于該滑動現(xiàn)象，花紋塊陸部的磨損量增大。在這點(diǎn)上，本發(fā)明的發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，由于帶束層剛性增大所引起的胎面表面的接地 面積的減小，在可能發(fā)生滑動磨損的胎面蹬出時周向剪切力過度地增大，因此輪胎的耐磨 性劣化。圖5示出花紋塊陸部的與路面接觸的給定部位從踏入時至蹬出時輪胎周向上的剪 切力的變化，即作用在輪胎的接地面上的輪胎驅(qū)動方向的力的變化(從未在輪胎上施加驅(qū) 動力的狀態(tài)到在輪胎上施加驅(qū)動力的狀態(tài))。在傳統(tǒng)輪胎中，如實(shí)線所示，周向剪切力在踏 入時從未施加驅(qū)動力的狀態(tài)幾乎不呈現(xiàn)任何變化，然后單調(diào)地增大，一直到蹬出時為止。在 從踏入時到蹬出時的時間內(nèi)產(chǎn)生的力的總和(在從踏入時到蹬出時的時間內(nèi)產(chǎn)生的輪胎 周向剪切力的積分值)作為作用在輪胎軸上的力使車輛加速。在接地面積減小的情況下， 由從踏入時到蹬出時的時間內(nèi)輪胎周向剪切力的單位面積的急劇變化或增大來對由接地 面積減小所引起的積分值的減小進(jìn)行補(bǔ)償，由此花紋塊蹬出時輪胎周向剪切力增大，因此耐磨性劣化。存在如圖5的虛線所示的構(gòu)思，上述問題或蹬出時周向剪切力的急劇增大能 夠通過使周向剪切力在踏入時的階段已經(jīng)產(chǎn)生(或者使剪切力在尚未施加驅(qū)動力時已經(jīng) 發(fā)生變化)而使蹬出時的周向剪切力下降來解決或補(bǔ)償。在此基礎(chǔ)上，由于發(fā)明人的銳意 研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)施加驅(qū)動力時，由于已經(jīng)踏入的花紋塊陸部的剪切變形的增大，已經(jīng)踏入的花 紋塊陸部遭受“上浮”，如圖6所示；并且由于上述“上浮”的反作用，使接著被壓到路面上的 下一個花紋塊陸部的變形增大，由此在下一個花紋塊陸部踏入時能夠有效地生成力，并且 能夠表現(xiàn)如圖5的虛線所示的特性。還發(fā)現(xiàn)，通過使花紋塊陸部在輪胎周向上彼此較近能 夠有效地發(fā)揮這種現(xiàn)象。然而，當(dāng)使花紋塊陸部在輪胎周向上彼此較近時，如圖7所示，當(dāng) 這些花紋塊陸部接地時由于花紋塊陸部彼此接觸，而在蹬出時產(chǎn)生方向與驅(qū)動力的方向相 同的力，由此使耐磨性劣化。鑒于該事實(shí)，發(fā)明人尋找能夠有效地利用花紋塊陸部之間的作 用并且能夠消除由花紋塊陸部在輪胎周向上彼此接觸所引起的影響的結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)了下述結(jié) 構(gòu)。在發(fā)明人發(fā)現(xiàn)的輪胎的結(jié)構(gòu)中，在輪胎周向上延伸的多個周向槽2和將相鄰的兩 個周向槽2、2彼此連通的多個橫向槽19被設(shè)置在具有上述刀槽花紋的肋狀陸部3、3之間 的陸部中，由此，通過劃界形成由大量花紋塊陸部11構(gòu)成的多個花紋塊陸部列12。此外，在 上述結(jié)構(gòu)中在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部13的延伸方向相對于 輪胎寬度方向和輪胎周向傾斜；在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2比 在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1短；以及，在輪胎寬度方向上彼此相鄰 的花紋塊陸部列12、12中，構(gòu)成一個花紋塊陸部列的花紋塊陸部11相對于構(gòu)成另一個花紋 塊陸部列的花紋塊陸部11在輪胎周向上錯開。由于在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊 陸部之間的槽部13的延伸方向相對于輪胎寬度方向和輪胎周向傾斜、且在輪胎寬度方向 上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2比在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距 離Cl1短，因此，通過利用在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部13相對于輪 胎周向和輪胎寬度方向傾斜、且花紋塊陸部之間的距離較小的特征，抑制歸因于在輪胎周 向上彼此相鄰的花紋塊陸部11之間的接觸的橡膠的膨脹分量(見圖7)，如圖4所示，能夠 通過花紋塊陸部11之間的反作用在已踏入時的狀態(tài)下有效地生成施加到單位面積的大的 驅(qū)動力。結(jié)果，使在從踏入時到蹬出時的時間內(nèi)輪胎周向上的剪切力的變化坡度較小，從而 能夠有效地抑制滑動磨損。因此，抑制位于肩側(cè)的肋狀陸部3的歸因于河式磨損的偏磨損， 并且由于上述原因，還可以抑制在肋狀陸部3、3之間的花紋塊陸部列12中的歸因于滑動磨 損的偏磨損。因此，改善輪胎整體的耐磨性，并且延長輪胎在丟棄之前的產(chǎn)品壽命。優(yōu)選的 是，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部11被布置成使得一個花紋塊陸部列的花紋 塊陸部相對于另一個花紋塊陸部列的花紋塊陸部在輪胎周向上錯開半個節(jié)距。由于花紋塊 陸部11以如上所述的錯開半個節(jié)距的方式布置，因此花紋塊陸部在輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動時塌陷 變形的變形力能夠由在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部11有效地傳遞，由此使施 加到胎面部1的單位面積的驅(qū)動力降低，并且能夠防止花紋塊陸部11的歸因于相對于路面 的滑動現(xiàn)象的磨損。結(jié)果，使在從踏入時到蹬出時的時間內(nèi)輪胎周向上的剪切力的變化坡 度較小，且減小可能發(fā)生滑動磨損的蹬出時的剪切力，從而減小滑動磨損。此外，在有效抑制滑動磨損方面，由在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之 間的槽部13的延伸方向相對于輪胎周向形成的傾斜角優(yōu)選在15°至70°的范圍內(nèi)。此外，從如上所述的花紋塊陸部之間的相互作用并且為了保持這些相互作用直到磨損的最后 階段考慮，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部13的槽深度優(yōu)選在周向 槽2A的槽深度的60% 100%的范圍內(nèi)。在本發(fā)明中，根據(jù)本發(fā)明的輪胎的胎面部1的結(jié) 構(gòu)不限于如圖1所示的結(jié)構(gòu)，并且只要滿足上述條件，可以采用其它結(jié)構(gòu)。例如，如圖8所 示，花紋塊陸部11在輪胎寬度方向上的截面中的長度可以具有如下形狀該長度從輪胎周 向上的各邊緣部14、14向中央部15增大(并且然后變短)。此外，如圖9和圖10所示，花紋塊陸部11在輪胎寬度方向上的截面中的長度優(yōu)選 地從花紋塊陸部11的輪胎周向上的各邊緣部14、14向花紋塊陸部11的中央部15增大。由 于對當(dāng)使用具有花紋塊陸部的輪胎特別是具有較大的扁平比的重載用輪胎作為驅(qū)動輪胎 時的花紋塊陸部的磨損的銳意研究，發(fā)明人有下述發(fā)現(xiàn)。具體地，當(dāng)使花紋塊陸部壓地面并 且使花紋塊陸部相對于路面水平地與路面接觸時，由于橡膠的非壓縮性所產(chǎn)生的應(yīng)力集中 在花紋塊陸部的前端和后端，如圖11的(a)所示。然而，在由于胎面部的滑動而可能發(fā)生 胎面磨損的蹬出時，由于胎面部通過帶束層以相對于路面傾斜的方式壓地面，因此由于橡 膠的非壓縮性而產(chǎn)生的應(yīng)力施加在花紋塊陸部的中央部，如圖11的(b)所示。特別地，在 輪胎具有較大的扁平比和較高的帶束層剛性的情況下，由于胎面部以相對于路面傾斜的方 式強(qiáng)烈地壓地面，因此由于橡膠的非壓縮性而產(chǎn)生的應(yīng)力強(qiáng)烈地施加在花紋塊陸部的中央 部。由該壓縮變形產(chǎn)生的力被施加在與車輛的移動方向相同的方向上，并且該力被發(fā)動機(jī) 扭矩的驅(qū)動力增強(qiáng)，由此增大滑動磨損。在花紋塊陸部11的輪胎寬度方向上的截面中的長 度從花紋塊陸部11的輪胎周向上的各邊緣部14、14朝向同一花紋塊陸部11的中央部15增 大的上述結(jié)構(gòu)中，如圖11的(b)所示，當(dāng)使花紋塊陸部11以相對于路面傾斜的方式與地面 接觸并由此壓縮應(yīng)力集中在花紋塊陸部11的中央?yún)^(qū)域時，產(chǎn)生使花紋塊陸部11的中央部 的橡膠從后端16向前端17變形的力，如圖10所示，沿位于花紋塊陸部11后側(cè)的相對于輪 胎周向傾斜的壁的法線方向產(chǎn)生使該壁膨脹的力Q。在花紋塊陸部11的該壁的左手側(cè)和右 手側(cè)均產(chǎn)生上述膨脹力Q的力分量R，并且彼此相反的兩個力分量R在花紋塊陸部11之間 抵消。此外，力Q的另一力分量P抵抗使花紋塊陸部11的中央部的橡膠從后端16向前端 17變形。結(jié)果，抑制花紋塊陸部11的過度變形，由此能夠防止花紋塊陸部11的偏磨損和滑 動磨損。此外，如圖12所示，將采用如上所述的形狀和配置的花紋塊陸部11在其上施加驅(qū) 動力時的變形(虛線)與傳統(tǒng)的花紋塊陸部在其上施加驅(qū)動力時的變形(實(shí)線)相比，在 本發(fā)明的花紋塊陸部11中，由于與花紋塊蹬出時相似的機(jī)理，在踏入時抑制橡膠的朝向花 紋塊后端側(cè)的變形。然而，由于橡膠的非壓縮性，該抑制的變形作用在增大已踏入的花紋塊 陸部11的后端16的“上浮”幅度的方向。因此，接著將踏入的花紋塊陸部11的剪切變形 的幅度增大，由此獲得如圖5所示的使踏入時的剪切力增大、而使顯著影響磨損程度的蹬 出時的剪切力下降的協(xié)同效果。在這種情況下，花紋塊陸部11的中央部15的輪胎寬度方 向上的長度B相對于花紋塊陸部11的輪胎周向上的邊緣14的輪胎寬度方向上的長度A的 比優(yōu)選在1 3至1 1.5的范圍內(nèi)。在該比在上述范圍之外的情況下，在花紋塊陸部11 以相對于路面傾斜的方式與地面接觸時，可能不能有效地防止花紋塊陸部11的變形，由此 可能發(fā)生花紋塊陸部11的偏磨損和滑動磨損。此外，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的一個花紋塊陸部和另一個花紋塊陸部之間的 槽部13中，該一個花紋塊陸部11的面對同一周向槽2的各槽部13優(yōu)選地在彼此相反的方向上相對于輪胎赤道面傾斜。如果在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的上述槽 部13的延伸方向相對于輪胎赤道面在相同的方向上傾斜，則盡管對于來自某一方向的輸 入能夠有效地防止滑動磨損，但是不能有效地解決來自其它方向的輸入，且不能成功地防 止從來自其它方向的輸入所衍生的滑動磨損。此外，由于如上所述的在輪胎寬度方向上彼 此相鄰的槽部的傾斜的延伸方向在配置上與花紋塊陸部11在輪胎寬度方向上的截面中的 長度朝向花紋塊陸部11的中央部15增大的形狀所導(dǎo)致的花紋塊陸部11的壁的傾斜互補(bǔ) 地組合，因此能夠設(shè)計(jì)出花紋塊圖案(blockpattern)，而沒有在輪胎寬度方向上產(chǎn)生無用 的空間，從而有效地發(fā)揮耐磨性，而沒有損害上述兩個傾斜的結(jié)構(gòu)或損害由上述兩個傾斜 所產(chǎn)生的效果。因此，能夠簡化通過將上述花紋塊圖案與第二肋、肩側(cè)肋、橫向花紋等組合 的圖案設(shè)計(jì)。此外，花紋塊陸部11的輪胎周向上的長度d3優(yōu)選在輪胎周長的1. 0 2. 5%的范 圍內(nèi)。為了有效地實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的花紋塊陸部11的上述效果，優(yōu)選地，花紋塊陸部11的輪胎 周向上的長度d3等于或小于輪胎周長的2. 5%。在長度d3超過輪胎周長的2. 5%的情況下， 花紋塊的剪切剛性過度地增大，并且不能充分地實(shí)現(xiàn)如上所述的已經(jīng)踏入的花紋塊陸部11 的“上浮”。即使在長度d3等于或小于輪胎周長的2. 5%的情況下，如果長度d3小于輪胎周 長的1. 0%，則花紋塊陸部11的剛性減小得過低，當(dāng)驅(qū)動力施加到花紋塊陸部11時，花紋塊 陸部11過度地剪切變形，由此不能充分地抑制滑動磨損。因此，通過將花紋塊陸部11的輪 胎周向上的長度d3設(shè)定在輪胎周長的1. 0 2. 5%的范圍內(nèi)，確保花紋塊陸部11的剛性， 并且有效地實(shí)現(xiàn)上述的花紋塊陸部11的效果，由此，可以防止耐磨性劣化。此外，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2與在輪胎周向上彼 此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1的比優(yōu)選在1 0.85至1 0.3的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在 1 0.7至1 0.4的范圍內(nèi)。在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2與在輪 胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1的比大于1 0.3的情況下，雖然在輪胎周 向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1足夠，但是在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊 陸部之間的距離d2過短。由于此，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部11在輪胎負(fù)荷 轉(zhuǎn)動時彼此接觸，使塌陷變形的變形力不能有效地從一個花紋塊陸部11傳遞到與其相鄰 的另一個花紋塊陸部11，由此花紋塊陸部11中的剪切力不能被有效地分散，可能導(dǎo)致滑動 磨損。在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2與在輪胎周向上彼此相鄰 的花紋塊陸部之間的距離Cl1的比小于1 0.85情況下，雖然在輪胎寬度方向上彼此相鄰 的花紋塊陸部之間的距離d2足夠，但是在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1 過短。因此，在花紋塊陸部11與地面接觸時，這些花紋塊陸部11在輪胎周向上彼此接觸， 由此發(fā)生歸因于橡膠膨脹的變形，如圖7所示，耐磨性可能劣化。此外，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部11之間的距離Cl1相對于花紋塊陸部 11的輪胎周向上的長度d3的比優(yōu)選在1 0.25至1 0.05的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在1 0.17 至1 0.07的范圍內(nèi)。在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部11之間的距離Cl1與花紋塊 陸部11的輪胎周向上的長度(13的比超過1 0.05的情況下，在輪胎周向上彼此相鄰的花 紋塊陸部11在輪胎負(fù)荷下轉(zhuǎn)動而塌陷變形時，彼此接觸得太近。因此，如圖7所示，當(dāng)胎面 部1的與路面接觸的花紋塊陸部11被壓且變形時，在輪胎周向上相鄰的花紋塊陸部11在 胎面部1的中央處彼此接觸，并且將設(shè)置在這些相鄰的花紋塊陸部11的外側(cè)的其它花紋塊陸部11朝向輪胎周向的外側(cè)推，由此這些其它花紋塊陸部11在輪胎轉(zhuǎn)動方向和與轉(zhuǎn)動方 向相反的方向上都過度地塌陷變形。結(jié)果，在與施加驅(qū)動力的方向相同的方向上的力在后 端16增大，可能導(dǎo)致歸因于如上所述的塌陷變形的滑動磨損。在輪胎周向上彼此相鄰的花 紋塊陸部11之間的距離Cl1與花紋塊陸部11的輪胎周向上的長度(13的比小于1 0.25的 情況下，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部11彼此分離得太大，由此，不能夠通過利用 在花紋塊陸部11的后端16的剪切力以良好均衡的方式分散在輪胎周向上彼此相鄰的花紋 塊陸部11的剪切力，因此可能發(fā)生滑動磨損。此外，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2優(yōu)選在1.0mm至 5. Omm的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在1.5mm至3. 5mm的范圍內(nèi)。在花紋塊陸部之間的距離d2超過 5. Omm的情況下，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離(12太大。結(jié)果，使一 個花紋塊陸部11塌陷變形的變形力不能被傳遞至在寬度方向上與其相鄰的另一個花紋塊 陸部11，由此，引起該一個花紋塊陸部在輪胎周向上的過度的塌陷變形，并且可能導(dǎo)致歸因 于花紋塊陸部11的滑動的磨損。在花紋塊陸部之間的距離d2小于1. Omm的情況下，在輪 胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離d2太短。結(jié)果，在輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動時，在輪 胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部11彼此接觸，使一個花紋塊陸部11塌陷變形的變形 力不能被有效地傳遞至在寬度方向上與其相鄰的另一個花紋塊陸部11，由此引起過度的塌 陷變形，并且可能導(dǎo)致歸因于花紋塊陸部11的滑動的磨損。此外，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部11之間的距離Cl1優(yōu)選在3. Omm至 10. Omm的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在4. Omm至8. Omm的范圍內(nèi)。在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸 部之間的距離Cl1超過10. Omm的情況下，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離 Cl1太大。結(jié)果，花紋塊陸部11的接地壓力過度上升，可能引起耐磨性劣化。在輪胎周向上 彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離Cl1小于3. Omm的情況下，在輪胎周向上彼此相鄰的花紋 塊陸部之間的距離Cl1太短。結(jié)果，在花紋塊陸部11與路面接觸時，這些花紋塊陸部11在 輪胎周向上彼此接觸，發(fā)生如圖7所示歸因于橡膠膨脹的變形，可能引起耐磨性劣化。此外，如圖12和圖13所示，花紋塊陸部11優(yōu)選地設(shè)置有刀槽花紋4，該刀槽花紋 4在輪胎寬度方向上連通均與花紋塊陸部11相鄰的兩個周向槽2、2。通過為花紋塊陸部11 設(shè)置附加的后端16，能夠增強(qiáng)花紋塊陸部11整體的抓地力，由此能夠?qū)碜园l(fā)動機(jī)的轉(zhuǎn)矩 有效地轉(zhuǎn)換為驅(qū)動力。刀槽花紋4可以在花紋塊陸部11中以直線或曲線的方式彎折。此外，設(shè)置在花紋塊陸部11內(nèi)的刀槽花紋4優(yōu)選地在花紋塊陸部11的中央部15 開口至周向槽2。在刀槽花紋4在除花紋塊陸部11的中央部15外的區(qū)域開口的情況下，不 再能夠在花紋塊陸部11內(nèi)以良好均衡的方式分散作為驅(qū)動力的抓地力，由此存在來自發(fā) 動機(jī)的轉(zhuǎn)矩不能有效地轉(zhuǎn)換成驅(qū)動力的可能性。此外，設(shè)置在花紋塊陸部11內(nèi)的刀槽花紋4的輪胎周向上的長度優(yōu)選在橫向槽19 的槽深度(徑向深度)的5%至20%的范圍內(nèi)，更優(yōu)選在7%至18%的范圍內(nèi)。在刀槽花 紋4的輪胎周向上的長度小于橫向槽19的槽深度的5%的情況下，刀槽花紋4的輪胎周向 上的長度過短。結(jié)果，從前端17朝向后端16的抓地力下降到在花紋塊陸部11內(nèi)不設(shè)置刀 槽花紋的情況下觀察到的抓地力的水平，可能使刀槽花紋4的設(shè)置不起作用。在刀槽花紋 4的輪胎周向上的長度超過橫向槽19的槽深度的20%的情況下，刀槽花紋4的輪胎周向上 的長度過長。結(jié)果，均被刀槽花紋4分成子部分的花紋塊陸部11不再能夠通過花紋塊陸部11之間的反作用來傳遞力，由此可能發(fā)生過度的塌陷變形，導(dǎo)致歸因于變形的滑動磨損。為 了獲得一直到磨損的最后階段的滿意的效果，花紋塊陸部11內(nèi)的刀槽花紋4的槽深度優(yōu)選 為橫向槽19的槽深度的60%至100%。前述說明僅說明了本發(fā)明的部分實(shí)施方式。上述結(jié)構(gòu)可以相互組合或者進(jìn)行各種 變形，只要這種組合或變形不背離本發(fā)明的精神。例如，雖然具有如圖1、圖8、圖9、圖13和 圖14所示的結(jié)構(gòu)的輪胎在胎面部的接地面內(nèi)設(shè)置有至少一個單元的花紋塊陸部列12，其 中，每個單元包括兩個花紋塊陸部列12，然而可以在胎面部的接地面內(nèi)設(shè)置至少一個單元 的花紋塊陸部列，每個單元包括三個以上的花紋塊陸部列12。此外，如圖15所示，設(shè)置刀槽 花紋4的區(qū)域可以變形為淺槽18，從而進(jìn)一步提高排水性能。此外，在分散在輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動 時，當(dāng)肋狀陸部3的刀槽花紋在沿輪胎周向的輸入的作用下變形時集中在刀槽花紋4的槽 底6的具有最大槽深度的區(qū)域和具有最小槽深度的區(qū)域之間的連接區(qū)域20上的應(yīng)力以防 止發(fā)生裂紋(撕裂)方面，下面的結(jié)構(gòu)是優(yōu)選的。具體地，由連接區(qū)域20相對于輪胎寬度 方向(輪胎軸向)形成的傾斜角X優(yōu)選是110°至160°的鈍角。在傾斜角X超過160°的 情況下，不能充分增強(qiáng)肋狀陸部3的輪胎寬度方向外側(cè)的邊緣部7的剛性(且由此不能確 保肋狀陸部3內(nèi)的剛性差)，由此可能不能以滿意的方式發(fā)揮通過使肋狀陸部3內(nèi)的剛性差 較小而抑制偏磨損的效果。在傾斜角X小于110°的情況下，不能有效地分散集中在具有 最大槽深度的區(qū)域和具有最小槽深度的區(qū)域之間的連接區(qū)域20上的應(yīng)力，由此可能在連 接區(qū)域20中產(chǎn)生裂紋。此外，盡管在所有的相關(guān)附圖中刀槽花紋4的擴(kuò)大部10的輪胎周 向截面為圓形、瓶狀構(gòu)造，但是擴(kuò)大部10的形狀不限于所示的實(shí)施例，并且可以采用例如 橢圓體等其他形狀。然而，如果擴(kuò)大部10的截面形狀具有角部，則輪胎負(fù)荷轉(zhuǎn)動時，肋狀陸 部3可能變形，導(dǎo)致在擴(kuò)大部10中產(chǎn)生裂紋。為了防止發(fā)生這種情形，上述這種角部優(yōu)選 具有曲率。實(shí)施例接著，分別制造根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎(實(shí)施例輪胎1至幻和除刀槽花紋的槽底 的構(gòu)造在本發(fā)明的范圍之外以外具有與本發(fā)明的充氣輪胎相同結(jié)構(gòu)的充氣輪胎(比較例 輪胎)，作為試驗(yàn)輪胎(輪胎規(guī)格為11R/22. 5的重載用充氣輪胎)，并且如下所述地評價它 們的性能。比較例輪胎和實(shí)施例輪胎1至3均具有如圖16所示的結(jié)構(gòu)的胎面部。胎面部具 有多個肋狀陸部和被肋狀陸部包圍的多個花紋塊陸部列。在這種花紋塊陸部列中，在輪胎 寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部的延伸方向相對于輪胎寬度方向和輪胎周 向傾斜；在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離比在輪胎周向上彼此相鄰的 花紋塊陸部之間的距離短。此外，設(shè)置在比較例輪胎和實(shí)施例輪胎1至3的肋狀陸部中的 刀槽花紋分別具有與圖17的(a)、圖17的(b)、圖18的(a)、圖18的(b)、圖19的(a)、圖 19的(b)、圖20的(a)和圖20的(b)對應(yīng)的構(gòu)造。在比較例輪胎中，其刀槽花紋的輪胎寬 度方向的長度為0. 7mm，寬度方向的長度為20mm，深度為16mm，設(shè)置在槽底的瓶狀的擴(kuò)大部 的直徑為2mm。實(shí)施例輪胎1的刀槽花紋的輪胎寬度方向的長度為0. 7mm,寬度方向的長度 為20mm，最大槽深度為16mm，最小槽深度為13mm。在實(shí)施例輪胎1的刀槽花紋中，具有最 大槽深度的區(qū)域位于輪胎赤道面?zhèn)?，具有最小槽深度的區(qū)域位于肩側(cè)，由具有最大槽深度 的區(qū)域和具有最小槽深度的區(qū)域之間的連接區(qū)域相對于輪胎寬度方向形成的傾斜角X為90°。實(shí)施例輪胎2的刀槽花紋的輪胎寬度方向的長度為0.7mm，寬度方向的長度為20mm， 最大槽深度為16mm，最小槽深度為13mm。在實(shí)施例輪胎2的刀槽花紋中，具有最大槽深度 的區(qū)域位于輪胎赤道面?zhèn)龋哂凶钚〔凵疃鹊膮^(qū)域位于肩側(cè)，由具有最大槽深度的區(qū)域和 具有最小槽深度的區(qū)域之間的連接區(qū)域相對于輪胎寬度方向形成的傾斜角X為150°。實(shí) 施例輪胎3的刀槽花紋的輪胎寬度方向的長度為0. 7mm,寬度方向的長度為20mm，最大槽深 度為16mm，最小槽深度為13mm。在實(shí)施例輪胎3的刀槽花紋中，具有最大槽深度的區(qū)域位 于輪胎赤道面?zhèn)?，具有最小槽深度的區(qū)域位于肩側(cè)，由具有最大槽深度的區(qū)域和具有最小 槽深度的區(qū)域之間的連接區(qū)域相對于輪胎寬度方向形成的傾斜角X為150°，并且設(shè)置在 槽底的瓶狀的擴(kuò)大部的直徑為2mm。通過以下方式評價濕路面上的牽引性能將每個試驗(yàn)輪胎與規(guī)格為7. 5X22. 5的 輪輞裝配在一起以獲得輪胎車輪；將由此獲得的每個輪胎車輪作為驅(qū)動車輪安裝至在試驗(yàn) 中使用的牽引車輛；將900kPa(相對壓力)的空氣壓力和8. 34kN(每個輪胎)的負(fù)荷施加 至每個輪胎；在2mm水膜的濕路面條件下在鋪有鐵板的實(shí)驗(yàn)跑道上進(jìn)行啟動加速實(shí)驗(yàn)，以 測量車輛行駛預(yù)定距離所需的時間；以比較例輪胎需要的時間為基準(zhǔn)值，將其它輪胎的時 間表示為相對于基準(zhǔn)值的相對值，并且比較由此獲得的結(jié)果。牽引性能的值越大表示濕路 面上的牽引性能越好。結(jié)果在表1中示出。通過以下方式評價耐偏磨損性使車輛在試驗(yàn)路面上行駛直到肋狀陸部的磨損率 達(dá)到70%;然后視覺地觀察是否在其中發(fā)生歸因于河式磨損的偏磨損。結(jié)果在表1中示出。 還視覺地觀察是否在刀槽花紋的槽底產(chǎn)生裂紋。裂紋的觀察結(jié)果也在表1中示出。表 權(quán)利要求
1.一種輪胎，其在胎面部具有至少一個肋狀陸部列和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋， 所述輪胎的特征在于，各刀槽花紋的至少肩側(cè)的端部的深度小于該刀槽花紋的其余部分的深度。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的最小深度在所述刀槽花 紋的最大深度的0. 50 0. 95倍的范圍。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的具有最大深度的部 分的輪胎寬度方向上的長度在所述肋狀陸部的輪胎寬度方向上的長度的0. 1 0. 9倍的范 圍。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的輪胎寬度 方向上的長度是所述肋狀陸部的輪胎寬度方向上的長度的至少0. 8倍。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的深度是設(shè) 置在所述肋狀陸部的兩側(cè)的各周向槽的深度的至少0. 3倍。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述刀槽花紋的槽底設(shè)置 有輪胎周向上的長度比所述刀槽花紋在胎面部的接地面處的開口寬度大的擴(kuò)大部。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，所述擴(kuò)大部被設(shè)置在所述 刀槽花紋的具有最大深度的槽底部分。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至6中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，通過設(shè)置將相鄰的兩個周向槽彼此連通的多個橫向槽而劃界形成多個花紋塊陸部列；在所述多個花紋塊陸部列之中，在夾著周向槽的彼此相鄰的至少兩個花紋塊陸部列 中，構(gòu)成各花紋塊陸部列的花紋塊陸部被布置成在輪胎周向上彼此錯開；在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的槽部的延伸方向相對于輪胎寬度方 向和輪胎周向傾斜；以及在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離比在輪胎周向上彼此相鄰的花 紋塊陸部之間的距離短。
9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的輪胎，其特征在于，各花紋塊陸部在輪胎寬度方向的截面中 的長度從該花紋塊陸部的輪胎周向上的兩端部朝向該花紋塊陸部的中央部增大。
10.根據(jù)權(quán)利要求8或9所述的輪胎，其特征在于，在輪胎寬度方向上彼此相鄰的花紋 塊陸部之間的距離與在輪胎周向上彼此相鄰的花紋塊陸部之間的距離的比在1 0.85至 1 0. 3的范圍。
11.根據(jù)權(quán)利要求8至10中的任一項(xiàng)所述的輪胎，其特征在于，在輪胎周向上彼此相鄰 的花紋塊陸部之間的距離與花紋塊陸部的輪胎周向上的長度的比在1 0.25至1 0.05 的范圍。
全文摘要
本發(fā)明的目的是提供一種具有肋狀陸部和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋的輪胎，其中，通過優(yōu)化刀槽花紋的形狀，提高了耐磨性，同時維持濕路面上的良好的牽引性能。輪胎在胎面部具有至少一個肋狀陸部列和設(shè)置在肋狀陸部中的刀槽花紋。此外，各刀槽花紋的至少肩側(cè)的端部的深度小于該刀槽花紋的其余部分的深度。
文檔編號B60C11/01GK102137765SQ20098013416
公開日2011年7月27日 申請日期2009年6月29日 優(yōu)先權(quán)日2008年7月10日
發(fā)明者中溝啟, 清水明禎 申請人:株式會社普利司通