專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及具有通過朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸的傾斜橫溝、連接該傾斜橫溝的周向連接溝，在胎面部形成多個(gè)平行四邊形形狀的區(qū)塊的方向性花紋的充氣輪胎。

背景技術(shù)：
已知一種例如如圖10(A)所示輪胎，其在胎面部設(shè)置從輪胎赤道C附近位置朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸的傾斜橫溝a、連接在輪胎周向上相鄰的上述傾斜橫溝a、a之間的周向連接溝b，而且具有朝向輪胎軸向外側(cè)使上述傾斜橫溝a的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度α順次增加的方向性花紋的輪胎(例如參考專利文獻(xiàn)1)。
專利文獻(xiàn)1日本特開平5-246214號(hào)公報(bào)(圖1) 這種花紋的輪胎在輪胎旋轉(zhuǎn)時(shí)，由于上述傾斜橫溝a從其輪胎軸向內(nèi)端a1開始順次接地，所以能夠?qū)蟽?nèi)的水從輪胎赤道側(cè)朝向胎面端側(cè)沿流水線高效地排出，能夠發(fā)揮優(yōu)異的濕路抓地性能。而且，由于傾斜橫溝a的傾斜角度α朝向輪胎軸向外側(cè)順次增加，所以在輪胎赤道側(cè)周向的花紋剛性被設(shè)定得較高，而在胎面端側(cè)橫方向的花紋剛性被設(shè)定得較高，具有能夠發(fā)揮優(yōu)異的干路操縱穩(wěn)定性這樣的優(yōu)點(diǎn)。
但是，如圖10(B)中放大所示，在上述花紋中被傾斜橫溝a和周向連接溝b劃分的區(qū)塊j，形成為具有銳角角部d1和鈍角角部d2的平行四邊形形狀。于是，由于上述銳角角部d1剛性必然低，所以存在以該銳角角部d1作為起點(diǎn)而誘發(fā)偏磨耗這樣的問題。特別是，先著地側(cè)的銳角角部d1f由于受到壓縮變形，所以與受到拉伸變形的后著地側(cè)的銳角角部d1r相比，存在產(chǎn)生更顯著的偏磨耗這樣的問題。
另外，在現(xiàn)有技術(shù)中，通過對(duì)上述銳角角部d1實(shí)施倒角e，來力圖確保銳角角部d1的剛性，但是存在若該倒角e小則偏磨耗抑制變得不充分，相反若大則接地面積減少而使操縱穩(wěn)定性降低這樣的問題。


發(fā)明內(nèi)容
在此，本發(fā)明的目的在于提供一種發(fā)揮優(yōu)異的濕路抓地性能，并且特別是在偏磨耗顯著的先著地側(cè)的銳角角部中，使倒角變小的同時(shí)能夠確保該銳角角部的剛性，能夠改善操縱穩(wěn)定性和耐偏磨耗性的充氣輪胎。
為了達(dá)到本發(fā)明的目的本發(fā)明的充氣輪胎，通過在胎面部設(shè)置多個(gè)傾斜橫溝，其從輪胎赤道附近的位置到越過胎面接地端的位置朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸，并且沿輪胎周向間隔設(shè)置；多條周向連接溝，其在輪胎周向相鄰的上述傾斜橫溝之間連接且沿輪胎軸向間隔設(shè)置，從而在上述胎面部形成由上述傾斜橫溝和周向連接溝劃分的多個(gè)平行四邊形形狀的區(qū)塊，其特征在于上述傾斜橫溝的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度α朝向輪胎軸向外側(cè)順次增加，并且在比上述傾斜橫溝與最內(nèi)周向連接溝相交的最內(nèi)交叉位置靠近輪胎軸向外側(cè)并且比上述傾斜橫溝與最外周向連接溝相交的最外交叉位置靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域范圍中，上述傾斜橫溝的溝深度實(shí)際上是固定的，其中上述最內(nèi)周向連接溝是上述多條周向連接溝中配置在最靠近輪胎赤道側(cè)的周向連接溝，上述最外周向連接溝是配置在最靠近胎面接地端的周向連接溝，并且將上述多條周向連接溝中的至少一條周向連接溝的輪胎旋轉(zhuǎn)方向的先著地側(cè)端的溝深度Dgf設(shè)定為小于后著地側(cè)端的溝深度Dgr并且朝向先著地側(cè)端使溝深度漸減。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述周向連接溝的先著地側(cè)端的溝深度Dgf是后著地側(cè)端的溝深度Dgr的20～80％。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述傾斜橫溝在輪胎軸向內(nèi)端的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度αi是10～35°，并且在上述胎面接地端的位置的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度αo是40～90°。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述最內(nèi)周向連接溝從先著地側(cè)端到后著地側(cè)端的溝深度Dg是固定的，并且該溝深度Dg是上述最內(nèi)交叉位置的傾斜橫溝3的溝深度Dy的20～80％的范圍。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，在上述周向相鄰的上述傾斜橫溝之間配置3條以上的周向連接溝，并且各周向連接溝的相對(duì)于輪胎周向的角度β是越靠近輪胎軸向外側(cè)的周向連接溝越大。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述傾斜橫溝的溝寬度Wy在上述最外交叉位置的溝寬度Wyo大于在上述最內(nèi)交叉位置的溝寬度Wyi的1.0倍且在3倍以下。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述平行四邊形形狀的區(qū)塊具有銳角側(cè)角部和鈍角側(cè)角部，并且上述傾斜橫溝的后著地側(cè)的溝壁面的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θr，從上述鈍角側(cè)角部向銳角側(cè)角部漸增。
本發(fā)明的充氣輪胎，優(yōu)選地，上述平行四邊形形狀的區(qū)塊具有銳角側(cè)角部和鈍角側(cè)角部，并且上述傾斜橫溝的后著地側(cè)的溝壁面的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θr，從上述銳角側(cè)角部向鈍角側(cè)角部漸增。
而且，上述傾斜橫溝的傾斜角度α、溝寬度Wy等是在胎面踏面?zhèn)戎付ǖ闹怠?br> 另外，上述“胎面接地端”是在安裝了正規(guī)輪輞且填充了正規(guī)內(nèi)壓的狀態(tài)下的輪胎承載了正規(guī)負(fù)載時(shí)，接地的胎面接地面的輪胎軸向外端的意思。而且，上述“正規(guī)輪輞”是在包含輪胎基于的規(guī)格的規(guī)格體系中，該規(guī)格按照每個(gè)輪胎確定的輪輞，例如JATMA是標(biāo)準(zhǔn)輪輞、TRA是“Design Rim(設(shè)計(jì)輪輞)”、或ETRTO是“Measuring Rim(測(cè)量輪輞)”的意思。上述“正規(guī)內(nèi)壓”是指上述規(guī)格按每個(gè)輪胎確定的氣壓，JATMA是最高氣壓、TRA是表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中記載的最大值、ETRTO是“INFLATIONPRESSURE(充氣壓力)”的意思，載客車用輪胎的情況設(shè)定為180kpa。上述“正規(guī)負(fù)載”是指上述規(guī)格按每個(gè)輪胎確定的負(fù)載，JATMA是最大負(fù)載能力、TRA是表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”中記載的最大值、ETRTO是“LOADCAPACITY(承載重量)”。
如上所述，傾斜橫溝從輪胎赤道附近的位置朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸，此時(shí)，相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度α沿輪胎軸向外側(cè)增大。因此，與連接該傾斜橫溝之間的周向連接溝協(xié)作，能夠高水平地發(fā)揮濕路抓地性能以及干路操縱穩(wěn)定性。
另一方面，對(duì)周向連接溝中的至少一個(gè)而言，將周向連接溝的先著地側(cè)端的溝深度Dgh設(shè)定為比后著地側(cè)端的溝深度Dgr小并且朝向先著地側(cè)端漸減溝深度?；诖耍軌蛳鄬?duì)地提高成為平行四邊形形狀的區(qū)塊中的先著地側(cè)的銳角側(cè)角部的剛性，可改善耐偏磨耗性。而且，由于能夠?qū)⒌菇堑某叽缈刂频阶钚∠?，所以可控制操縱穩(wěn)定性的降低。進(jìn)而，由于周向連接溝的溝深度的變化是平滑的，因此能夠維持優(yōu)異的濕路抓地性能。



圖1是表示將本發(fā)明的充氣輪胎的胎面花紋的一個(gè)實(shí)施例展開為平面的展開圖。
圖2是放大圖1的一部分的展開圖。
圖3是說明傾斜橫溝的形狀的略圖。
圖4是進(jìn)一步說明傾斜橫溝以及周向連接溝的胎面花紋的展開圖。
圖5是表示沿周向連接溝的溝中心線的截面的圖4的I-I截面圖。
圖6是表示與深度變化溝的溝中心線成直角的截面的圖4的II-II截面圖。
圖7(A)是放大第二區(qū)塊的俯視圖，(B)是表示其倒角13的局部立體圖。
圖8(A)是表示傾斜橫溝的其他實(shí)施例的俯視圖，(B)是其III-III截面圖。
圖9(A)是表示傾斜橫溝的進(jìn)一步其他實(shí)施例的俯視圖，(B)是IV-IV截面圖。
圖10(A)是表示現(xiàn)有的胎面花紋的一個(gè)例子的展開圖，(B)是說明其問題點(diǎn)的區(qū)塊的放大圖。
附圖符號(hào)說明2-胎面部；3-傾斜橫溝；4-周向連接溝；4i-最內(nèi)周向連接溝；4o-最外周向連接溝；6-區(qū)塊；C-輪胎赤道；C1-銳角側(cè)角部；C2-鈍角側(cè)角部；Ef-先著地側(cè)端；Er-后著地側(cè)端；Te-胎面接地端；Pi-最內(nèi)交叉位置；Po-最外交叉位置。

具體實(shí)施例方式 下面，參照附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說明。圖1是將本發(fā)明的充氣輪胎的胎面表面展開為平面的展開圖。
圖1中，本實(shí)施方式的充氣輪胎1在胎面部2設(shè)置從輪胎赤道C附近的位置延伸到越過胎面接地端Te的位置、且沿輪胎周向間隔設(shè)置的多條傾斜橫溝3；連接在輪胎周向上相鄰的上述傾斜橫溝3、3之間且沿輪胎軸向間隔設(shè)置的多條周向連接溝4。
其中，上述“輪胎赤道C附近的位置”是以輪胎赤道C為中心，胎面接地寬度TW的10％以下的寬度Y的區(qū)域的意思。從輪胎赤道C到上述傾斜橫溝3的輪胎軸向內(nèi)端3i的距離h若越過Y/2，則在輪胎赤道側(cè)的排水性不足，導(dǎo)致濕路抓地性能的降低。
接著，各上述傾斜橫溝3朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)R傾斜地延伸，此時(shí)傾斜橫溝3的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度α沿輪胎軸向外側(cè)順次增加。因此，傾斜橫溝3在輪胎旋轉(zhuǎn)時(shí)從輪胎軸向內(nèi)端3i朝向外端3o順次接地，能夠高效地將溝內(nèi)的水沿流水線向胎面接地端Te的外側(cè)排出。即、能夠發(fā)揮優(yōu)異的濕路抓地性能。并且，由于上述傾斜角度α朝向輪胎軸向外側(cè)順次增加，所以可分別較高地設(shè)定輪胎赤道側(cè)的周向的花紋剛性以及胎面接地端側(cè)的橫方向的花紋剛性，也能高水平地設(shè)定干路操縱穩(wěn)定性。
如圖2、3所示，本例中例示了使上述傾斜橫溝3的上述傾斜角度α逐漸地增加的情況。具體而言，傾斜橫溝3形成為彎折溝，該彎折溝由上述傾斜角度為α1的最接近輪胎赤道側(cè)的第一傾斜部3A、連接第一傾斜部3A外側(cè)的傾斜角度是α2的第二傾斜部3B、連接第二傾斜部3B外側(cè)的傾斜角度是α3的第三傾斜部3C以及連接第三傾斜部3C外側(cè)的傾斜角度是α4的第四傾斜部3D構(gòu)成。上述傾斜角度α為α1＜α2＜α3＜α4。另外，作為傾斜橫溝3也可是傾斜角度α連續(xù)變化的圓弧狀溝。
接著，在輪胎周向上相鄰的傾斜橫溝3、3之間，沿輪胎軸向間隔設(shè)置相互連接上述相鄰的傾斜橫溝3、3之間的多條周向連接溝4。基于此，在胎面部2上形成被上述傾斜橫溝3以及周向連接溝4劃分的多個(gè)平行四邊形形狀的區(qū)塊6。
從排水性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選配置在傾斜橫溝3、3之間的周向連接溝4的條數(shù)為3條以上，特別是從平衡排水性和區(qū)塊剛性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選是3條或4條。
本例中例示了配置4條周向連接溝4的情況。具體而言，在傾斜橫溝3、3之間形成 ·在上述第一傾斜部3A的內(nèi)端3i之間連接的第一周向連接溝4A； ·在上述第一傾斜部3A和第二傾斜部3B的彎曲部的附近之間連接的第二周向連接溝4B； ·在上述第二傾斜部3B和第三傾斜部3C的彎曲部的附近之間連接的第三周向連接溝4C； ·在上述第三傾斜部3C和第四傾斜部3D的彎曲部的附近之間連接的第四周向連接溝4D。
由此，在上述第一周向連接溝4A、4A之間形成在輪胎赤道C上連續(xù)延伸的周向花紋加強(qiáng)筋5。而且，在第一、第二周向連接溝4A、4B之間、和第二、第三周向連接溝4B、4C之間以及第三、第四周向連接溝4C、4D之間，分別形成成為具有頂角小于90°的銳角側(cè)角部C1、頂角是90°以上的鈍角側(cè)角部C2的平行四邊形形狀的第一區(qū)塊6A、第二區(qū)塊6B以及第三區(qū)塊6C。
在本例的胎面花紋的情況下，各傾斜部3A～3D在形成對(duì)水流的阻力小的直線狀的同時(shí)，在阻力增加的彎曲部附近通過周向連接溝4進(jìn)行連接。因此，能夠緩解該彎曲部對(duì)阻力的影響，作為溝整體可使水流順利流過等，能夠得到可確保更加優(yōu)異的排水性的優(yōu)點(diǎn)。其中，如圖3所示，彎曲部的附近是分別以傾斜橫溝3的溝中心線i彎曲的彎曲點(diǎn)ip為中心，胎面接地寬度Tw的11％以下的寬度的區(qū)域范圍J的意思。
而且，如圖4所示，將上述傾斜橫溝3與配置在最接近輪胎赤道側(cè)的最內(nèi)周向連接溝4i相交的位置定義為最內(nèi)交叉位置Pi，并且將上述傾斜橫溝3與配置在最接近胎面接地端側(cè)的最外周向連接溝4o相交的位置定義為最外交叉位置Po。此時(shí)，從排水性的觀點(diǎn)出發(fā)，上述傾斜橫溝3在比上述最內(nèi)交叉位置Pi靠近輪胎軸向外側(cè)、且比最外交叉位置Po靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域范圍內(nèi)，溝深度Dy(如圖5所示)實(shí)質(zhì)上是固定的。即、傾斜橫溝3在上述區(qū)域范圍內(nèi)，沒有可成為水的阻力的例如花紋溝加強(qiáng)筋(tie bar)等部分隆起部，以固定的深度平滑地形成溝底。在本例中上述最內(nèi)周向連接溝4i相當(dāng)于第一周向連接溝4A，上述最外周向連接溝4o相當(dāng)于第四周向連接溝4D。
在此，如本例所示上述最外周向連接溝4o相對(duì)于輪胎周向傾斜，在其先著地側(cè)端Ef的與傾斜橫溝3的交叉位置Pof、與后著地側(cè)端Er的與傾斜橫溝3的交叉位置Por在輪胎軸向上發(fā)生位置偏移時(shí)，將位于輪胎軸向最外側(cè)的交叉位置(本例中是在后著地側(cè)端Er的交叉位置Por)作為最外交叉位置Po。而且，在本例中例示了與輪胎周向平行地配置上述最內(nèi)周向連接溝4i的情況，但若在傾斜配置的情況下，將位于輪胎軸向最內(nèi)側(cè)的交叉位置作為最內(nèi)交叉位置。
而且，為了沿流水線更順利地排出水，優(yōu)選在傾斜橫溝3中，輪胎軸向內(nèi)端3i的傾斜角度αi(本例中相當(dāng)于上述傾斜角度α1)是10～35°的范圍，并且上述胎面接地端Te的位置中相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度αo(本例中相當(dāng)于上述傾斜角度α4)是40～90°的范圍。此時(shí)，更優(yōu)選上述傾斜角度αi和αo的差(αo-αi)是20°以上。
接著，本實(shí)施方式的輪胎中，上述周向連接溝4A～4D中的至少一條，本例中的第二、第三周向連接溝4B、4C分別形成為先著地側(cè)端Ef的溝深度Dgf比后著地側(cè)端Er的溝深度Dgr小，并且朝向先著地側(cè)端Ef使溝深度Dg漸減的深度變化溝10。
圖5以沿第二周向連接溝4B的溝中心線的截面圖(圖4中的I-I截面圖)作為表示進(jìn)行表示。如圖5所示，深度變化溝10的先著地側(cè)端Ef的溝深度Dgf，比后著地側(cè)端Er的溝深度Dgr小，并且從后著地側(cè)端Er朝向先著地側(cè)端Ef溝深度Dg漸減。其中，作為漸減如本例所示，減少的比率是固定的，即按一次函數(shù)使溝深度Dg變化，但例如也可按照二次函數(shù)改變溝深度Dg。
這樣，通過將第二周向連接溝4B設(shè)定為上述深度變化溝10，能夠相對(duì)地提高上述第二區(qū)塊6B的四個(gè)角部中先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的剛性。而且，通過將第三周向連接溝4C設(shè)定為深度變化溝10，能夠相對(duì)地提高上述第三區(qū)塊6C中先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的剛性。于是，通過提高該剛性，能夠抑制上述先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的偏磨耗的產(chǎn)生。而且，由于上述深度變化溝10中的溝深度Dg的變化是平滑的，所以能夠高水平地維持濕路抓地性能。
為了達(dá)到上述效果，優(yōu)選將在深度變化溝10中的先著地側(cè)端的溝深度Dgf設(shè)定為后著地側(cè)端的溝深度Dgr的20～80％。若越過80％時(shí)，對(duì)銳角側(cè)角部C1f的剛性提高變得不充分。相反若小于20％時(shí)，存在來自傾斜橫溝3的水難于流入等排水性能低的傾向。因此，更優(yōu)選上述溝深度Dgf的下限值是溝深度Dgr的40％以上，更優(yōu)選上限值是溝深度Dgr的60％以下。其中，后著地側(cè)端的溝深度Dgr是上述傾斜橫溝3的溝深度Dy的90～100％的范圍，特別是從平衡排水性和區(qū)塊剛性的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選設(shè)定為Dgr＝Dy。
另一方面，在本例中，作為第一周向連接溝4A(相當(dāng)于最內(nèi)周向連接溝4i)，形成為從先著地側(cè)端Ef到后著地側(cè)端Er溝深度Dg為固定的深度固定溝11。該深度固定溝11的溝深度Dg是上述最內(nèi)交叉位置Pi上的傾斜橫溝3的溝深度Dy的90～100％的范圍，本例中設(shè)定為100％。這是因?yàn)榕潘缘闹匾仍谳喬コ嗟纻?cè)是最重要的緣故，因此，在本例中，第一區(qū)塊6A中先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的偏磨耗與其與現(xiàn)有技術(shù)同樣依靠倒角13，還不如通過將第一周向連接溝4A設(shè)定為深度固定溝11來確保排水性，進(jìn)而確保濕路抓地性能。
另外，在本例中，第四周向連續(xù)溝4D(相當(dāng)于最外周向連接溝4o)也形成為深度固定溝11。這是因?yàn)樯鲜鰞A斜橫溝3的傾斜角度α朝向輪胎軸向外側(cè)增加的原因。即、在上述第四周向連續(xù)溝4D和胎面接地端Te之間形成的梯形形狀的胎肩區(qū)塊14中的先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的頂角，大于其他區(qū)塊6A～6C中的銳角側(cè)角部C1f的頂角，這是因?yàn)閯傂愿叨茈y產(chǎn)生偏磨耗的原因。但是，根據(jù)要求也可與上述第二、第三周向連續(xù)溝4B、4C相同，將該第四周向連接溝4D形成為深度變化該10。
而且，在本例中的四條周向連接溝4A～4D中，將其溝寬度中心相對(duì)于輪胎周向的角度β設(shè)定為越是靠近輪胎軸向外側(cè)的周向連接溝的角度β越大?；诖?，區(qū)塊6A～6C、14的輪胎軸向的區(qū)塊剛性以越是輪胎軸向外側(cè)的區(qū)塊越高的方式順次增高，能夠提高旋轉(zhuǎn)性能增強(qiáng)等操縱穩(wěn)定性。其中，第一周向連接溝4A的上述角度βa為0～5°的范圍，在本例中為0°，第四周向連接溝4D的上述角度βd是8～20°的范圍，在本例中為10°。
另外，圖6是表示與上述深度變化溝10的溝中心線成直角的截面圖(圖4的II-II線截面圖)。如該圖6所示，在本例中在配置在深度變化溝10的兩側(cè)的溝壁面10s中，將胎面接地端側(cè)的溝壁面10sb的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度γb設(shè)定為比輪胎赤道側(cè)的溝壁面10sa的傾斜角度γa小。由此，可確保第二、第三區(qū)塊6B、6C中的先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的剛性、并且能夠提高濕路抓地性能。另外，與上述深度變化溝10相同，優(yōu)選也將深度固定溝11中的胎面接地端的溝壁面的傾斜角度γb設(shè)定為比輪胎赤道側(cè)的溝壁面的傾斜角度γa小。
接著，從排水性的觀點(diǎn)出發(fā)，在上述傾斜橫溝3的溝寬度Wy中，如圖3所示，優(yōu)選上述最外交叉位置Po中的溝寬度Wyo大于上述最內(nèi)交叉位置Pi中的溝寬度Wyi的1.0倍且3倍以下。此時(shí)，優(yōu)選上述溝寬度Wy沿輪胎軸向外側(cè)順次增加。本例中表示了第二傾斜部3B的溝寬度WyB與第三傾斜部3C的溝寬度WyC相等，而且大于第一傾斜部3A的溝寬度WyA，并且小于第四傾斜部3D的溝寬度WyD的情況。WyA＜WyB＝WyC＜WyD。另外，溝寬度的比(WyD/WyA)即比(Wyo/Wyi)小于1.0時(shí)排水性下降，越過3.0時(shí)胎肩區(qū)塊14的剛性下降從而導(dǎo)致操縱穩(wěn)定性下降。
接著，如圖7(A)、(B)以上述第二區(qū)塊6B為代表所示，在各區(qū)塊6A～6C、14的銳角側(cè)角部C1上分別形成傾斜地切除了其頂部p的倒角13，提高銳角側(cè)角部C1的剛性。但是，在上述第二、第三區(qū)塊6B、6C中，如上所述通過將第二、第三周向連接溝4B、4C形成為深度變化溝10，從而提高了先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的剛性。因此，在第二、第三區(qū)塊6B、6C的先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f上形成的倒角13f，與在后著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1r上形成的倒角13r或在其他區(qū)塊6A、14的銳角側(cè)角部C1上形成的倒角13相比，能夠形成得充分小。基于此，能夠提高接地面積，有利于操縱穩(wěn)定性的提高。
另外，圖8表示了傾斜橫溝3的其他的實(shí)施例。圖8(A)是表示傾斜橫溝3的俯視圖，圖8(B)是其III-III截面圖。如圖8所示，在本例中，在配置在傾斜橫溝3的兩側(cè)的溝壁面3s中，至少使后著地側(cè)的溝壁面3sr的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θr，從上述鈍角側(cè)角部C2f向銳角側(cè)角部C1f漸增?；诖?，能夠進(jìn)一步提高先著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1f的剛性。此時(shí)，優(yōu)選先著地側(cè)的溝壁面3sf的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θf也從上述鈍角側(cè)角部C2r向銳角側(cè)角部C1r漸增?；诖?，能夠提高后著地側(cè)的銳角側(cè)角部C1r的剛性。
但是，如圖9(A)、(B)所示，也能夠使后著地側(cè)的溝壁面3sr的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θr，從上述銳角側(cè)角部C1f向鈍角側(cè)角部C2f漸增。此時(shí)，能夠提高基于上述銳角側(cè)角部C1f的水膜除去效果，提高濕路抓地性能，并且能夠提高銳角側(cè)角部C2f的剛性。為了提高排水性，優(yōu)選也使先著地側(cè)的溝壁面3sf的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度θf，從上述銳角側(cè)角部C1r向鈍角側(cè)角部C2r漸增。
以上，對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，但本發(fā)明并不限定于圖示的實(shí)施方式，能夠進(jìn)行各種形式的變形并實(shí)施。
實(shí)施例 將圖1所示的胎面花紋作為基準(zhǔn)花紋，按照表1所示的規(guī)格試制了輪胎尺寸是225/45R17的載客車用子午線輪胎。然后，對(duì)各測(cè)試輪胎進(jìn)行濕路抓地性能以及耐偏磨耗性試驗(yàn)，并比較其結(jié)果。
另外，除了表1的規(guī)格以外，各輪胎實(shí)際上都是相同的規(guī)格，以下表示其中一部分。
<傾斜橫溝> ·傾斜角度α1(＝αi)20度 ·傾斜角度α238度 ·傾斜角度α355度 ·傾斜角度α4(＝αo)80度 (差αo-αi)60度 ·溝深度Dy8.0mm <周向連接溝> ·條數(shù)4條 <區(qū)塊> ·第一區(qū)塊(平行四邊形形狀) …銳角側(cè)角部C1f的頂角20度 ·第二區(qū)塊(平行四邊形形狀) …銳角側(cè)角部C1f的頂角33度 ·第三區(qū)塊(平行四邊形形狀) …銳角側(cè)角部C1f的頂角47度 ·胎肩區(qū)塊(梯形形狀) …銳角側(cè)角部C1f的頂角70度 表1中對(duì)區(qū)塊中的“先著地側(cè)的銳角角部的倒角的尺寸”，以在比較例1的輪胎上形成的倒角的尺寸為基準(zhǔn)進(jìn)行了大小的比較。
(1)濕路抓地性能 將測(cè)試輪胎以輪輞(7.5×17)、內(nèi)壓(180kPa)的條件安裝到車輛(3000CC、FR車)的所有車輪上，在半徑100m的瀝青路面上設(shè)置了水深5mm、長(zhǎng)度20m的水坑的跑道上，一邊逐漸地加速一邊進(jìn)入，測(cè)量橫向加速度(橫G)，計(jì)算出50～80km/h的速度中的前輪的平均橫G(橫向滑水測(cè)試)。結(jié)果以比較例1作為100的指數(shù)進(jìn)行表示，數(shù)值越大越好。
(2)耐偏磨耗性 使用上述車輛在干瀝青路面的測(cè)試跑道上行駛8000km，通過目測(cè)評(píng)價(jià)行駛后的偏磨耗狀態(tài)。結(jié)果用比較例1為100的指數(shù)進(jìn)行表示，數(shù)值越大耐偏磨耗性越優(yōu)異。
表1

權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，通過在胎面部設(shè)置多個(gè)傾斜橫溝，其從輪胎赤道附近的位置到越過胎面接地端的位置朝向輪胎軸向外側(cè)并向輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸，并且沿輪胎周向間隔設(shè)置；多條周向連接溝，其在輪胎周向相鄰的所述傾斜橫溝之間連接且沿輪胎軸向間隔設(shè)置，從而在所述胎面部形成由所述傾斜橫溝和周向連接溝劃分的多個(gè)平行四邊形形狀的區(qū)塊，其特征在于
所述傾斜橫溝的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(α)朝向輪胎軸向外側(cè)順次增加，
并且在比所述傾斜橫溝與最內(nèi)周向連接溝相交的最內(nèi)交叉位置靠近輪胎軸向外側(cè)并且比所述傾斜橫溝與最外周向連接溝相交的最外交叉位置靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域范圍中，所述傾斜橫溝的溝深度實(shí)際上是固定的，其中所述最內(nèi)周向連接溝是所述多條周向連接溝中配置在最靠近輪胎赤道側(cè)的周向連接溝，所述最外周向連接溝是配置在最靠近胎面接地端的周向連接溝，
并且將所述多條周向連接溝中的至少一條周向連接溝的輪胎旋轉(zhuǎn)方向的先著地側(cè)端的溝深度(Dgf)設(shè)定為小于后著地側(cè)端的溝深度(Dgr)并且朝向先著地側(cè)端使溝深度漸減。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于
所述周向連接溝的先著地側(cè)端的溝深度(Dgf)是后著地側(cè)端的溝深度(Dgr)的20～80％。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于
所述傾斜橫溝在輪胎軸向內(nèi)端的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(αi)是10～35°，并且在所述胎面接地端的位置的相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(αo)是40～90°。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于
所述最內(nèi)周向連接溝從先著地側(cè)端到后著地側(cè)端的溝深度(Dg)是固定的，并且該溝深度(Dg)是所述最內(nèi)交叉位置的傾斜橫溝(3)的溝深度(Dy)的20～80％的范圍。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于
在所述周向相鄰的所述傾斜橫溝之間配置3條以上的周向連接溝，并且各周向連接溝的相對(duì)于輪胎周向的角度(β)是越靠近輪胎軸向外側(cè)的周向連接溝越大。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于
所述傾斜橫溝的溝寬度(Wy)在所述最外交叉位置的溝寬度(Wyo)大于在所述最內(nèi)交叉位置的溝寬度(Wyi)的1.0倍且在3倍以下。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于
所述平行四邊形形狀的區(qū)塊具有銳角側(cè)角部和鈍角側(cè)角部，并且所述傾斜橫溝的后著地側(cè)的溝壁面的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度(θr)，從所述鈍角側(cè)角部向銳角側(cè)角部漸增。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于
所述平行四邊形形狀的區(qū)塊具有銳角側(cè)角部和鈍角側(cè)角部，并且所述傾斜橫溝的后著地側(cè)的溝壁面的相對(duì)于胎面踏面的法線的傾斜角度(θr)，從所述銳角側(cè)角部向鈍角側(cè)角部漸增。
全文摘要
本發(fā)明提供一種充氣輪胎，其能夠發(fā)揮優(yōu)異的濕路抓地性能且改善操縱穩(wěn)定性和耐偏磨耗性。其具有被朝向輪胎軸向外側(cè)增加相對(duì)于輪胎周向的傾斜角度(α)的同時(shí)沿輪胎旋轉(zhuǎn)方向后著地側(cè)傾斜地延伸的傾斜橫溝(3)、在它們之間連接的多條周向連接溝(4)劃分的平行四邊形形狀的區(qū)塊(6)。在比傾斜橫溝(3)與最內(nèi)周向連接溝(4i)相交的最內(nèi)交叉位置(Pi)靠近輪胎軸向外側(cè)并且比與最外周向連接溝(4o)相交的最外交叉位置(Po)靠近輪胎軸向內(nèi)側(cè)的區(qū)域范圍內(nèi)，傾斜橫溝(3)的溝深度(Dy)實(shí)質(zhì)上是固定的。至少一條周向連接溝(4)的溝深度(Dg)從后著地側(cè)端(Er)向先著地側(cè)端(Ef)漸減。
文檔編號(hào)B60C5/00GK101722793SQ20091017205
公開日2010年6月9日 申請(qǐng)日期2009年9月3日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月30日
發(fā)明者增田賢悟 申請(qǐng)人:住友橡膠工業(yè)株式會(huì)社