專利名稱：充氣輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種在周向溝和橫溝的連通部上形成被該周向溝和橫溝夾為銳角的陸地部銳角部分的輪胎中，能夠不犧牲排水性而提高上述陸地部銳角部分的剛性而使提高操縱穩(wěn)定性的充氣輪胎。

背景技術(shù)：
作為使?jié)衤纷サ匦阅艿靡蕴岣叩某錃廨喬?，例如如圖7所示已知有一種輪胎，其在胎面部設(shè)置沿輪胎周向延伸的周向溝a和與該周向溝a連通的橫溝b，同時將上述橫溝b形成為相對于該輪胎周向的傾斜角度α在輪胎赤道側(cè)較小且朝向胎面接地端側(cè)逐漸增大的傾斜橫溝(例如參照專利文獻(xiàn)1)。
然而，在上述胎面花紋的輪胎中，在上述周向溝a和橫溝b、b之間形成的花紋塊狀的陸地部c內(nèi)，必然包括該周向溝a與橫溝b的夾角角度β較小的陸地部銳角部分d。由于該夾角角度β較小，因此上述陸地部銳角部分d是剛性小且易于變形的部位。其結(jié)果是，造成上述陸地部c的剛性不足，造成輪胎的偏轉(zhuǎn)剛度減小而降低操縱穩(wěn)定性能，并且發(fā)生以該陸地部銳角部分d為起點(diǎn)的不均勻磨損這樣的問題。
因此，考慮到通過增大上述橫溝b的傾斜角度α來增大上述夾角角度β，從而提高上述陸地部銳角部分d的剛性。然而在上述情況下，由于傾斜角度α的增大而使排水性減小，因此存在造成濕路抓地性能降低這樣的問題。
另外，例如在專利文獻(xiàn)2中提出一種對上述陸地部銳角部分d的頂部以球面狀的曲面進(jìn)行倒角的方案。然而在這種情況下，雖然進(jìn)行球面狀倒角，但由于該倒角會降低接地面積，因此難于充分地抑制操縱穩(wěn)定性能的降低。
專利文獻(xiàn)1日本特開2004-210189號公報 專利文獻(xiàn)2日本特開2000-264021號公報

發(fā)明內(nèi)容
因此，本發(fā)明的目的在于提供一種充氣輪胎，其作為周向溝采用沿周向波狀延伸的波狀周向溝，并且以確定該波狀周向溝與橫溝的連結(jié)位置為基礎(chǔ)，提高陸地部銳角部分的剛性來提高操縱穩(wěn)定性而不犧牲排水性。
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，本申請的技術(shù)方案1的發(fā)明是一種充氣輪胎，在胎面部具備沿輪胎周向連續(xù)延伸的周向溝、與該周向溝連通的橫溝，其特征在于，上述周向溝包括波狀周向溝，該波狀周向溝兩側(cè)的周向溝側(cè)緣由曲線和/或直線構(gòu)成，并且向輪胎軸向的一方、另一方交替地擺動同時沿周向波狀延伸，在上述波狀周向溝與上述橫溝的連通部，形成由該波狀周向溝和橫溝夾為銳角的陸地部銳角部分，上述橫溝具有輪胎轉(zhuǎn)動方向先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣、后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣，其中該后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣與上述波狀周向溝的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣在第一交點(diǎn)P1相交，將與上述波狀周向溝的連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣相切的切線中相對于周向朝向后著地側(cè)向連通側(cè)傾斜最大的最大傾斜切線Ka，與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣相交的交點(diǎn)設(shè)為第二交點(diǎn)P2，將上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)伸出最大的多個連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL中與上述第二交點(diǎn)P2在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)設(shè)為RL0時，上述第一交點(diǎn)P1位于上述第二交點(diǎn)P2與上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間，并且上述陸地部銳角部分形成為包括上述第一交點(diǎn)P1。
另外，在技術(shù)方案2的發(fā)明中，其特征在于，上述最大傾斜切線Ka的相對于周向的角度θ1為5～25°。
另外，在技術(shù)方案3的發(fā)明中，其特征在于，在上述第一交點(diǎn)P1處的相對于上述后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣的切線Kb與上述最大傾斜切線Ka形成的銳角側(cè)的角度θ2為45°以下。
另外，在技術(shù)方案4的發(fā)明中，其特征在于，上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)相反側(cè)伸出最大的連通側(cè)相反側(cè)最大幅度點(diǎn)RR與上述第一交點(diǎn)P1之間的輪胎軸向的距離L1為2～30mm。
另外，在技術(shù)方案5的發(fā)明中，其特征在于，上述橫溝的在上述第一交點(diǎn)P1處的橫溝寬度Wy1，為上述波狀周向溝的在上述第一交點(diǎn)P1處的周向溝寬度Wg1的50～100％。
另外，在技術(shù)方案6的發(fā)明中，其特征在于，上述橫溝的先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣在第三交點(diǎn)P3相交，并且該第三交點(diǎn)P3位于上述第二交點(diǎn)P2與上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間。
另外，在技術(shù)方案7的發(fā)明中，其特征在于，上述橫溝的橫溝寬度Wy隨著離開上述波狀周向溝減小。
另外在技術(shù)方案8的發(fā)明中，其特征在于，上述橫溝的相對于周向的角度α，隨著離開上述波狀周向溝增大。
另外，在技術(shù)方案9的發(fā)明中，其特征在于，上述波狀周向溝配置在輪胎赤道上，并且上述橫溝交替地配置在該波狀周向溝的輪胎軸向兩側(cè)。
另外，在技術(shù)方案10的發(fā)明中，其特征在于，上述波狀周向溝配置在輪胎赤道的兩外側(cè)，并且上述橫溝僅設(shè)置在波狀周向溝的胎面接地端側(cè)的周向溝側(cè)緣。
這里，上述橫溝寬度是指在胎面上在與橫溝長度方向呈直角的方向上測量的橫溝的溝寬度，另外，上述周向溝寬度是指在胎面上在與周向溝長度方向呈直角的方向上測量的周向溝的溝寬度。另外，橫溝側(cè)緣是指橫溝的溝壁面與胎面相交的棱線，另外，周向溝側(cè)緣是指周向溝的溝壁面與胎面相交的棱線。
本發(fā)明如上所述，作為連通橫溝的周向溝采用沿周向波狀延伸的波狀周向溝。
另外，橫溝后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣，將與上述波狀周向溝的周向溝側(cè)緣相交的第一交點(diǎn)P1，設(shè)置在連通側(cè)的周向溝側(cè)緣上的第二交點(diǎn)P2與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間。這里，上述第二交點(diǎn)P2定義為，與上述波狀周向溝的連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣相切的切線中，相對于周向朝向后著地側(cè)向連通側(cè)傾斜最大的最大傾斜切線Ka，與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣相交的交點(diǎn)。另外，上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0定義為，上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)伸出最大的多個的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL中，與上述第二交點(diǎn)P2在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)。
這樣，通過將上述第一交點(diǎn)P1設(shè)置在第二交點(diǎn)P2與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間的區(qū)域，就能夠不增大橫溝的傾斜角度，從而增大橫溝與周向溝夾持的角度。而且，通過將上述第一交點(diǎn)P1設(shè)置在上述區(qū)域，從而通過上述周向溝內(nèi)的水，能夠一邊順暢地保持水的流動，一邊分流到橫溝和周向溝。其結(jié)果是，能夠不犧牲排水性而提高陸地部銳角部分的剛性，能夠保持濕路抓地性能并且提高操縱穩(wěn)定性。



圖1是表示本發(fā)明的充氣輪胎的胎面花紋的一個實(shí)施例的展開圖。
圖2是說明波狀周向溝的俯視圖。
圖3是放大表示波狀周向溝與橫溝的連通狀態(tài)的說明圖。
圖4是進(jìn)一步放大表示圖3的局部的說明圖。
圖5是表示胎面花紋的另一例的展開圖。
圖6(A)、(B)是表示波狀周向溝的周向溝側(cè)緣的另一例的俯視圖。
圖7是表示以往輪胎的胎面花紋的一例的展開圖。
附圖標(biāo)記說明2...胎面部；3...周向溝；4...橫溝；4f...先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣；4r...后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣；5...連通部；6...陸地部銳角部分；7...波狀周向溝；7a...連通側(cè)的周向溝側(cè)緣；7b...連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣；Te...胎面接地端。

具體實(shí)施例方式 下面，基于圖示例說明本發(fā)明的一個實(shí)施方式。圖1表示本發(fā)明的充氣輪胎為轎車用輪胎時的胎面花紋的一例的展開圖。
圖1中，本實(shí)施方式的充氣輪胎1在胎面部2上具備沿輪胎周向連續(xù)延伸的周向溝3和與該周向溝3連通的橫溝4。
在本例中例示了上述周向溝3由配置于輪胎赤道C兩側(cè)的內(nèi)周向溝3i和配置于上述內(nèi)周向溝3i兩外側(cè)的外周向溝3o共計四條溝構(gòu)成的情況。另外，上述橫溝4從與上述內(nèi)周向溝3i連通的內(nèi)端Ei朝向輪胎軸向外側(cè)向輪胎轉(zhuǎn)動方向后著地側(cè)傾斜延伸，并且上述橫溝4的外端Eo，向輪胎軸向外側(cè)越過胎面接地端Te而結(jié)束。由此，上述胎面部2被劃分為配置于內(nèi)外周向溝3i、3o之間的內(nèi)花紋塊Bi的列，和配置于外周向溝3o的輪胎軸向外側(cè)的外花紋塊Bo的列。
而且，在本例中將上述四條周向溝3中上述外周向溝3o形成為沿周向直線狀延伸的直溝8，并且將上述內(nèi)周向溝3i形成為波狀周向溝7。
如圖2所示，上述波狀周向溝7是向輪胎軸向的一方、另一方交替地擺動且沿周向連續(xù)延伸的波狀溝，上述波狀周向溝7兩側(cè)的周向溝側(cè)緣7a、7b由曲線和/或直線形成。在本例中例示了上述周向溝側(cè)緣7a、7b例如由正弦波狀的平滑的曲線形成的情況。然而，也可以是例如圖6(A)簡略表示的那樣，將曲線部j和直線部i組合形成為波狀的復(fù)合曲線，或者如圖6(B)簡略表示的那樣，只將方向不同的多個直線部i組合形成為波狀的折線。另外，在折線的情況下，優(yōu)選使用4種以上、進(jìn)而6種以上的直線部i更平滑地形成，在折線的情況下，在其彎曲點(diǎn)處出現(xiàn)水壓較高的部分，存在阻礙水順暢地流動這樣的問題。因此，最優(yōu)選地用沒有彎曲點(diǎn)的平滑的復(fù)合曲線或曲線來形成周向溝側(cè)緣7a、7b。
這里，若上述波狀周向溝7在輪胎軸向的擺動過大時，則流動的水的阻力變大而使排水性降低。因此，如圖2所示，作為波狀周向溝7的擺動，優(yōu)選地在與周向溝側(cè)緣7a、7b相切的切線中，相對于周向傾斜最大的最大傾斜切線K的相對于周向的角度θ1是5～25°的范圍。若上述角度θ1超過25°，則阻力變大排水性降低，反之若小于5°，則不能充分發(fā)揮本發(fā)明的效果，即提高上述陸地部銳角部分6的剛性的效果。基于這樣的觀點(diǎn)，更優(yōu)選上述角度θ1的下限為10°以上，并且更優(yōu)選上限為20°以下。
另外，上述波狀周向溝7的輪胎一周的波的節(jié)數(shù)，是與該波狀周向溝7連通的橫溝4的輪胎一周的節(jié)數(shù)的整數(shù)倍，在本例中例示了波狀周向溝7的波的節(jié)數(shù)與橫溝4的節(jié)數(shù)為相同數(shù)的情況。這里，上述波狀周向溝7的周向溝寬度Wg以及溝深度Hg(未圖示)未作特殊限制，可以采用以往的輪胎周向溝的溝寬度、溝深度。本例的情況下，將周向溝寬度Wg設(shè)定在5～15mm、溝深度Hg設(shè)定在3～10mm的范圍內(nèi)。
接下來，上述橫溝4如上所述是從上述內(nèi)端Ei朝向輪胎軸向外側(cè)向輪胎轉(zhuǎn)動方向后著地側(cè)傾斜延伸的傾斜溝，在上述波狀周向溝7和橫溝4的連通部5上，形成被該波狀周向溝7和橫溝4夾為銳角的陸地部銳角部分6。
本例中，橫溝4的相對于周向的角度α，隨著離開上述波狀周向溝7增大，由此，橫溝4內(nèi)的水能夠沿著流水線有效地排出到接地面外。這里橫溝4的橫溝寬度Wy以及溝深度Hy(未圖示)也不做特殊限制，可以采用以往的輪胎橫溝的溝寬度、溝深度。在本例的情況下，橫溝寬度Wy設(shè)定在5～15mm、溝深度Hy設(shè)定在3～15mm的范圍內(nèi)。
另外，如圖3所示，上述橫溝4具有輪胎轉(zhuǎn)動方向先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4f和后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4r，上述后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4r與上述波狀周向溝7的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7a在第一交點(diǎn)P1處相交，并且先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4f與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7a在第三交點(diǎn)P3處相交。
而且，在本發(fā)明的輪胎1中，至少上述第一交點(diǎn)P1的位置位于下述定義的第二交點(diǎn)P2與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間。
詳細(xì)而言，上述第二交點(diǎn)P2定義為，最大傾斜切線Ka與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7a相交的交點(diǎn)，其中最大傾斜切線Ka是在與上述波狀周向溝7的連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣7b相切的切線中，相對于周向朝向后著地側(cè)最傾斜于連通側(cè)的切線。另外，上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0定義為，在連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7a向連通側(cè)伸出最大的多個連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL中，與上述第二交點(diǎn)P2在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)。
通過使上述第一交點(diǎn)P1位于這樣定義的第二交點(diǎn)P2和連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間的區(qū)域Y，如圖4放大所示，上述橫溝4與波狀周向溝7之間的夾角角度β，與上述波狀周向溝7是以往的直溝的情況下的夾角角度β0相比，可以只增加角度Δβ。即，不增加第一交點(diǎn)P1處橫溝4的角度α1，就能夠提高包括上述第一交點(diǎn)P1的陸地部銳角部分6的剛性，進(jìn)而，能夠提高包括該陸地部銳角部分6的內(nèi)花紋塊Bi的剛性來增大偏轉(zhuǎn)剛度，能夠提高操縱穩(wěn)定性。另外，能夠抑制以上述陸地部銳角部分6為起點(diǎn)的不均勻磨損的產(chǎn)生。
另一方面，通過使第一交點(diǎn)P1位于上述區(qū)域Y，就能夠?qū)⑼ㄟ^上述波狀周向溝7內(nèi)的水，一邊順暢地保持水的流動一邊分流到橫溝4和波狀周向溝7。因此，能夠?qū)崿F(xiàn)濕路抓地性能的保持或提高。如果上述第一交點(diǎn)P1從上述區(qū)域范圍偏離到先著地側(cè)或者后著地側(cè)時，則通過波狀周向溝7內(nèi)的水難于順暢地導(dǎo)入到橫溝4內(nèi)，降低作為花紋整體的排水性，因此不能有效地發(fā)揮本申請發(fā)明的功能。
另外，優(yōu)選地上述第三交點(diǎn)P3，也位于上述第二交點(diǎn)P2和連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間的上述區(qū)域Y。這是因?yàn)橥ㄟ^使第三交點(diǎn)P3位于比上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0更靠近后著地側(cè)，就能夠使通過上述波狀周向溝7內(nèi)的水，在上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0順暢地進(jìn)行方向轉(zhuǎn)換，由此能夠提高排水性。這里，在上述第三交點(diǎn)P3位于比上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0更靠近先著地側(cè)時，雖然水被導(dǎo)入橫溝4內(nèi)，但卻降低波狀周向溝7的排水效率，因而降低作為花紋整體的排水性。
接下來，優(yōu)選地在上述第一交點(diǎn)P1處的相對于上述后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4r的切線Kb，與上述最大傾斜切線Ka構(gòu)成的銳角側(cè)的角度θ2為45°以下。當(dāng)該角度θ2超過45°時，則第一交點(diǎn)P1處的橫溝4的上述角度α1自身過大，因而不能發(fā)揮優(yōu)越的排水性、濕路抓地性能。反之當(dāng)角度θ2過小時，雖說通過本發(fā)明雖然夾角角度β增大角度Δβ，但由于夾角角度β自身過小因而操縱穩(wěn)定性不充分。因此，更優(yōu)選上述角度θ2的上限為35°以下，并且更優(yōu)選下限為10°以上。這里，橫溝4的上述角度α1與上述角度θ1、θ2之和(θ1+θ2)一致。
另外，優(yōu)選地上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7a向連通側(cè)相反側(cè)伸出最大的連通側(cè)相反側(cè)最大幅度點(diǎn)RR，與上述第一交點(diǎn)P1之間的輪胎軸向的距離L1(表示于圖3)是2～30mm的范圍。當(dāng)上述距離L1為2mm以下而過小時，則上述陸地部銳角部分6的剛性提高的效果變得不充分，反之當(dāng)上述距離L1超過30mm時，則過度增加波狀周向溝7的節(jié)數(shù)和/或幅度，從而造成不利于排水性。
另外，優(yōu)選地上述橫溝4的第一交點(diǎn)P1處的橫溝寬度Wy1，是上述波狀周向溝7的在上述第一交點(diǎn)P1處的周向溝寬度Wg1的50～100％的范圍。當(dāng)上述橫溝寬度Wy1在上述范圍偏離上限側(cè)及下限側(cè)時，則損害波狀周向溝7和橫溝4的排水平衡，從而照成降低作為花紋整體的排水性的傾向。
另外，作為上述橫溝4，在本例中例示了橫溝寬度Wy為恒定的情況，然而隨著離開上述波狀周向溝7而使橫溝寬度Wy減少也是優(yōu)選的。這是因?yàn)椋诘谝唤稽c(diǎn)P1處的橫溝寬度Wy1為最大，能夠使從波狀周向溝7導(dǎo)入的水順暢，另外由于向外端Eo減少橫溝寬度Wy，因此能夠提高旋轉(zhuǎn)時的胎面剛性，有助于操縱穩(wěn)定性的提高。
接下來，圖5表示胎面花紋的另一例。在圖5中，上述波狀周向溝7配置在輪胎赤道C上。另外，橫溝4交替地配置在該波狀周向溝7的輪胎軸向兩側(cè)。這里，上述“配置在輪胎赤道C上”是指波狀周向溝7的一部分在輪胎赤道C上通過，幅度的中心的位置可以從輪胎赤道C偏離。
在這種情況下，與圖1的胎面花紋的情況相同，對于配置在輪胎軸向一方側(cè)(例如圖5中左側(cè))的橫溝4A而言，該橫溝4A的后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4rA，與上述波狀周向溝7的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aA在第一交點(diǎn)P1A相交，并且該第一交點(diǎn)P1A位于第二交點(diǎn)P2A與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0A之間。
這里，上述第二交點(diǎn)P2A定義為，最大傾斜切線KaA與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aA相交的交點(diǎn)，其中該最大傾斜切線KaA是在與上述橫溝4A連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣7bA相切的切線中，相對于周向朝向后著地側(cè)最傾斜于連通側(cè)的切線。另外，上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0A定義為，上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aA向連通側(cè)伸出最大的多個的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RLA中，與上述第二交點(diǎn)P2A在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)。
另外，配置在輪胎軸向另一側(cè)(例如圖5中右側(cè))的橫溝4B也同樣，該橫溝4B的后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣4rB，與上述波狀周向溝7的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aB在第一交點(diǎn)P1B處相交，并且該第一交點(diǎn)P1B位于第二交點(diǎn)P2B與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0B之間。
上述第二交點(diǎn)P2B定義為，最大傾斜切線KaB與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aB相交的交點(diǎn)，其中該最大傾斜切線KaB是在與上述橫溝4B連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣7bB相切的切線中，相對于周向朝向后著地側(cè)最傾斜于連通側(cè)的切線。另外，上述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0B定義為，上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣7aB向連通側(cè)伸出最大的多個的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RLB中，與上述第二交點(diǎn)P2B在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)。
這里，在上述充氣輪胎1中，可以進(jìn)一步對上述陸地部銳角部分6的包括上述第一交點(diǎn)P1的先端部分進(jìn)行倒角。然而在該情況下，為了提高陸地部銳角部分6自身的剛性，可以將上述倒角設(shè)定得比以往的小，因此能夠比以往進(jìn)一步提高操縱穩(wěn)定性。
以上，針對本發(fā)明特別優(yōu)選實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，然而本發(fā)明不限定于圖示的實(shí)施方式，能夠變形為各種方式來實(shí)施。
實(shí)施例 以圖5表示的胎面花紋為基礎(chǔ)花紋，基于表1表示的規(guī)格試制輪胎尺寸195/65R15的轎車用輪胎，并且測試了各試制輪胎操縱穩(wěn)定性、濕路抓地性能且相互進(jìn)行了比較。
除表1記載的以外，實(shí)質(zhì)上是相同規(guī)格， 輪胎赤道上的周向溝溝寬度10mm、溝深度10mm， 其兩外側(cè)的周向溝溝寬度8mm、溝深度10mm， 橫溝溝寬度8mm、溝深度10mm、節(jié)數(shù)30。
(1)操縱穩(wěn)定性 在輪輞(6J×15)、內(nèi)壓(180kPa)的條件下，將試制輪胎安裝于轎車(2000cc、FF車)的全輪，在干燥瀝青路面的測試路線上行駛，并且將此時的操縱穩(wěn)定性通過駕駛員的官能評價，利用以實(shí)施例1為100的指數(shù)進(jìn)行了評價。數(shù)值越大表示越優(yōu)越 (2)濕抓地性能 使用內(nèi)鼓將試制輪胎在輪輞(6J×15)、內(nèi)壓(180kPa)、偏離角(1°)、縱向荷載(4kN)的條件下，在水深5mm的鼓面上一邊提升速度一邊行駛。而且，測量了水層效應(yīng)產(chǎn)生速度。作為上述水層效應(yīng)發(fā)生速度，將行駛中的偏轉(zhuǎn)剛度為最大偏轉(zhuǎn)剛度的一半時的行駛速度定義為水層效應(yīng)發(fā)生速度。
表1 區(qū)域Y是指，在連通側(cè)的周向溝側(cè)緣上的第二交點(diǎn)P2與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間的區(qū)域。
權(quán)利要求
1.一種充氣輪胎，在胎面部具備沿輪胎周向連續(xù)延伸的周向溝、與該周向溝連通的橫溝，其特征在于，
所述周向溝包括波狀周向溝，該波狀周向溝兩側(cè)的周向溝側(cè)緣由曲線和/或直線構(gòu)成，并且向輪胎軸向的一方、另一方交替地擺動同時沿周向波狀延伸，
在所述波狀周向溝與所述橫溝的連通部，形成由該波狀周向溝和橫溝夾為銳角的陸地部銳角部分，
所述橫溝具有輪胎轉(zhuǎn)動方向先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣、后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣，其中該后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣與所述波狀周向溝的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣在第一交點(diǎn)P1相交，
將與所述波狀周向溝的連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣相切的切線中相對于周向朝向后著地側(cè)向連通側(cè)傾斜最大的最大傾斜切線Ka，與所述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣相交的交點(diǎn)設(shè)為第二交點(diǎn)P2，
將所述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)伸出最大的多個連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL中與所述第二交點(diǎn)P2在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)設(shè)為RL0時，
所述第一交點(diǎn)P1位于所述第二交點(diǎn)P2與所述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間，并且所述陸地部銳角部分形成為包括所述第一交點(diǎn)P1。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的充氣輪胎，其特征在于，所述最大傾斜切線Ka的相對于周向的角度θ1為5～25°。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，
在所述第一交點(diǎn)P1處的相對于所述后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣的切線Kb與所述最大傾斜切線Ka形成的銳角側(cè)的角度θ2為45°以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)相反側(cè)伸出最大的連通側(cè)相反側(cè)最大幅度點(diǎn)RR與所述第一交點(diǎn)P1之間的輪胎軸向的距離L1為2～30mm。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述橫溝的在所述第一交點(diǎn)P1處的橫溝寬度Wy1，為所述波狀周向溝的在所述第一交點(diǎn)P1處的周向溝寬度Wg1的50～100％。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述橫溝的先著地側(cè)的橫溝側(cè)緣與所述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣在第三交點(diǎn)P3相交，并且該第三交點(diǎn)P3位于所述第二交點(diǎn)P2與所述連通側(cè)最大幅度點(diǎn)RL0之間。
7.根據(jù)權(quán)利要求1至6中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述橫溝的橫溝寬度Wy隨著離開所述波狀周向溝減小。
8.根據(jù)權(quán)利要求1至7中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述橫溝的相對于周向的角度α，隨著離開所述波狀周向溝增大。
9.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述波狀周向溝配置在輪胎赤道上，并且所述橫溝交替地配置在該波狀周向溝的輪胎軸向兩側(cè)。
10.根據(jù)權(quán)利要求1至8中任意一項(xiàng)所述的充氣輪胎，其特征在于，
所述波狀周向溝配置在輪胎赤道的兩外側(cè)，并且所述橫溝僅設(shè)置在波狀周向溝的胎面接地端側(cè)的周向溝側(cè)緣。
全文摘要
本發(fā)明提供一種通過提高陸地部銳角部分的剛性來提高操縱穩(wěn)定性而不犧牲排水性的充氣輪胎。在波狀周向溝和橫溝的連通部形成陸地部銳角部分。上述橫溝的后著地側(cè)的橫溝側(cè)緣與波狀周向溝的連通側(cè)的周向溝側(cè)緣在第一交點(diǎn)相交。第二交點(diǎn)定義在連通側(cè)最大幅度點(diǎn)以下時，第一交點(diǎn)位于第二交點(diǎn)與連通側(cè)最大幅度點(diǎn)之間。第二交點(diǎn)定義為最大傾斜切線與上述連通側(cè)的周向溝側(cè)緣相交的交點(diǎn)，最大傾斜切線是與連通側(cè)相反側(cè)的周向溝側(cè)緣相切的切線中相對于周向朝向后著地側(cè)向連通側(cè)傾斜最大的切線。連通側(cè)最大幅度點(diǎn)定義為連通側(cè)的周向溝側(cè)緣向連通側(cè)伸出最大的多個的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)中，與上述第二交點(diǎn)在先著地側(cè)相鄰的連通側(cè)最大幅度點(diǎn)。
文檔編號B60C11/04GK101722797SQ200910171560
公開日2010年6月9日 申請日期2009年8月28日 優(yōu)先權(quán)日2008年10月28日
發(fā)明者植田憲二 申請人:住友橡膠工業(yè)株式會社