專利名稱：充氣子午線輪胎的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及充氣子午線輪胎，更詳細(xì)地說，涉及不特別準(zhǔn)備超寬的胎體材料就能 夠容易地制造胎體的折回端夾入帶束層的構(gòu)造的、耐久性以及操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的輪胎的充 氣子午線輪胎。
背景技術(shù)：
最近，作為提高充氣子午線輪胎的耐久性以及操縱穩(wěn)定性的對策，使用如下構(gòu)造 的充氣子午線輪胎，其中，胎體為寬幅的胎體與窄幅的胎體的雙層構(gòu)造，如圖3所例示，其 中窄幅的胎體D，其兩端部分別圍繞左右一對胎圈芯4、4從輪胎內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回，并使其在 該胎圈芯4的附近結(jié)束，相對與此，寬幅的胎體C，其兩端部延長到胎面部的帶束層6的內(nèi)側(cè) 而夾入帶束層6 (例如，參照專利文獻(xiàn)1)。但是，在將這樣的輪胎構(gòu)造應(yīng)用于輪胎截面寬度較大的輪胎和/或輪胎截面高度 較大的充氣子午線輪胎時，輪胎內(nèi)側(cè)的周長變得非常大，所以至少在現(xiàn)有的胎體材料中不 存在能夠應(yīng)用于上述寬幅的胎體的尺寸，所以需要特別準(zhǔn)備用于制造或者處理超寬的胎體 材料的特別的設(shè)備等。而且，需要生產(chǎn)并管理兩種尺寸不同的胎體材料，所以作業(yè)復(fù)雜，存 在輪胎的生產(chǎn)性顯著下降的問題。專利文獻(xiàn)1 日本國特開2004-352174號公報

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種不需特別準(zhǔn)備超寬的胎體材料、使用現(xiàn)有尺寸的胎體 材料就能夠容易地生產(chǎn)胎體的折回端夾入帶束層的構(gòu)造的耐久性以及操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的 輪胎的充氣子午線輪胎。達(dá)成上述目的的本發(fā)明的充氣子午線輪胎，使雙層胎體從胎面部經(jīng)左右的側(cè)壁部 到胎圈部，該雙層胎體的兩端分別圍繞左右的胎圈芯從輪胎內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回，在該胎體的 外周側(cè)配置有帶束層，其特征在于所述雙層胎體的輪胎寬度方向的整個寬度實(shí)質(zhì)上為同 一長度，并且相對于輪胎寬度方向互相反向地偏置，由此使各胎體的兩端部的從所述左右 的胎圈芯起的折回長度互不相同，分別使所述雙層胎體中的折回長度較短一方在所述胎圈 芯的附近結(jié)束，使折回長度較長一方延長到所述帶束層端部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束。另外，優(yōu)選的是在所述左右的胎側(cè)部之間，所述折回長度較短一方的長度以及折 回長度較長一方的長度互相相同。優(yōu)選，所述折回長度較長一方的終端從所述帶束層端部向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延長 的長度為所述帶束層最大寬度的10% 30% ；優(yōu)選，從所述折回長度較短一方的終端到最 近的胎趾的直線距離為20 40mm。在將輪胎安裝于設(shè)定為負(fù)外傾角的車輛時，優(yōu)選在左右胎側(cè)部中，將所述折回長 度較短一方在所述折回長度較長一方的外側(cè)折回的胎側(cè)部設(shè)為車輛安裝時的車輛外側(cè)，由 此能夠兼顧乘坐舒適性與載重耐久性。此時，優(yōu)選，從折回長度較短一方的終端到輪胎外表面的橡膠厚度為2. 0mm以上。另外，本發(fā)明能夠適用于輪胎截面的標(biāo)稱寬度為275mm以上以及/或者扁平率為 50%以下的充氣子午線輪胎。本發(fā)明的充氣子午線輪胎，通過使輪胎寬度方向的整個寬度實(shí)質(zhì)上具有相同長度 的雙層胎體相對于輪胎寬度方向互相反向地偏置，使各胎體的兩端部在左右的胎圈芯折回 的折回長度互不相同，分別使雙層胎體中的折回長度較短一方在胎圈芯的附近結(jié)束，使折 回長度較長一方延長到帶束層端部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束，所以不像以往那樣使用寬 度尺寸不同的兩種胎體材料，通過使用相同尺寸的胎體材料，就能夠容易地得到胎體的折 回端夾入帶束層的構(gòu)造的耐久性以及操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的充氣子午線輪胎。另外，也不需要 特別地準(zhǔn)備制造超寬胎體材料的特別的設(shè)備，所以能夠以較高的成產(chǎn)率來制造上述的高性 能的輪胎。


圖1是由本發(fā)明的實(shí)施方式構(gòu)成的充氣子午線輪胎的子午線方向剖視圖。圖2是模式性表示圖1的充氣子午線輪胎的胎體的配置的說明圖。圖3是以往的充氣子午線輪胎的與圖2相當(dāng)?shù)恼f明圖。符號說明1:胎面部2:側(cè)壁部 3:胎圈部4:胎圈芯5:沿口填膠 6:帶束層6e:帶束層端部A、B:胎體 CL 輪胎中心線
具體實(shí)施例方式圖1是表示本發(fā)明的充氣子午線輪胎的實(shí)施方式的一例的剖視圖，圖2是模式性 表示圖1中的胎體的配置結(jié)構(gòu)的說明圖。在圖1、2中，充氣子午線輪胎由胎面部1、左右側(cè)壁部2以及胎圈部3構(gòu)成，雙層構(gòu) 造的胎體A、B從胎面部1經(jīng)左右側(cè)壁部2、2到胎圈部3、3，裝架于胎圈芯4、4。在胎面部1 的胎體A、B的外周側(cè)以在層間使簾線交叉的方式配置有雙層鋼絲簾線的帶束層6，在該帶 束層6的外周側(cè)配置有將加強(qiáng)簾線相對于輪胎圓周方向以0° 10°的低角度卷繞成螺旋 狀的雙層帶束保護(hù)層7。雙層胎體A、B，其輪胎寬度方向的整個寬度實(shí)質(zhì)為相同長度，并且相對于輪胎寬度 方向互相反向地偏置配置。該偏置的雙層胎體A、B分別將其兩端部從左右的胎圈芯4、4折 回，由此使其左右的折回長度互不相同。g卩，內(nèi)外雙層胎體A、B中，外層的胎體A，使圖中左側(cè)的折回端La在胎圈芯4的附 近在沿口填膠5的側(cè)部結(jié)束，與此相對，使右側(cè)的折回端Ha經(jīng)側(cè)壁部2從帶束層6的端部 6e延長到輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束。與此相對，內(nèi)層的胎體B，使圖中右側(cè)的折回端Lb在 胎圈芯4的附近在沿口填膠5的側(cè)部結(jié)束，與此相對，使左側(cè)的折回端Hb從帶束層6的端 部6e延長到輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束。由此，形成左右不對稱的構(gòu)造在圖中左側(cè)，胎體B 的長折回部覆蓋胎體A的短折回端La，與此相對，在圖中右側(cè)，胎體B的短折回端Lb層疊于 胎體A的長折回部的外側(cè)。
這樣，使用胎體寬度實(shí)質(zhì)為相同長度的雙層胎體A、B，但通過互相反向地偏置配 置，不使用寬度不同的兩種胎體材料，也能夠得到胎體的折回端夾入帶束層的構(gòu)造的耐久 性與操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的充氣子午線輪胎。因此，即使在制造輪胎截面寬度較大的輪胎和/ 或輪胎截面高度較大的輪胎時，也原樣使用現(xiàn)有尺寸的胎體材料即可，不需要特別準(zhǔn)備超 寬的胎體材料。因此，也不需要特別準(zhǔn)備制造超寬的胎體材料的特別的設(shè)備，另外，在輪胎 制造時不需要生產(chǎn)并管理兩種尺寸不同的胎體材料，所以能夠減少成形時所使用的胎體架 (力一力7，〃々)、服務(wù)機(jī)(寸一匕‘寸一)的級數(shù)而使作業(yè)性簡單化，所以能夠以高成產(chǎn) 率制造高性能的輪胎。本發(fā)明的充氣子午線輪胎，優(yōu)選構(gòu)成為，如圖1以及圖2所示，雙層胎體中的折回 長度短的一方的長度以及折回長度長的一方的長度，在左右的胎側(cè)部之間分別互相相同。 在圖1中，左側(cè)的較長的折回端Hb和最近的胎趾的直線距離DHb、與右側(cè)的較長的折回端Ha 和最近的胎趾的直線距離DHa相同，并且左側(cè)的較短的折回端La和最近的胎趾的直線距離 D^與右側(cè)的較短的折回端Lb和最近的胎趾的直線距離Du相同。通過這樣，在左右的胎側(cè)部之間，將折回長度較短一方的直線距離D^Du彼此以 及較長一方的直線距離DHa、Dh,彼此都設(shè)定為相同長度，由此輪胎的均勻性提高，能夠得到 優(yōu)異的動平衡，能夠減少行駛時的振動。這樣的胎體A、B的配置結(jié)構(gòu)，可以通過將胎體A的 寬度方向相對于輪胎中心線CL的偏置量與胎體B的向相反方向的偏置量設(shè)為大致相同而 調(diào)制。優(yōu)選，雙層胎體的折回端中的左右的較長的折回端Ha、Hb從各自的帶束層端部6e 向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延長的長度E(夾入長度)為帶束層6的最大寬度W的10% 30%。 如果長度E小于帶束層最大寬度W的10 %，則折回端Ha、Hb的向帶束層6的夾入不足，不 能充分地得到耐久性和/或操縱穩(wěn)定性。另外，如果大于帶束層最大寬度W的30%，則耐久 性和/或操縱穩(wěn)定性的提高效果飽和，并且在輪胎成形時胎體端部的折回作業(yè)變得困難， 所以生產(chǎn)率下降。優(yōu)選，左右的較短的折回端La、Lb與最近的胎趾的直線距離D^Du為20 40mm。 如果直線距離Uu小于20mm，則胎體容易從胎圈芯脫離，成為輪胎故障的原因。另外，如 果大于40mm，則各折回端La、Lb進(jìn)入反復(fù)變形較大的柔性區(qū)域，所以應(yīng)力集中于該端部，耐 久性下降。上述的本發(fā)明的充氣子午線輪胎形成為左右不對稱的構(gòu)造在左右的胎側(cè)部，在 一方的胎側(cè)部，雙層胎體中的折回長度較短的折回端被較長的折回部覆蓋，與此相對，在另 一方的胎側(cè)部，相反較短的折回端重疊于較長的折回部之上。在將該左右不對稱的構(gòu)造的 充氣子午線輪胎安裝于車輛時，并沒有特別限定將哪一側(cè)的胎側(cè)部設(shè)為車輛內(nèi)側(cè)、設(shè)為車 輛外側(cè)。但是，將其安裝到車輛上，相對于被設(shè)定為負(fù)外傾角的車輛安裝本發(fā)明輪胎，優(yōu) 選，如圖1的例子所示，將使胎體的折回長度較短的折回端Lb在較長的折回部的外側(cè)折回 的一側(cè)的胎側(cè)部配置于車輛安裝時的車輛外側(cè)。對于車輛外側(cè)的胎側(cè)部，由于較短的折回 端Lb沒有被較長的折回部覆蓋，所以輪胎剛性降低，提高了乘坐舒適性。同時，在車輛內(nèi) 側(cè)，由于負(fù)外傾而受到較高的接地壓力，但較短的折回端La被較長的折回部覆蓋，所以輪 胎剛性升高，能夠維持良好的耐載重性。
這樣在車輛外側(cè)，在胎體的折回長度較短的折回端Lb沒有被較長的折回部覆蓋 的胎側(cè)部，優(yōu)選將從該較短的折回端Lb到輪胎外表面的橡膠厚度設(shè)為2. 0mm以上。如果折 回端Lb的外側(cè)的橡膠厚度小于2. 0mm，則難以確保耐久性。本發(fā)明的輪胎與輪胎尺寸沒有關(guān)系，都能夠適用，但特別適合于輪胎截面的標(biāo)稱 寬度為275mm以上以及/或者扁平率為50%以下的充氣子午線輪胎。這樣的輪胎尺寸的輪 胎的輪胎內(nèi)側(cè)的圓周長度都非常大，所以通過適用本發(fā)明的輪胎結(jié)構(gòu)，使用胎體寬度為現(xiàn) 有尺寸的胎體材料，就能夠以高生產(chǎn)率容易地生產(chǎn)耐久性以及操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的高性能輪 胎。在本發(fā)明中，輪胎截面的標(biāo)稱寬度以及扁平率設(shè)為基于JATMA的規(guī)定的值。下面，通過實(shí)施例進(jìn)一步說明本發(fā)明，但本發(fā)明并不限定于這些實(shí)施例。實(shí)施例實(shí)施例1 3在制造輪胎尺寸為305/45R22、具有圖1的輪胎構(gòu)造的超扁平子午線輪胎時，將輪 胎寬度方向的整個寬度為相同長度的雙層胎體相對于輪胎寬度方向互相反向地偏置配置， 以此為共同條件，制造胎體材料的胎體寬度、各胎體兩側(cè)的折回端與最近的胎趾的直線距 離D^Du^D^Dm以及折回端Ha、Hb與帶束層端部6e的距離E相對于帶束層最大寬度W的 比例(％ )如表1所示那樣不同的三種充氣子午線輪胎(本發(fā)明輪胎1 3)。另外，作為 比較例1，為圖3所示的構(gòu)造，并且除了如表1那樣將胎體寬度不同的雙層胎體配置成左右 對稱外，與實(shí)施例1同樣地制造充氣子午線輪胎(比較輪胎1)。對于所得的四種充氣子午線輪胎，本發(fā)明輪胎以胎體的較短的折回端Lb所位于 的胎側(cè)部側(cè)為車輛外側(cè)的方式，安裝于被設(shè)定為負(fù)外傾的車輛，通過下述的方法評價各自 的操縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性，將其結(jié)果表示在表1中。[載重耐久性]將所得到的充氣子午線輪胎組裝在22X 11. 0J的輪輞上，使用直徑1707mm的滾筒 試驗(yàn)機(jī)，將周邊溫度控制為25士3°C，將外傾角設(shè)為士3° (_為負(fù)外傾角時)，將滑移角設(shè)為 0°，將氣壓設(shè)為330kPa，將載重設(shè)為JATMA Y/B所規(guī)定的最大載重，在81km/h的速度下進(jìn) 行2小時預(yù)備行駛，然后將載重設(shè)為所述最大載重的151%，此外以與預(yù)備行駛相同的條件 使其連續(xù)行駛，測定直到輪胎產(chǎn)生故障為止的行駛距離。評價結(jié)果，以將比較例1設(shè)為100 的指數(shù)來表示，該指數(shù)值越大就意味著耐久性越優(yōu)異。[操縱穩(wěn)定性]將所得到的充氣子午線輪胎組裝在22X11. 0J的輪輞上，如確定了安裝方向那樣 安裝在日本產(chǎn)的排氣量4. 7升的車輛上，在氣壓為240kPa的條件下，熟練的試駕員感官評 價直線前行時以及移線(lane change)時的操縱穩(wěn)定性。評價結(jié)果，以將比較例1設(shè)為100 的指數(shù)來表示，該指數(shù)值越大就意味著操縱穩(wěn)定性越優(yōu)異。[乘坐舒適性]將所得到的充氣子午線輪胎組裝在22X11. 0J的輪輞上，如確定了安裝方向那樣 安裝在日本產(chǎn)的排氣量4. 7升的車輛上，在氣壓為240kPa的條件下，在具有凹凸的試駕道 路上以50km/h進(jìn)行實(shí)車行駛，進(jìn)行由專門小組3人進(jìn)行的感應(yīng)評價。評價結(jié)果，以將比較 例1設(shè)為100的指數(shù)來表示，該指數(shù)值越大就意味著乘坐舒適性越優(yōu)異。表 1
6
實(shí)施例4 6將在實(shí)施例1 3中得到的本發(fā)明輪胎1 3分別安裝到設(shè)定為負(fù)外傾的車輛， 除了使車輛內(nèi)外的位置翻轉(zhuǎn)之外，按與實(shí)施例1 3相同的方法進(jìn)行，評價載重耐久性、操 縱穩(wěn)定性以及乘坐舒適性，將其結(jié)果表示在表1中。表權(quán)利要求
一種充氣子午線輪胎，雙層胎體從胎面部經(jīng)左右的側(cè)壁部到胎圈部，該雙層胎體的兩端分別圍繞左右的胎圈芯從輪胎內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回，在該胎體的外周側(cè)配置有帶束層，其中所述雙層胎體的輪胎寬度方向的整個寬度實(shí)質(zhì)上為相同長度，并且相對于輪胎寬度方向互相反向地偏置，由此使各胎體的兩端部的從所述左右的胎圈芯起的折回長度互不相同，分別使所述雙層胎體的折回長度較短一方在所述胎圈芯的附近結(jié)束，使折回長度較長一方延長到所述帶束層端部的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束。
2.如權(quán)利要求1所述的充氣子午線輪胎，其中在所述左右的胎側(cè)部之間，所述折回長 度較短一方的長度以及折回長度較長一方的長度互相相同。
3.如權(quán)利要求1或2所述的充氣子午線輪胎，其中所述折回長度較長一方的終端從 所述帶束層端部向輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)延長的長度為所述帶束層最大寬度的10% 30%。
4.如權(quán)利要求1、2或3所述的充氣子午線輪胎，其中從所述折回長度較短一方的終 端到最近的胎趾的直線距離為20 40mm。
5.如權(quán)利要求1 4中的任意一項所述的充氣子午線輪胎，其中左右胎側(cè)部中的、所述折回長度較短一方在所述折回長度較長一方的外側(cè)折回的胎側(cè) 部，為車輛安裝時的車輛外側(cè)。
6.如權(quán)利要求5所述的充氣子午線輪胎，其中從所述折回長度較短一方的終端到輪 胎外表面的橡膠厚度為2. 0mm以上。
7.如權(quán)利要求1 6中的任意一項所述的充氣子午線輪胎，其中輪胎截面的標(biāo)稱寬度為275mm以上。
8.如權(quán)利要求1 7中的任意一項所述的充氣子午線輪胎，其中是扁平率為50%以下的扁平輪胎。
全文摘要
提供一種能夠不特別準(zhǔn)備寬度超寬的胎體材料地僅使用現(xiàn)有尺寸的胎體材料容易地生產(chǎn)將胎體的折回端夾入帶束層的構(gòu)造的耐久性以及操縱穩(wěn)定性優(yōu)異的輪胎的充氣子午線輪胎。其特征在于將雙層胎體(A、B)從胎面部(1)經(jīng)左右側(cè)壁部(2)到胎圈部(3)，將其兩端分別圍繞左右的胎圈芯(4、4)從輪胎內(nèi)側(cè)向外側(cè)折回，在胎體(A、B)的外周側(cè)配置帶束層(6)，將雙層胎體(A、B)的輪胎寬度方向的整個寬度設(shè)為相同長度，并且使其相對于輪胎寬度方向互相反向地偏置，由此使胎體(A、B)的兩端部的從左右的胎圈芯(4)的折回長度互不相同，使其中折回長度較短一方在胎圈芯(4)的附近結(jié)束，使折回長度較長一方延長到所述帶束層端部(6e)的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)而結(jié)束。
文檔編號B60C9/17GK101855096SQ20088010487
公開日2010年10月6日 申請日期2008年7月2日 優(yōu)先權(quán)日2007年8月31日
發(fā)明者海老子正洋 申請人:橫濱橡膠株式會社